CN1879192A - 放电电极用包覆材料和放电电极 - Google Patents

放电电极用包覆材料和放电电极 Download PDF

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Abstract

本发明提供一种能够得到与以Nb为主要成分形成的放电电极同等的寿命、放电特性，而且与支撑导体的焊接性优异、可降低材料成本的放电电极材料。本发明的放电电极用包覆材料具有：用纯Ni或以Ni为主要成分的Ni基合金或不锈钢形成的基层(1)；和与上述基层(1)接合，用纯Nb或以Nb为主要成分的Nb基合金形成的表层(2)。在上述基板(1)与表层(2)之间可设有优选用不锈钢形成的中间层。另外，上述基层(1)为带板状，可以只在该基层(1)的中央部层压上述表层(2)。

Description

放电电极用包覆材料和放电电极
技术区域
本发明涉及一种例如用作液晶背光的荧光放电管的放电电极及其电极材料。
背景技术
液晶装置使用小型荧光放电管作为背光。如图7所示，这类荧光放电管具有：在内壁面上形成荧光膜(省略图示)、在其内部封入放电用气体(氩气等稀有气体和水银蒸气)的玻璃管51；和设置在该玻璃管51两端部的构成一对冷阴极的放电电极52。上述放电电极52一体成形为具有一端开口的管部53、管部53的另一端用端板部54堵塞的杯状。贯通上述玻璃管51端部、并被密封的轴状支撑导体55的一端焊接在上述端板部54上，该支撑导体55的另一端连接着导线57。上述支撑导体55一般用W(钨)形成，通常在大气中与放电电极52激光焊接。
上述放电电极52目前由纯Ni形成，其尺寸，在背光等小型荧光放电管用的装置中，例如内径为1.5mm左右，全长为5mm左右，管部53的壁厚为0.1mm左右。这类放电电极通常是通过对具有与上述管部的壁厚相同厚度的纯Ni薄板进行深冲压(deep drawing)成形而一体形成的。
如上述那样，荧光放电管用的放电电极由成形性良好且材质稳定的纯Ni形成，但存在灯寿命较短的问题。即，荧光放电管在点灯时，产生离子等冲击电极而从电极金属放出原子的现象(飞溅：sputtering)。由于该飞溅，电极金属损耗，而且，放出的电极金属原子与被封入玻璃管内的水银结合，使玻璃管内的水银蒸气损耗。目前，形成电极金属的Ni其问题在于，在飞溅时的原子放出量多，即因为飞溅率高，水银的损耗大，所以放电管的寿命容易降低。
因此，近年来，如特开2002-110085号公报(专利文献1)所记载的那样，人们尝试用选自飞溅率低的Nb(铌)、Ti(钛)、Ta(钽)或它们的合金的金属形成放电电极。
专利文献1：特开2002-110085号公报
但是，因为Ti吸收封入荧光放电管内的放电用气体，所以不适宜作为电极材料，而且，因为Ta是非常昂贵的金属材料，所以不适用于大量生产品。Nb没有这种缺点，但与Ni相比价格较高。再者，Nb的融点(2793℃)高，在与相同高融点金属的W(融点为3653℃)的支撑导体焊接时，需要在高温下焊接，所以在焊接部容易形成较坚固的氧化膜。当带有这样的氧化膜时，将焊接有支撑导体的放电电极封入玻璃管内，在放电中，氧化膜分解而产生的氧与管内面的荧光膜发生反应，使荧光膜劣化。因此，在焊接支撑导体后，需要除去在电极表面上形成的氧化膜的工序。
发明内容
本发明就是鉴于这类问题而完成的，其目的是提供一种得到与用纯Nb或以Nb为主要成分的合金形成的放电电极同等的寿命和放电特性，而且与支撑导体的焊接性优异，所以不需要焊接后的除去氧化膜工序，可进一步降低材料成本的放电电极材料，以及用相同材料形成的放电电极。
本发明人在详细观察荧光放电管的使用寿命经过后的Nb制放电电极的损耗状态后，发现杯状放电电极的内面侧底部有选择地损耗了10～20μm左右。由此，本发明人提议：为了满足荧光放电管的使用寿命，可以利用Nb形成杯状放电电极的端板部和管部的厚度中的内、内面侧的至少20μm左右的壁厚，其外侧只要用焊接性良好的耐氧化性金属材料形成就可以。本发明就是基于这类提议而完成的。
即，本发明一个方式的放电电极用包覆材料具有：用纯Ni或以Ni为主要成分的Ni基合金形成的基层；和接合于上述基层，用纯Nb或以Nb为主要成分的Nb基合金形成的表层，上述表层的厚度为20μm以上、100μm以下。
该二层包覆材料，因为只有表层用纯Nb或Nb基合金(以下，当两者没有特别区别时，有时简单称为“Nb”)形成，所以以包覆材料的表层侧为杯状放电电极的内面侧的方式成形，可用Nb只形成实质上有助于放电的内面侧部分，可降低材料成本。而且，因为上述表层的厚度为20μm以上、100μm以下，所以可确保与只用纯Nb或以Nb为主要成分的Nb基合金形成整体的放电电极同等的寿命。再者，因为基层用纯Ni或Ni基合金(以下，当两者没有特别区别时，有时简单称为“Ni”)形成，所以耐氧化性以及与支撑导体的焊接性优异、可省略除去氧化膜工序，因此可降低制造成本。
不限于用Ni也可用不锈钢形成上述包覆材料的基层。不锈钢的耐氧化性良好，与Nb的接合性也极其优异。因为放电电极的外面侧部实质上无助于放电，所以即使用不锈钢形成上述基层，对放电特性也几乎没有影响，与用Ni形成的情况相比，可更进一步降低材料成本。
再者，本发明其它方式的包覆材料具有：用纯Ni或以Ni为主要成分的Ni基合金形成的基层；接合于上述基层，用钢铁材料形成的中间层；和接合于上述中间层，用纯Nb或以Nb为主要成分的Nb基合金形成的表层，上述表层的厚度为20μm以上、100μm以下。
该三层包覆材料，因为中间层和基层、中间层和表层的接合性极其良好，所以可更进一步提高表层的接合性。而且，可降低纯Ni或Ni基合金的使用量。上述中间层由于表面背面被表层、基层覆盖，不太需要耐氧化性，所以可用钢铁材料形成。进一步，不锈钢由于压制成形后的成形品的强度良好，所以上述中间层优选为用不锈钢形成。
再者，上述基层可用单独或复合含有1.0～12.0mass％的Nb、Ta，余下部分为Ni和不可避免的杂质的Ni基合金形成。通过规定量添加Nb、Ta，可提高对水银蒸气的耐蚀性，可提高放电电极的耐久性。
再者，在上述二层包覆材料中，上述基层为带板状，在其宽度方向的两端部之间即中央部，沿长度方向至少可接合一列带状的表层。同样，在上述三层包覆材料中，上述中间层为带板状，在其宽度方向的两端部之间，沿长度方向至少可接合一列带状的基层和表层。
这样，在二层包覆材料的情况下，通过将表层配置在带板状基层的宽度方向中央部，另外在三层包覆材料的情况下，通过将基层和表层配置在带板状中间层的宽度方向中央部，利用其两端部作为压制成形时的板压部或送料部。再者，因为表层(二层包覆材料的情况)或表层和基层(三层包覆材料的情况)的接合区域变小，所以可更进一步降低Nb和Ni的使用量。
在上述二层包覆材料中，上述表层的厚度优选为相对于上述基层和表层的整体厚度为70％以下。再者，在上述三层包覆材料中，上述表层的厚度优选为相对于上述基层、中间层和表层的整体厚度为70％以下。
纯Nb或Nb基合金是屈服延伸大的金属，当将Nb板材深冲压成形为杯状时，在杯的管状壁上容易形成吕德斯带(luders bands)，在管状壁的内面容易形成凹凸。当形成该凹凸时，在深冲压(deep drawing)成形时，成形冲头陷入到凹凸的凸部，有损于压制成形性，在明显的情况下不能成形。相对于此，将基层(二层包覆材料的情况)或基层和中间层(三层包覆材料的情况)接合在用Nb形成的表层上，通过使它们作为表层的支承层(back-up layer)发挥作用，可抑制表层的变形，可防止在表层上生成起因于吕德斯带的凹凸。因此，可确保良好的压制成形性。进一步，当表层的厚度超过整体厚度的70％时，即使设置上述支承层，也难以抑制凹凸的发生，压制成形性降低。因此，表层的厚度可优选为整体厚度的70％以下，更优选为60％以下。
再者，本发明的放电电极是一端开口的管部的另一端被端板部堵塞、上述管部和端板部一体成形的放电电极，是上述管部和端板部的内侧作为上述二层包覆材料或三层包覆材料的表层侧，利用上述包覆材料一体压制成形的放电电极。
因为该放电电极是压制成形品，所以生产性优异。再者，因为用Nb形成实质上有助于放电的部位，所以可节约无助于放电的无用的Nb量而降低材料成本。而且，与支撑导体的焊接性也良好，在焊接支撑导体以后，也不需要除去氧化膜工序。
附图说明
图1表示本发明第一实施方式的放电电极用包覆材料的主要部分截面图。
图2表示第一实施方式的变形例的放电电极用部分包覆材料的横截面图。
图3表示本发明第二实施方式的放电电极用包覆材料的主要部分截面图。
图4表示第二实施方式的变形例的放电电极用部分包覆材料的横截面图。
图5表示本发明第一实施方式的荧光放电管用放电电极的纵截面图。
图6表示本发明第二实施方式的荧光放电管用放电电极的纵截面图。
图7表示现有的具有荧光放电管用放电电极的荧光放电管的主要部分截面图。
符号说明
1、11  基层
2、12  表层
13  中间层
21  管部
22  端板部
具体实施方式
图1表示本发明第一实施方式的放电电极用二层包覆材料的截面图，该包覆材料具有：用纯Ni或以Ni为主要成分的Ni基合金、或不锈钢形成的基层1；和用纯Nb或以Nb为主要成分的Nb基合金形成的表层2，上述表层2被轧辊压接在上述基层1上并进行扩散接合。纯Ni、Ni基合金、不锈钢不仅耐氧化性优异而且冷加工性也优异、深冲压性也良好。
上述Ni基合金优选Ni量为80mass％以上、更优选为85mass％以上的合金，而且，上述Nb基合金优选Nb量为90mass％以上、更优选为95mass％以上的合金。就上述Ni基合金而言，可使用单独或复合含有1.0～12.0mass％的Nb、Ta，余下部分为Ni和不可避免的杂质的Ni-Nb合金、Ni-Ta合金、Ni-Nb-Ta合金。如果Nb、Ta的添加量在该范围内，不仅不会影响成形性而且具有提高对水银蒸气的耐蚀性的效果、可提高电极的耐久性。再者，可使用含有2.0～10mass％的W、其余部分实质上为Ni的Ni-W合金。W也与Nb、Ta一样，可提高对水银蒸气的耐蚀性。也可将W与Nb和/或Ta一起复合添加，但这时W量可限于6.0％左右以下。
就上述不锈钢而言，可使用SUS304等的奥氏体类不锈钢和SUS430等的铁素体类不锈钢等各种不锈钢。这些不锈钢与纯Ni或上述Ni基合金相比，耐蚀性、耐氧化性、成形加工性良好，与表层的扩散接合性也良好。特别是奥氏体类不锈钢的冷加工性和成形后的强度良好，很适合。
根据放电电极的损耗方式，由上述纯Nb或Nb基合金形成的表层2有必要为20μm，但考虑到安全性、与其它层的厚度或包覆材料的整体厚度的平衡，表层2优选为20～100μm左右，更优选为40～80μm左右。另一方面，因为要确保深冲压成形性，包覆材料的整体厚度为0.1～0.2mm左右，所以上述基层1应考虑上述表层2的厚度并确保上述整体厚度而适宜设定即可。进而，从确保支撑电极的焊接性的观点出发，可为20～50μm左右。而且，为了使上述基层1作为表层2的防变形用支承层而起作用，确保深冲压成形时良好的压制成形性，上述表层2的厚度为表层2和基层1的整体厚度的70％以下，更优选为60％以下。
再者，如图1所示，上述表层2可接合在基层1的整个面上，但如图2所示，基层1为带板状的形态，可为除其宽度方向的两端部以外、将由Nb构成的带状表层2只接合在中央部的部分包覆材料。在图例中，具有一列表层2，但可按多列且沿基层的长度方向配置带状表层的方式。
当使用这类带板状包覆材料连续成形杯状放电电极时，带板状包覆材料的两端部成为压制的供给导向部，用作压制成形时的板压部，其中央部连续地压制成形为杯状放电电极。成形后，因为上述两端部被废弃，所以没有必要用高价Nb层覆盖该部分，如上述的部分包覆材料那样，只在中央部形成表层就足够了。通过这类部分包覆材料，可更进一步降低材料成本。具体地，当连续深冲压成形外径为1.7mm左右、长度为5mm左右的杯状放电电极时，放电电极的成形所使用的中央部(表层为1列的情况)的宽度为8mm左右，各端部的宽度为2mm左右。
图3表示本发明第二实施方式的放电电极用三层包覆材料的截面图，该包覆材料具有：用纯Ni或Ni基合金形成的基层11；用钢铁材料形成的中间层13；和用纯Nb或Nb基合金形成的表层12，上述基层11和中间层13以及中间层13和表层12被相互轧辊压接、扩散接合。就上述钢铁材料而言，可使用纯铁、软钢、不锈钢。不锈钢可使用各种不锈钢，但为了使成形后的强度良好，优选为奥氏体类不锈钢。
该实施方式的基层11和中间层13对应于第一实施方式的基层1，与用纯Ni、Ni基合金形成基层1的全部的情况相比，可降低材料成本。而且，上述中间层13和基层11以及中间层13和表层12的扩散接合性也极其良好。
上述3层包覆材料通常与上述第一实施方式一样，其整体厚度为0.1～0.2mm左右，上述基层11如果能确保与支撑导体的焊接性就可以，可为20～50μm左右。再者，表层12如上述那样为20～100μm左右。
该三层包覆材料的情况也与上述二层包覆材料的情况一样，可为如图4所示的部分包覆材料。即，可以是中间层13为带板状，只在有助于杯状放电电极成形的包覆材料的中央部，将基层11和表层12接合在中间层13上的三层层压体。
图5表示使用第一实施方式的二层包覆材料，图6表示使用第二实施方式的三层包覆材料深冲压成形的杯状(有底筒状)的放电电极。这些放电电极一端开口的管部21的另一端由与上述管部21一起成形的端板部22堵塞，其内侧部由上述包覆材料的表层2、12形成。当作为放电电极使用时，因为通过放电所损耗的主要为放电电极的底部内面，所以用由Nb构成的表层2，12形成放电电极的内侧，既确保与只用Nb形成的放电电极同等的放电特性、荧光放电管的使用寿命，又可降低Nb使用量，而且通过基层1、11与支撑导体的焊接也变得容易。
上述杯状放电电极是将由上述二层或三层包覆材料冲压加工而成的圆板状坯材作为成形原材料并通过压制成形进行深冲压成形的，在进行上述坯材的冲压加工时，成为将其一部分连接在包覆材料的外周部等的状态，深冲压成形杯状放电电极后，可使放电电极从连接部分离。
这里，说明关于上述包覆材料的制造方法。
在二层包覆材料的情况下，将作为表层2原料的Nb薄片重叠在作为基层1原料的Ni薄片上并进行轧辊压接。即，使Ni薄片和Nb薄片的重叠材料通过一对轧辊，进行冷压接。另一方面，在三层包覆材料的情况下，在作为中间层原料的铁钢薄片的一方的面上重叠作为基层原料的Ni薄片，而在另一方的面上重叠作为表层原料的Nb薄片，进行轧辊压接。轧辊压接的压下率通常可以为50～70％左右，压接后实施在900～1100℃左右的温度下保持几分钟左右的扩散退火。因为Nb与N2、H2反应，所以扩散退火优选在氩等惰性气体(稀有气体)环境下或真空下进行。而且，在扩散退火后，根据需要，可在低温下进行精整压延，由此，可调整板厚。再者，精整压延后，根据需要，为了使材质软化，可在与上述扩散退火同样的条件下实施退火。
如以上那样制造的包覆材料根据需要切割成适宜的宽度，而且由切割的带状材料冲压加工成坯材，将该坯材供予压制成形。另外，图2、图4的部分包覆材料的情况，使用预先切割成目标带状板的宽度的薄片材料，实施轧辊压接、扩散退火、精整压延。
以下列举实施例更具体地说明本发明，但本发明并不通过这样的
实施例进行限定解释。
实施例1
在用纯Ni或不锈钢(SUS304)形成的基层上扩散接合有用纯Nb形成的表层的二层包覆材料的试料，通过以下要领制作。
准备作为基层原料的纯Ni薄片和不锈钢薄片(两薄片合计宽度为30mm、长度为100mm、厚度为1.0mm)和作为表层原料的相同宽度、相同长度的纯Nb薄片(厚度为0.5mm)，使之重叠，在低温下进行轧辊压接，得到厚度为0.6mm的二层压接薄片。对该二层压接薄片实施在氩气环境中、在1050℃下保持3分钟的扩散退火，得到一次包覆材料。退火后，将上述一次包覆材料以75％压下率实施冷压延，然后，在与上述退火相同条件下，实施退火，得到二次包覆材料。该二次包覆材料的各层的平均厚度是基层0.1mm、表层0.05mm。
再者，以纯Ni的基层、不锈钢(SUS304)的中间层和纯Nb的表层的顺序相互扩散接合的三层包覆材料的试料，通过以下的要领制作。
准备作为基层原料的宽度为30mm、长度为100mm的纯Ni薄片(厚度为0.8mm)、作为中间层原料的相同宽度相同长度的不锈钢薄片(厚度为0.8mm)和作为表层原料的相同宽度相同长度的纯Nb薄片(厚度为0.8mm)，使之重叠，在低温下进行轧辊压接，得到厚度为0.75mm的三层压接薄片。对该三层压接薄片在与上述相同条件下实施扩散退火，得到一次包覆材料。退火后，以压下率为80％对上述一次包覆材料实施冷压延，然后，在与上述退火相同条件下，实施退火，得到二次包覆材料。该二次包覆材料的各层的平均厚度分别为0.05mm。
再者，为了比较，准备厚度为0.15mm的纯Ni薄板、纯Nb薄板和纯Mo薄板(它们总称为“纯金属薄板”)。这些薄板是在冷压延后实施了在氩气环境中、在1050℃下保持3分钟的退火的薄板。
使用上述二层或三层的二次包覆材料和纯金属薄板，如图5或图6所示，不进行中间退火而经过8工序的冲压加工，深冲压成形外径为1.7mm、内径为1.5mm、管部长度为5mm的杯状放电电极。任一种试料也没有产生破损等，可无问题地进行成形。关于包覆材料，观察放电电极管部的厚度方向的截面，在各层的界面没有发现破损。
另一方面，准备用纯W形成的外径为0.8mm、长度为2.8mm的支撑导体作为焊接对象材料。将该支撑电极对接焊接(对焊接)在杯状放电电极的端板部22的外侧面的中央部。焊接条件如下所述，为与焊接纯Ni制放电电极和上述W制支撑导体时的最优条件相同的条件。
(1)使用的焊接机
对接焊接机：Miyachi Technos制IS-120B、变压器：IT-540(绕线比：32)
(2)焊接条件
电压：0.5～1.0V、电流：300～800A
使用焊接有支撑电极的杯状放电电极，按下述要领测定焊接部的焊接强度。将放电电极和支撑导体分别夹持在夹具上，通过拉伸试验机在相反方向上拉伸，求得支撑导体脱离放电电极为止的最大拉伸强度作为焊接强度。焊接强度在实用上为100N以上即可。
再者，采取由上述包覆材料和纯金属薄板制成的飞溅试验片(10mm×10mm)通过以下要领测定飞溅速度。将采取的试验片的试验面研磨成镜面。使用离子束装置(Veeco社制、型号：VE-747)，将上述试验片作为冲击板(target)，将电压(500V)施加在冲击板与基板之间，使氩离子(1.3×10-6Torr)加速冲撞试验面一定时间(120min)，完成飞溅。在试验面上形成遮蔽镜面一部分的非飞溅部，飞溅后，在通过飞溅削去试验片的镜面部的飞溅部与被遮蔽的非飞溅部的边界上形成阶梯差(step)。用接触式粗度计(Sloan社制、型号：DEKTAK2A)测定该阶梯差，由下述公式求出飞溅速度(/min)。
飞溅速度＝阶梯差()/飞溅时间(120min)
以上所求的焊接强度、飞溅速度一并表示在表1中。
表1
  试样No.   试料的构成   焊接强度(N)   飞溅速度(/min)   备注
  1   纯Ni薄板   130   242   比较例
  2   纯Nb薄板   (不能焊接)   117   比较例
  3   纯Mo薄板   (不能焊接)   171   比较例
  4   Ni/Nb包覆材料   130   117   发明例
  5   Ni/SUS/Nb包覆材料   130   117   发明例
  6   SUS/Nb包覆材料   130   117   发明例
根据表1可知：试料No.4、5和6(发明例)的包覆材料因为深冲压成形性优异而且焊接强度为100N以上，所以具有充分的焊接接合性，另外飞溅速度也保持与纯Nb同等的特性。
另一方面可知：试料No.1(比较例)的纯Ni材料在焊接性上没有问题，但飞溅速度高，耐久性存在问题，再者，试料No.2和3(比较例)的纯Nb材料和纯Mo材料为高熔点，所以在上述焊接条件下完全不接合，在焊接性上有问题。而且还可知：纯Mo材料为飞溅速度大、高融点金属，但因飞溅而容易损耗。
实施例2
在用纯Ni形成的基层(Ni层)上接合有用纯Nb或纯Mo形成的表层(Nb层或Mo层)的二层包覆材料的试料，通过以下要领制作。
准备作为基层原料的宽度为30mm、长度为100mm各种厚度的纯Ni薄片以及作为表层原料的相同宽度相同长度的各种厚度的纯Nb薄片或纯Mo薄片，使之重叠，在低温下进行轧辊压接，得到厚度为0.6mm的二层压接薄片。对该二层压接薄片实施在氩气环境中、在1050℃下保持3分钟的扩散退火，得到一次包覆材料。退火后，以压下率为75％对上述一次包覆材料实施冷压延，然后，在与上述退火相同条件下，实施退火，得到二次包覆材料。该二次包覆材料的整体厚度为0.15mm，各试料的基层(Ni层)和表层(Nb层或Mo层)的平均厚度如表2所示。
再者，为了比较，准备厚度为0.15mm的纯Ni薄板(表2的试料No.11)。该薄板是在冷压延后实施了在氩气环境中、在1050℃下保持3分钟的退火的薄板。
接着，采取由各试料的包覆材料和纯Ni薄板制成的飞溅试验片(10mm×10mm)，在与实施例1同样的条件下，测定通过飞溅除去试料的全部板厚(0.15mm)所需要的时间。用通过飞溅除去纯Ni薄板所需要的时间除以各试料的除去时间，求得除去时间比。其结果一并表示在表2。
再者，使用各试料，与实施例1一样，不进行中间退火而经过8工序的冲压加工，深冲压成形外径为1.7mm、内径为1.5mm、管部长度为5mm的杯状放电电极。目视观察成形品(杯状放电电极)的管部的内面状态。观察结果一并表示在表2中。
表2
  试样No.           厚度(μm)   表层厚度比(％)   除去时间比   深冲压性   备考
  Ni层   Nb层   Mo层
  11   150   -   -   -   1.00   良好   比较例
  12   140   10   -   7   1.07   基层露出   比较例
  13   140   -   10   7   1.03   基层露出   比较例
  14   130   -   20   13   1.06   良好   比较例
  15   130   20   -   13   1.14   良好   发明例
  16   90   60   -   40   1.43   良好   发明例
  17   50   100   -   67   1.71   轻微凹凸   发明例
  18   40   110   -   73   1.86   多数凹凸   比较例
根据表2可知：关于除去时间比，试料No.15、16和17(发明例)的包覆材料相对于试料No.11的纯Ni薄板得到良好的结果，而且表层厚度越大，耐飞溅性越好。再者，关于深冲压成形性，试料No.15和16得到良好的结果。关于试料No.17在成形品管部的内面观察到起因于吕德斯带的轻微凹凸，但深冲压成形可以没有问题地进行实施。
另一方面可知：试料No.12和13(比较例)的包覆材料因为表层为10μm，较薄，所以在成形品的内面观察到没有被表层覆盖的基层的露出部。再者确认：在试料No.14(比较例)中，深冲压性良好，但与表层厚度为相同厚度的试料No.15(发明例)相比，基于飞溅的除去时间比显著降低，Mo与Nb相比，耐飞溅性存在问题。再者，试料No.18(比较例)因为表层的厚度相对于整体的厚度超过70％，所以深冲压成形性非常差，观察到成形品的管部内面上有多数凹凸，结果是成形冲头陷入到上述凹凸的凸部，没有实现深冲压成形为目的产品杯状放电电极。

Claims (15)

1.一种放电电极用包覆材料，其特征在于，具有：
用纯Ni或以Ni为主要成分的Ni基合金形成的基层；和
与所述基层接合，用纯Nb或以Nb为主要成分的Nb基合金形成的表层，
所述表层的厚度为20μm以上、100μm以下。
2.一种放电电极用包覆材料，其特征在于，具有：
用不锈钢形成的基层；和
与所述基层接合，用纯Nb或以Nb为主要成分的Nb基合金形成的表层，
所述表层的厚度为20μm以上、100μm以下。
3.一种放电电极用包覆材料，其特征在于，具有：
用纯Ni或以Ni为主要成分的Ni基合金形成的基层；
与所述基层接合，用钢铁材料形成的中间层；和
与所述中间层接合，用纯Nb或以Nb为主要成分的Nb基合金形成的表层，
所述表层的厚度为20μm以上、100μm以下。
4.如权利要求3所述的放电电极用包覆材料，其特征在于：
所述钢铁材料为不锈钢。
5.如权利要求1所述的放电电极用包覆材料，其特征在于：
所述基层用单独或复合含有1.0mass％以上12.0mass％以下的Nb、Ta，余下部分为Ni和不可避免的杂质的Ni基合金形成。
6.如权利要求2所述的放电电极用包覆材料，其特征在于：
所述基层用单独或复合含有1.0mass％以上12.0mass％以下的Nb、Ta，余下部分为Ni和不可避免的杂质的Ni基合金形成。
7.如权利要求3所述的放电电极用包覆材料，其特征在于：
所述基层用单独或复合含有1.0mass％以上12.0mass％以下的Nb、Ta，余下部分为Ni和不可避免的杂质的Ni基合金形成。
8.如权利要求4所述的放电电极用包覆材料，其特征在于：
所述基层用单独或复合含有1.0mass％以上12.0mass％以下的Nb、Ta，余下部分为Ni和不可避免的杂质的Ni基合金形成。
9.如权利要求1、2、5或6任一项所述的放电电极用包覆材料，其特征在于：所述基层为带板状，在其基层的宽度方向的两端部之间，沿长度方向至少接合一列带状的表层。
10.如权利要求3、4、7或8任一项所述的放电电极用包覆材料，其特征在于：所述中间层为带板状，在其中间层的宽度方向的两端部之间，沿长度方向至少接合一列带状的基层和表层。
11.如权利要求1、2、5或6任一项所述的放电电极用包覆材料，其特征在于：所述表层的厚度相对于所述基层和表层的整体厚度为70％以下。
12.如权利要求3、4、7或8任一项所述的放电电极用包覆材料，其特征在于：所述表层的厚度相对于所述基层、中间层和表层的整体厚度为70％以下。
13.一种放电电极，其一端开口的管部的另一端由端板部堵塞，所述管部和端板部一体压制成形，其特征在于：
所述放电电极利用权利要求1～8任一项所述的包覆材料成形，所述管部和端板部的内侧作为所述包覆材料的表层侧。
14.一种放电电极，其一端开口的管部的另一端由端板部堵塞，所述管部和端板部一体压制成形，其特征在于：
所述放电电极利用权利要求11所述的包覆材料成形，所述管部和端板部的内侧作为所述包覆材料的表层侧。
15.一种放电电极，其一端开口的管部的另一端由端板部堵塞，所述管部和端板部一体压制成形，其特征在于：
所述放电电极利用权利要求12所述的包覆材料成形，所述管部和端板部的内侧作为所述包覆材料的表层侧。
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