一种弹性体增韧尼龙共混物及其制备方法
技术领域
本发明涉及一种弹性体增韧尼龙共混物及其制备方法。
背景技术
关于弹性体增韧尼龙方面的研究已有大量的文献报导。为提高弹性体与尼龙的相容性,大都采用将弹性体进行接枝改性的方法。JP0496969公开了用乙—丙嵌段共聚物和丁二烯—乙烯共聚物接枝马来酸酐为增韧剂制备抗冲击热塑性尼龙共混物。EP438286公开了用丁腈橡胶接枝马来酸酐作为尼龙的增韧剂。
现有技术都存在弹性体不能直接使用、弹性体接枝改性过程中容易发生交联且造粒困难等不足。
发明内容
本发明的目的就是为了克服现有技术中存在的这些缺点,将新型弹性体增韧剂直接用于尼龙的增韧改性。
本发明是以极性化SBS弹性体为增韧剂,制备增韧尼龙6、增韧尼龙66、增韧增强尼龙6、增韧增强尼龙66共混材料。
本发明选用的增韧剂极性化SBS是在SBS生产过程中,于SBS第三段聚合完成后,加入可进行活性聚合的乙烯基吡啶或其衍生物类单体继续进行聚合,从而制得的末端含一段极性单体链段的极性SBS,其中:乙烯基吡啶及其衍生物包括2-乙烯基吡啶、4-乙烯基吡啶及其异构体,极性单体链段在极性SBS中的重量百分含量为0.1%~30%;苯乙烯嵌段/丁二烯嵌段比为:40∶60~20∶80;分子量为5万~30万;结构为线型或星型。
本发明提供的弹性体增韧尼龙共混物的组成为:以所有组份重量份数之和为100份计:尼龙40份~99.5份、极性化SBS 0.5~40份、玻璃纤维0~50份。
本发明提供的弹性体增韧尼龙共混物的制备方法是:将充分干燥的尼龙、极性化SBS和/或玻纤按比例在常温下混合均匀,经双螺杆挤出机,在220℃~250℃温度下,熔融、造粒,制得增韧尼龙共混物。
本发明的增韧剂极性化SBS在其聚合生产过程中就引入了极性基团,弹性体本身已具有极性,与极性的尼龙相容性好,可直接与尼龙混合,不需要再在挤出机中进行接枝改性,与传统的弹性体增韧尼龙相比,采用本发明的弹性体增韧剂使用简便,减少了弹性体在熔融接枝中由于交联造成的性能损失,增韧效果好,且对环境友好。
具体实施方式
实施例1
将95份充分干燥的尼龙6,5份分子量10万、2-乙烯基吡啶的重量含量2%、苯乙烯/丁二烯嵌段比为20∶80、线型结构的极性化SBS预混合均匀后,加入双螺杆挤出机上的加料器中,在220℃~240℃的料筒温度下进行熔融挤出、造粒,得到增韧尼龙6共混物,其力学性能见表1。
表1
实例 |
对比例 |
实例1 |
共混物组成 |
尼龙6 |
100 |
95 |
极性化SBS |
0 |
5 |
简支梁缺口冲击强度,kJ/m2 |
9.6 |
15.9 |
拉伸强度,MPa |
73.1 |
64.0 |
弯曲强度,MPa |
103.7 |
84.7 |
实施例2
将76份充分干燥的尼龙6,5份分子量10万、2-乙烯基吡啶的重量含量2%、苯乙烯/丁二烯嵌段比为20∶80、线型结构的极性化SBS,19份的长玻璃纤维充分混合均匀后,送入双螺杆挤出机上的加料器中,在230℃~245℃的料筒温度下,熔融、剪切、挤出、造粒,得到增韧增强尼龙6,其力学性能见表2。
表2
实例 |
对比例 |
实例2 |
共混物组成 |
尼龙6 |
81 |
76 |
极性化SBS |
0 |
5 |
玻璃纤维 |
19 |
19 |
简支梁缺口冲击强度,kJ/m2 |
11.9 |
20.5 |
拉伸强度,MPa |
141.8 |
124.0 |
弯曲强度,MPa |
184.8 |
167.0 |
实施例3
将60份充分干燥的尼龙6,20份分子量5万、2-乙烯基吡啶的重量含量10%、苯乙烯/丁二烯嵌段比20∶80、线型结构的极性化SBS,20份的长玻璃纤维充分混合均匀后,送入双螺杆挤出机上的加料器中,在230℃~245℃的料筒温度下,熔融、剪切、挤出、造粒,得到增韧增强尼龙6,其力学性能见表3。
表3
实例 |
对比例 |
实例3 |
共混物组成 |
尼龙6 |
80 |
60 |
极性化SBS |
0 |
20 |
玻璃纤维 |
20 |
20 |
简支梁缺口冲击强度,kJ/m2 |
12.2 |
30.1 |
拉伸强度,MPa |
143.6 |
90.0 |
弯曲强度,MPa |
186.1 |
110.3 |
实施例4
将60份充分干燥的尼龙6,40份分子量10万、4-乙烯基吡啶的重量含量30%、苯乙烯/丁二烯嵌段比为20∶80、线型结构的极性化SBS充分混合均匀后,送入双螺杆挤出机上的加料器中,在230℃~245℃的料筒温度下,熔融、剪切、挤出、造粒,得到增韧增强尼龙6,其力学性能见表4。
表4
实例 |
对比例 |
实例4 |
共混物组成 |
尼龙6 |
100 |
60 |
极性化SBS |
0 |
40 |
简支梁缺口冲击强度,kJ/m2 |
9.6 |
50.2 |
拉伸强度,MPa |
73.1 |
40.5 |
弯曲强度,MPa |
103.7 |
50.9 |
实施例5
将94份充分干燥的尼龙6,1份分子量30万、4-乙烯基吡啶的重量含量0.1%、苯乙烯/丁二烯嵌段比为20∶80、星型结构的极性化SBS,5份的短切玻璃纤维充分混合均匀后,送入双螺杆挤出机上的加料器中,在230℃~245℃的料筒温度下,熔融、剪切、挤出、造粒,得到增韧增强尼龙6,其力学性能见表5。
表5
实例 |
对比例 |
实例5 |
共混物组成 |
尼龙6 |
95 |
94 |
极性化SBS |
0 |
1 |
玻璃纤维 |
5 |
5 |
简支梁缺口冲击强度,kJ/m2 |
9.5 |
11.0 |
拉伸强度,MPa |
85.7 |
84.8 |
弯曲强度,MPa |
112.3 |
109.1 |
实施例6
将45份充分干燥的尼龙6,5份分子量10万、2-乙烯基吡啶的重量含量5%、苯乙烯/丁二烯嵌段比为20∶80、线型结构的极性化SBS,50份的短切玻璃纤维充分混合均匀后,送入双螺杆挤出机上的加料器中,在230℃~245℃的料筒温度下,熔融、剪切、挤出、造粒,得到增韧增强尼龙6,其力学性能见表6。
表6
实例 |
对比例 |
实例6 |
共混物组成 |
尼龙6 |
50 |
45 |
极性化SBS |
0 |
5 |
玻璃纤维 |
50 |
50 |
简支梁缺口冲击强度,kJ/m2 |
15.5 |
25.6 |
拉伸强度,MPa |
200.5 |
178.6 |
弯曲强度,MPa |
291.3 |
270.1 |
实施例7
将97份充分干燥的尼龙66,3份分子量10万、2-乙烯基吡啶的重量含量30%、苯乙烯/丁二烯嵌段比为20∶80、结构为线型的极性化SBS充分混合均匀后,送入双螺杆挤出机上的加料器中,在250℃~265℃的料筒温度下,熔融、剪切、挤出、造粒,得到增韧尼龙66,其力学性能见表7
表7
实例 |
对比例 |
实例7 |
共混物组成 |
尼龙66 |
100 |
97 |
极性化SBS |
0 |
3 |
简支梁缺口冲击强度,kJ/m2 |
7.5 |
9.0 |
拉伸强度,MPa |
83.5 |
72.0 |
弯曲强度,MPa |
114.6 |
98.9 |
实例8
将60份充分干燥的尼龙66,5份分子量11万、2-乙烯基吡啶含量5%;苯乙烯/丁二烯嵌段比为20∶80;线型结构极性化SBS,25份的长玻璃纤维充分混合均匀后,送入双螺杆挤出机上的加料器中,在250℃~265℃的料筒温度下,熔融、剪切、挤出、造粒,得到增韧增强尼龙66,其力学性能见表8。
表8
实例 |
对比例 |
实例6 |
共混物组成 |
尼龙66 |
71 |
65 |
极性化SBS |
0 |
10 |
玻璃纤维 |
25 |
25 |
简支梁缺口冲击强度,kJ/m2 |
15.5 |
23.6 |
拉伸强度,MPa |
210.5 |
170.6 |
弯曲强度,MPa |
221.3 |
200.1 |