CN1752261A - 冲压级低碳钢热轧薄板及其制造方法 - Google Patents
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Abstract
本发明公开一种冲压级低碳钢热轧薄板及其制造方法,这种热轧薄板具有良好深冲性能、低屈服强度、低屈强比、良好塑性、塑性应变比高同时可以热轧生产;钢板厚度规格为0.8-4mm,抗拉强度小于350MPa,屈服强度小于240MPa,延伸率大于30%,加工硬化指数n值为0.20-0.25,塑性应变比r值大于1.0。所述钢板的成分是:C:0.01-0.06%,Mn:≤0.40%,S:≤0.01%,P:≤0.03%,Si:≤0.04%,Al:0.01-0.05%,余量为Fe和不可避免的杂质,同时含有Cr、B、Ti、Nb等合金元素。薄板的制造方法为:板坯加热至1100-1150℃,然后进行粗轧,粗轧进口温度为950-1050℃;出粗轧机后水冷至精轧入口温度,然后进行精轧,精轧入口温度为800-850℃,精轧出口温度为730-780℃。最后进行650-720℃高温卷取,或进行400-500℃低温卷取,然后进行600-700℃再结晶退火。
Description
技术领域
本发明涉及一种具有良好深冲性能的金属材料及其制造技术,尤其涉及一种具有良好深冲性能、低屈服强度、低屈强比、良好塑性、塑性应变比高以及可以热轧生产的薄规格低碳钢钢板及其制造方法。
背景技术
近年来,超薄规格(厚度小于1.2mm)钢板在建筑、汽车及饮料等行业得到了大量应用,但是用常规的热轧工艺在奥氏体温区很难轧出超薄钢板。传统工艺是在奥氏体区热轧后再以70-80%大变形量冷轧,然后进行罩式或连续再结晶退火,采用该工艺的最终产品是冷轧板,工艺复杂且生产成本较高。随着轧制技术的快速发展,生产这类薄规格热轧带钢已成为可能,其最小厚度也包含在冷轧板厚度范围。由于薄规格热轧带钢轧制过程的热量损失较大,只能在较低的终轧温度下轧制,难以实现在低温下进行奥氏体轧制,对于超薄规格产品而言,根本不可能采用传统的奥氏体轧制工艺生产。
铁素体轧制工艺伴随着IF钢的发展应运而生,该技术不仅可以生产出低成本的IF钢薄板,而且可以通过随后的退火生产出高性能的冷轧超深冲IF钢板。铁素体区轧制即相变控制轧制,又称低温热机械控轧,是近年来发展起来的一种新轧制工艺。其特点是:粗轧在奥氏体区进行,粗轧后完成奥氏体向铁素体的转变,精轧在铁素体区进行,铁素体区轧制技术使热轧超薄带钢大批量生产成为可能。这是由于轧制温度大大降低,低温单相轧制一方面使生产率大大提高;另一方面,铁素体区轧制的带钢具有良好的性能,产品质量能够保证;同时,低的板坯加热温度能够降低整个轧制过程能耗,节省成本,还可减少氧化铁皮以提高成材率。目前,铁素体轧制工艺的优点仅仅限于IF钢,大量研究结果表明,在低碳钢上采用铁素体轧制工艺生产热轧薄板时,薄板的力学性能及成形性能很不理想,甚至达不到常规轧制钢板的水平。所以,开发出一种适合于铁素体轧制工艺热轧薄板生产的低碳钢,具有重要的实际意义。
发明内容
本发明的第一目的在于提供一种具有良好深冲性能、低屈服强度、低屈强比、良好塑性、塑性应变比r高的低碳钢薄板;
本发明的第二目的在于提供合金化处理方法,从而使低碳钢具有合理的动态应变时效行为及力学性能,保障良好的深冲性能;
本发明的第三目的在于克服现有低碳钢薄板生产工艺复杂的弱点,实现以热代冷,提供一种制造具有合理力学性能及成形性能低碳钢薄板(厚度规格为0.8-4mm)的热轧工艺方法。
本发明解决其技术问题所采用的技术方案是:
一种具有良好深冲性能、低屈服强度、低屈强比、良好塑性、塑性应变比高以及可以热轧生产的薄规格低碳钢钢板,钢板厚度规格为0.8-4mm,抗拉强度小于350MPa,屈服强度小于240MPa,延伸率大于30%,加工硬化指数n值为0.20-0.25,塑性应变比r值大于1.0。
所述钢板成分中含有:
C:0.01-0.06%,Mn:≤0.40%,S:≤0.01%,P:≤0.03%,Si:≤0.04%,Al:0.01-0.05%,Cr:1.0-1.5%;
余量为Fe和不可避免的杂质;
以上均为质量百分比。
本发明获得上述冲压级低碳钢热轧薄板的制造方法,包括以下步骤:
(1)将板坯加热至1100-1150℃,然后进行粗轧,粗轧机进口温度为950-1050℃;
(2)出粗轧机后水冷至精轧入口温度;然后进行精轧,精轧机入口温度为800-850℃;精轧出口温度为730-800℃;
(3)精轧后进行卷取,卷取温度为650-720℃;
进一步,按照本发明的方法,在步骤(1)可以将热轧板坯重新加热至保温温度区间,也可以将连铸坯直接冷却到上述温度区间;粗轧可以采用单道次,也可以采用多道次;
步骤(2)总压下率优选70-90%;
整个轧制过程中也可不分为粗轧与精轧,轧制温度可按步骤(1)及步骤(2)的粗、精轧入口温度及精轧出口温度制定。
又,一种具有良好深冲性能、低屈服强度、低屈强比、良好塑性、塑性应变比较高以及可以热轧生产的薄规格低碳钢钢板,钢板厚度规格为0.8-4mm,抗拉强度小于350MPa,屈服强度小于240MPa,延伸率大于30%,加工硬化指数n值为0.20-0.25,塑性应变比r值大于1.0。
所述钢板成分中含有:
C:0.01-0.06%;Mn:≤0.40%;S:≤0.01%;P:≤0.03%;Si:≤0.04%;Al:0.01-0.05%;
以上均为质量百分比;
其中,进一步含有以下元素:
Cr:0.3-1.0%;
更进一步含有至少一种选自下列的添加元素:
B:0.001-0.005%,Ti:0.01-0.03%;Nb:0.01-0.03%
本发明获得上述冲压级低碳钢热轧薄板的制造方法,包括以下步骤:
(1)将板坯加热至1100-1150℃,然后进行粗轧,粗轧机进口温度为950-1050℃;
(2)出粗轧机后水冷至精轧入口温度,然后进行精轧,精轧机入口温度为800-850℃;精轧出口温度为730-800℃;
(3)精轧后进行卷取,卷取温度为400-500℃;
(4)最后,进行再结晶退火,退火温度为600-700℃;
进一步,按照本发明的方法,在步骤(1)可以将热轧板坯重新加热至保温温度区间,也可以将连铸坯直接冷却到上述温度区间;粗轧可以采用单道次,也可以采用多道次;
步骤(2)总压下率优选70-90%;
整个轧制过程中也可不分为粗轧与精轧,轧制温度可按步骤(1)及步骤(2)的粗、精轧入口温度及精轧出口温度制定。
利用本发明的方法,能够生产出屈服强度、屈强比低及塑性、塑性应变比高的低碳钢热轧薄板,薄板厚度规格为0.8-4mm,且热轧板具有良好的成形性能,塑性应变比r值大于1.0。
具体实施方式
实施例1
实施过程在连铸连轧生产线上进行,合金成分为:C:0.04%;Mn:0.30%;S:0.005%;P:0.01%;Si:0.02%;Al:0.03%;Cr:0.8%;B:0.004%。首先,在连铸机上铸造板坯,经辊底炉加热至1100℃;然后进行两道次粗轧,粗轧进口温度为980℃,钢坯出粗轧机后层流冷却,再进行五道次精轧,精轧机进口温度为820℃,出口温度为750℃;最后高温卷取,卷取温度为680℃。最终热轧薄板厚度为1.2mm。
所得热轧薄板的力学性能如下:抗拉强度320MPa,屈服强度220MPa,延伸率32%,加工硬化指数n值为0.24,塑性应变比r值为1.2。
实施例2
实施过程在连铸连轧生产线上进行,合金成分为:C:0.03%;Mn:0.28%;S:0.005%;P:0.01%;Si:0.03%;Al:0.04%;Cr:1.3%。首先,在连铸机上铸造板坯,经辊底炉加热至1100℃;然后进行两道次粗轧,粗轧进口温度为980℃,钢坯出粗轧机后层流冷却,再进行五道次精轧,精轧机进口温度为820℃,出口温度为750℃;最后高温卷取,卷取温度为680℃。最终热轧薄板厚度为1.2mm。
所得热轧薄板的力学性能如下:抗拉强度325MPa,屈服强度230MPa,延伸率33%,加工硬化指数n值为0.23,塑性应变比r值为1.1。
实施例3
实施过程在连铸连轧生产线上进行,合金成分为:C:0.04%;Mn:0.28%;S:0.005%;P:0.01%;Si:0.02%;Al:0.04%;Cr:0.5%;B:0.003%;Ti:0.02%。首先,在连铸机上铸造板坯,经辊底炉加热至1100℃;然后进行两道次粗轧,粗轧进口温度为980℃,钢坯出粗轧机后层流冷却,再进行五道次精轧,精轧机进口温度为820℃,出口温度为750℃;最后高温卷取,卷取温度为680℃。最终热轧薄板厚度为1.2mm。
所得热轧薄板的力学性能如下:抗拉强度315MPa,屈服强度210MPa,延伸率35%,加工硬化指数n值为0.24,塑性应变比r值为1.2。
实施例4
实施过程在连铸连轧生产线上进行,合金成分为:C:0.03%;Mn:0.20%;S:0.005%;P:0.01%;Si:0.03%;Al:0.02%;Cr:0.5%;B:0.003%;Nb:0.02%。首先,在连铸机上铸造板坯,经辊底炉加热至1100℃;然后进行两道次粗轧,粗轧进口温度为980℃,钢坯出粗轧机后层流冷却,再进行五道次精轧,精轧机进口温度为820℃,出口温度为750℃;最后高温卷取,卷取温度为680℃。最终热轧薄板厚度为1.2mm。
所得热轧薄板的力学性能如下:抗拉强度320MPa,屈服强度215MPa,延伸率34%,加工硬化指数n值为0.23,塑性应变比r值为1.1。
实施例5
实施过程在连铸连轧生产线上进行,合金成分为:C:0.04%;Mn:0.30%;S:0.005%;P:0.01%;Si:0.02%;Al:0.03%;Cr:0.8%;B:0.004%。首先,在连铸机上铸造板坯,经辊底炉加热至1100℃;然后进行两道次粗轧,粗轧进口温度为980℃,钢坯出粗轧机后层流冷却,再进行五道次精轧,精轧机进口温度为800℃,出口温度为750℃;最后高温卷取,卷取温度为700℃。最终热轧薄板厚度为1.2mm。
所得热轧薄板的力学性能如下:抗拉强度310MPa,屈服强度210MPa,延伸率35%,加工硬化指数n值为0.23,塑性应变比r值为1.3。
Claims (10)
1.一种冲压级低碳钢热轧薄板,具有良好深冲性能、低屈服强度、低屈强比、良好塑性、塑性应变比高以及可以热轧生产的薄规格低碳钢钢板,钢板厚度规格为0.8-4mm,抗拉强度小于350MPa,屈服强度小于240MPa,延伸率大于30%,加工硬化指数n值为0.20-0.25,塑性应变比r值大于1.0,所述钢板成分中含有:
C:0.01-0.06%,Mn:≤0.40%,S:≤0.01%,P:≤0.03%,Si:≤0.04%,Al:0.01-0.05%,Cr:1.0-1.5%;
余量为Fe和不可避免的杂质;
以上均为质量百分比。
2.一种制造权利要求1所述的冲压级低碳钢热轧薄板的方法,包括以下步骤:
(1)将板坯加热至1100-1150℃,然后进行粗轧,粗轧进口温度为950-1050℃;
(2)出粗轧机后水冷至精轧入口温度;然后进行精轧,精轧入口温度为800-850℃;精轧出口温度为730-800℃;总压下率优选70-90%;
(3)精轧后进行卷取,卷取温度为650-720℃。
3.根据权利要求2所述的冲压级低碳钢热轧薄板的制造方法,其特征是,其中在步骤(1)可以将热轧板坯重新加热至保温温度区间,也可以将连铸坯直接冷却到上述温度区间,粗轧可以采用单道次,也可以采用多道次。
4.根据权利要求3所述的冲压级低碳钢热轧薄板的制造方法,其特征是,整个轧制过程中也可不分为粗轧与精轧,轧制温度可按步骤(1)及步骤(2)的粗、精轧入口温度及精轧出口温度确定。
5.一种冲压级低碳钢热轧薄板,具有良好深冲性能、低屈服强度、低屈强比、良好塑性、塑性应变比较高以及可以热轧生产的薄规格低碳钢钢板,钢板厚度规格为0.8-4mm,抗拉强度小于350MPa,屈服强度小于240MPa,延伸率大于30%,加工硬化指数n值为0.20-0.25,塑性应变比r值大于1.0。所述钢板成分中含有:
C:0.01-0.06%;Mn:≤0.40%;S:≤0.01%;P:≤0.03%;Si:≤0.04%;Al:0.01-0.05%;
以上均为质量百分比。
6.根据权利要求5所述的冲压级低碳钢热轧薄板,其特征是:其进一步含有以下元素:
Cr:0.3-1.0%。
7.根据权利要求5或6所述的冲压级低碳钢热轧薄板,其特征是:其更进一步含有至少一种选自下列的添加元素:
B:0.001-0.005%,Ti:0.01-0.03%;Nb:0.01-0.03%。
8.一种制造权利要求7所述的冲压级低碳钢热轧薄板的方法,包括以下步骤:
(1)将板坯加热至1100-1150℃,然后进行粗轧,粗轧进口温度为950-1050℃;
(2)出粗轧机后水冷至精轧入口温度;然后进行精轧,精轧入口温度为800-850℃;精轧出口温度为730-800℃;总压下率优选70-90%;
(3)精轧后进行卷取,卷取温度为400-500℃;
(4)最后,进行再结晶退火,退火温度为600-700℃。
9.根据权利要求8所述的冲压级低碳钢热轧薄板的制造方法,其特征是,其中在步骤(1)可以将热轧板坯重新加热至保温温度区间,也可以将连铸坯直接冷却到上述温度区间,粗轧可以采用单道次,也可以采用多道次。
10.根据权利要求9所述的冲压级低碳钢热轧薄板的制造方法,其特征是,整个轧制过程中也可不分为粗轧与精轧,轧制温度可按步骤(1)及步骤(2)的粗、精轧入口温度及精轧出口温度确定。
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CN (1) | CN100447280C (zh) |
Cited By (17)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN102021493A (zh) * | 2009-09-21 | 2011-04-20 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种精密冲压用热轧钢板及其制造方法 |
CN102712981A (zh) * | 2010-01-15 | 2012-10-03 | 杰富意钢铁株式会社 | 冷轧钢板及其制造方法 |
CN101528970B (zh) * | 2006-10-30 | 2012-10-03 | 蒂森克虏伯钢铁股份公司 | 由硼微合金化多相钢制备扁钢产品的方法 |
CN103878178A (zh) * | 2014-03-04 | 2014-06-25 | 河北钢铁股份有限公司唐山分公司 | 薄板坯连铸连轧生产超薄热轧板卷的方法 |
CN106282796A (zh) * | 2016-08-30 | 2017-01-04 | 日照宝华新材料有限公司 | 基于esp薄板无头轧制生产门业、电梯用钢的方法 |
CN106498284A (zh) * | 2016-11-08 | 2017-03-15 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 一种超深冲用热连轧酸洗钢带的生产方法 |
CN107597845A (zh) * | 2017-10-16 | 2018-01-19 | 北京科技大学 | 无头连铸连轧超深冲用超低碳钢卷铁素体轧制方法和装置 |
CN107597844A (zh) * | 2017-10-16 | 2018-01-19 | 北京科技大学 | 无头连铸连轧深冲用低微碳钢卷的铁素体轧制方法和装置 |
CN109972045A (zh) * | 2019-03-19 | 2019-07-05 | 首钢集团有限公司 | 一种薄规格低碳钢及其制造方法 |
CN110117753A (zh) * | 2015-07-09 | 2019-08-13 | 安赛乐米塔尔公司 | 用于压制硬化的钢和由这样的钢制造的压制硬化的部件 |
CN110284068A (zh) * | 2019-07-29 | 2019-09-27 | 武汉钢铁有限公司 | 一种深冲热轧钢板的制备方法 |
CN110284067A (zh) * | 2019-07-29 | 2019-09-27 | 武汉钢铁有限公司 | 一种免酸洗深冲热轧钢板的制备方法 |
CN111334716A (zh) * | 2020-03-25 | 2020-06-26 | 江西理工大学 | 一种含铬钛硼的低碳高强深冲钢及其制备方法和应用 |
CN112676341A (zh) * | 2020-12-03 | 2021-04-20 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 一种低碳钢的热轧方法 |
CN113718167A (zh) * | 2020-05-25 | 2021-11-30 | 上海梅山钢铁股份有限公司 | 一种屈服强度330MPa级液晶背板用热镀铝锌钢板 |
CN114561530A (zh) * | 2022-03-21 | 2022-05-31 | 包头钢铁(集团)有限责任公司 | 一种用于制做手提式灭火器的低碳钢板制备方法 |
CN115382913A (zh) * | 2022-09-21 | 2022-11-25 | 福建鼎盛钢铁有限公司 | 一种基于全无头薄板坯连铸连轧生产厚0.8mm热轧带钢的方法 |
Family Cites Families (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP3704790B2 (ja) * | 1996-03-28 | 2005-10-12 | Jfeスチール株式会社 | 耐時効性の良好な冷延鋼板 |
-
2005
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Cited By (26)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN101528970B (zh) * | 2006-10-30 | 2012-10-03 | 蒂森克虏伯钢铁股份公司 | 由硼微合金化多相钢制备扁钢产品的方法 |
CN102021493A (zh) * | 2009-09-21 | 2011-04-20 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种精密冲压用热轧钢板及其制造方法 |
CN102712981A (zh) * | 2010-01-15 | 2012-10-03 | 杰富意钢铁株式会社 | 冷轧钢板及其制造方法 |
CN102712981B (zh) * | 2010-01-15 | 2014-11-12 | 杰富意钢铁株式会社 | 冷轧钢板及其制造方法 |
CN103878178A (zh) * | 2014-03-04 | 2014-06-25 | 河北钢铁股份有限公司唐山分公司 | 薄板坯连铸连轧生产超薄热轧板卷的方法 |
CN103878178B (zh) * | 2014-03-04 | 2015-12-09 | 河北钢铁股份有限公司唐山分公司 | 薄板坯连铸连轧生产超薄热轧板卷的方法 |
CN110117753B (zh) * | 2015-07-09 | 2021-09-28 | 安赛乐米塔尔公司 | 用于压制硬化的钢和由这样的钢制造的压制硬化的部件 |
US11319610B2 (en) | 2015-07-09 | 2022-05-03 | Arcelormittal | Steel for press hardening and press hardened part manufactured from such steel |
CN110117753A (zh) * | 2015-07-09 | 2019-08-13 | 安赛乐米塔尔公司 | 用于压制硬化的钢和由这样的钢制造的压制硬化的部件 |
US11814696B2 (en) | 2015-07-09 | 2023-11-14 | Arcelormittal | Steel for press hardening and press hardened part manufactured from such steel |
CN106282796B (zh) * | 2016-08-30 | 2018-03-27 | 日照钢铁控股集团有限公司 | 基于esp薄板无头轧制生产门业、电梯用钢的方法 |
CN106282796A (zh) * | 2016-08-30 | 2017-01-04 | 日照宝华新材料有限公司 | 基于esp薄板无头轧制生产门业、电梯用钢的方法 |
CN106498284A (zh) * | 2016-11-08 | 2017-03-15 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 一种超深冲用热连轧酸洗钢带的生产方法 |
CN107597845A (zh) * | 2017-10-16 | 2018-01-19 | 北京科技大学 | 无头连铸连轧超深冲用超低碳钢卷铁素体轧制方法和装置 |
CN107597844A (zh) * | 2017-10-16 | 2018-01-19 | 北京科技大学 | 无头连铸连轧深冲用低微碳钢卷的铁素体轧制方法和装置 |
CN107597845B (zh) * | 2017-10-16 | 2023-08-11 | 北京科技大学 | 无头连铸连轧超深冲用超低碳钢卷铁素体轧制方法和装置 |
CN109972045A (zh) * | 2019-03-19 | 2019-07-05 | 首钢集团有限公司 | 一种薄规格低碳钢及其制造方法 |
CN110284068A (zh) * | 2019-07-29 | 2019-09-27 | 武汉钢铁有限公司 | 一种深冲热轧钢板的制备方法 |
CN110284067A (zh) * | 2019-07-29 | 2019-09-27 | 武汉钢铁有限公司 | 一种免酸洗深冲热轧钢板的制备方法 |
CN111334716A (zh) * | 2020-03-25 | 2020-06-26 | 江西理工大学 | 一种含铬钛硼的低碳高强深冲钢及其制备方法和应用 |
CN111334716B (zh) * | 2020-03-25 | 2021-04-13 | 江西理工大学 | 一种含铬钛硼的低碳高强深冲钢及其制备方法和应用 |
CN113718167A (zh) * | 2020-05-25 | 2021-11-30 | 上海梅山钢铁股份有限公司 | 一种屈服强度330MPa级液晶背板用热镀铝锌钢板 |
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