CN1705782A - 芯鞘状复合纤维构成的无纺布及其制造方法 - Google Patents

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Abstract

本发明提供一种无纺布及其制造方法。该无纺布将芯鞘状复合长纤维作为构成纤维。芯部由聚酯构成，鞘部由聚乙烯构成，形成鞘部的聚乙烯最好是由金属茂系聚合催化剂获得的第一聚乙烯与由齐格勒－纳塔系聚合催化剂获得的第二聚乙烯的混合物。芯部的横断面形状在纤维轴向实质上不变化，为均匀的纤维直径，而鞘部的厚度在纤维轴向和纤维周向不均匀且随机变化，并具有不规则的凹凸。为此，由该芯鞘状复合长纤维构成的无纺布富有柔软性。

Description

芯鞘状复合纤维构成的无纺布及其制造方法
技术领域
本发明涉及一种将特殊的芯鞘状复合纤维作为构成纤维、柔软性优且热密封性也优的无纺布及其制造方法。
背景技术
以往，已知一种将芯鞘型复合纤维作为构成纤维的无纺布。特别是，作为热密封性无纺布，已知芯部由聚酯构成而鞘部由聚乙烯构成的芯鞘型复合纤维构成的无纺布(日本特公平8-14069号公报(第1页、权利要求1))。即，这种热密封性无纺布由于是芯部由高融点的聚酯而鞘部由低融点的聚乙烯构成的芯鞘型复合纤维组成，在将该无纺布与其他基材等层积、加热和按需加压时，只鞘部的聚乙烯软化或熔融，而其他基材进行热粘接。
发明内容
本发明人为了改进上述的热密封性无纺布的热粘接性，进行了降低聚乙烯的融点的研究。在研究过程中，当本发明人采用特定的聚乙烯时，对于以往典型的芯鞘型复合纤维，发现会获得其形态不同的产品。即，发现获得在芯鞘型复合纤维的表面(称作鞘部的表面)具有不规则的凹凸的复合长纤维。并且，如此复合长纤维其纤维直径不一定并且存在着较细部位和较粗部位，因存在着较细部位，判明其也富有柔软性。因此，将如此复合长纤维作为构成纤维的无纺布也富有柔软性。由上可知，本发明要解决的技术问题是提供一种柔软性优的无纺布。并且，为了解决上述技术问题，采用了以下的构成。
即，本发明的无纺布的特征为，将芯部由聚酯构成而鞘部由聚乙烯构成、芯部的横断面形状在纤维轴向实质上不变化、鞘部的厚度在纤维轴向和纤维周向不均匀且随机变化的芯鞘状复合纤维作为构成纤维。
附图说明
图1为示出本发明的芯鞘状复合纤维的一例的侧面图(显微镜照片)，
图2为示出本发明的芯鞘状复合纤维另一例的侧面图(显微镜照片)，
图3为示出本发明的芯鞘状复合纤维又一例的侧面图(显微镜照片)，
图4为由下述实施例2的方法获得的长纤维无纺布表面的放大图(电子显微镜照片)，
图5为由下述实施例3的方法获得的长纤维无纺布表面的放大图(电子显微镜照片)，
图6为由下述实施例4的方法获得的长纤维无纺布表面的放大图(电子显微镜照片)，
图7为由下述实施例5的方法获得的长纤维无纺布表面的放大图(电子显微镜照片)，
图8为示出本发明的芯鞘状复合纤维的一例横断面图(显微镜照片)。
具体实施方式
本发明的无纺布为，将特定的芯鞘状复合纤维作为构成纤维。芯鞘状复合纤维可以是短纤维也可以是长纤维，但在本发明中，适用于由纺粘法获得无纺布的产品，因此最好是较长纤维。芯鞘状复合纤维为芯部由聚酯构成而鞘部由聚乙烯构成。聚酯与聚乙烯的相溶性乃至亲和性因适当不良，可获得特殊的芯鞘状复合纤维。因此，作为芯部，除了聚酯外，在使用与聚乙烯的相容性乃至亲和性优的聚丙烯等的情况下，很难获得特殊的芯鞘状复合纤维。另外，即使使用聚酯以外的与聚乙烯相容性乃至亲和性不良的聚酰胺等，也很难获得特殊的芯鞘状复合纤维。
芯部的横断面形状与以往同样，在纤维轴向实质上不变化。代表性地是，芯部即使采取任意的横断面，其形状也最好为圆形。另外，作为构成芯部的聚酯，可利用通常市售或工业中使用的聚对苯二甲酸乙二醇中特别是作为纤维用的市售和利用的产品。具体而言，最好使用极限粘度为0.50～1.20的聚对苯二甲酸乙二醇。
芯鞘状复合纤维的表面即鞘部的表面成不规则的凹凸。该不规则的凹凸通过鞘部的厚度在纤维轴向和纤维周向不均匀且随机变化而呈现。在此，对于鞘部的厚度，即使对于鞘部不存在的部位即芯部露出的部位，也包含厚度为零的情况。因此，芯鞘状复合纤维的纤维直径在芯部的直径为φ0、鞘部的厚度为最大部位的纤维直径为φ1时，在纤维轴向、在φ0～φ1的范围内随机地变化。另外，芯部的半径为(φ0/2)、鞘部的厚度为最大部位的纤维半径为(φ1/2)时，在纤维周向，芯鞘状复合纤维的纤维半径在(φ0/2)～(φ1/2)的范围内随机变化。此外，在此，对芯部和芯鞘状复合纤维的横断面为圆形的场合进行了说明，但其横断面不是圆形也可。芯部和芯鞘状复合纤维的横断面为非圆形时，芯部的直径或芯鞘状复合纤维的纤维直径可解释为与其横断面面积相应的假想圆的直径或纤维直径。
构成鞘部的聚乙烯最好使用纺丝性良好的第一聚乙烯和纺丝性差的第二聚乙烯的混合物。只使用纺丝性良好的第一聚乙烯时，鞘部表面很难呈现不规则的凹凸。即，容易成为与表面无凹凸的典型的芯鞘状复合纤维同样的形态。另外，只使用纺丝性差的第二聚乙烯时，很难由熔融纺丝法获得芯鞘状复合纤维。第一聚乙烯和第二聚乙烯的混合比率最好是第一聚乙烯∶第二聚乙烯＝30～70∶70～30(重量％)。作为第一聚乙烯，最好采用通过金属茂系聚合催化剂获得的聚乙烯。该聚乙烯为低融点，并且纺丝性优的材料。作为第二聚乙烯，采用通常工业上利用的聚乙烯即由齐格勒-纳塔系聚合催化剂获得的聚乙烯。其中，最好是纺丝性差、低融点的低密度聚乙烯，特别是密度为0.910～0.925的低密度聚乙烯。
芯部和鞘部的重量比最好相对芯部100重量份，鞘部为20～300重量份。本发明的芯鞘状复合纤维由于鞘部的厚度在纤维轴向和纤维周向不均匀且随机变化，其重量比意味着芯鞘状复合纤维全体中的重量比。鞘部未满20重量份时，鞘部成为热密封时的热粘接成分时，很难获得充分的粘接强度。鞘部超过300重量份时，芯部量相对变少，芯部的直径变细，鞘部的欠损部位即芯部全周露出的部位的纤维强度(强力)降低。
本发明的芯鞘状复合纤维的纤度最好为1.0～10dTex左右。本发明的芯鞘状复合纤维的纤度在纤维轴向由于不均匀且随机变化，在此的纤度意味着芯鞘状复合纤维全体的平均纤度。
本发明的芯鞘状复合纤维的形状的具体例如图1～图3所示。平行的二根直线表示芯部的侧面。因此，芯部的横断面形状在纤维轴向不变化。并且，该平行的二根直线的处于上或下的如瘤那样的隆起表示鞘部。正如图示可知，鞘部的厚度在纤维轴向和纤维周向不均匀且随机变化。另外，图8示出本发明的芯鞘状复合纤维的横断面形状的具体例，该图中还可知鞘部的厚度在纤维周向不均匀且随机变化。
将本发明的芯鞘状复合纤维作为构成纤维的无纺布的基重可以是任意的，但最好为10～100g/m2左右。该无纺布通过将该无纺布之间相互层积、使其端缘热密封，可成袋状物。另外，该无纺布也可与合成树脂制薄膜、编织物、纸或其他无纺布等的其他材料通过热密封粘合而成复合材料。即，可通过对构成芯鞘状复合纤维的鞘部的聚乙烯施加热和所希望的压力，使其软化或熔融，而使该无纺布相互或与其他材料热粘接。特别是，本发明的芯鞘状复合纤维的鞘部成为由金属茂系聚合催化剂获得的聚乙烯与低密度聚乙烯的混合物时，鞘部的融点变低，可在较低温度下热粘接。另外，作为其他材料，在使用聚烯烃系的材料特别是聚烯烃系薄膜时，与由聚乙烯构成的鞘部的相容性较好，可实现高粘接强度。此外，即使在与聚乙烯薄膜热粘接时，也具有该聚乙烯薄膜很难在热影响下发生收缩、失真或变形等的优点。
下面，对本发明的芯鞘状复合纤维作为构成纤维的无纺布的制造方法进行说明。本发明的无纺布的作为代表的制造方法的特征为，将聚酯和使由金属茂系聚合催化剂获得的第一聚乙烯与由齐格勒-纳塔系聚合催化剂获得的第二聚乙烯混合的聚乙烯以使该聚酯配置为芯而该聚乙烯配置为鞘的方式，向芯鞘型复合纺丝孔供给，将熔融纺丝获得的芯鞘状长纤维集积。即，作为构成芯鞘状复合纤维的芯部的树脂，采用聚酯，而作为构成鞘部的树脂，采用将由金属茂系聚合催化剂获得的第一聚乙烯与由齐格勒-纳塔系聚合催化剂获得的第二聚乙烯混合的聚乙烯，通过采用以往公知的芯鞘型复合熔融纺丝法的纺粘法，获得长纤维无纺布。
作为聚酯、由金属茂系聚合催化剂获得的第一聚乙烯、由齐格勒-纳塔系聚合催化剂获得的第二聚乙烯，可采用前述的材料。第一聚乙烯和第二聚乙烯按前述的重量比率均匀混合，作为聚乙烯使用。聚乙烯的溶体流动比率(MFR)最好为16～21g/10分。处于该范围内的情况下，即使在高速纺丝时，也容易形成表面成不规则的凹凸的鞘部。另外，即使处于该范围外，在MFR的数值较大时，通过使纺丝速度更快，而在MFR的数值较小时，通过使纺丝速度较慢，可获得表面成不规则凹凸的鞘部。可是，在通常采用的纺丝速度即为3000～4000m/分的纺丝速度时，MFR最好在上述的范围内。另外，聚乙烯的融点最好较低，特别好的是在90～110℃左右。因在较低的温度下就可实现热密封。
对于聚酯和聚乙烯分别加热和熔融，聚酯配置成设置于喷丝头中的多个芯鞘型复合纺丝孔的芯，而聚乙烯配置成鞘。并且，如为熔融纺丝，可获得多根表面有不规则的凹凸的芯鞘状复合长纤维。在本发明中，可稳定地获得表面具有不规则凹凸的芯鞘状复合长纤维应为最大的特点。即，表面具有不规则的凹凸为在纤维轴向纤维直径不同。即使由熔融纺丝法获得如此长纤维，以往在纤维直径较细的部位切断长纤维，不能获得稳定的长纤维。即，在以往的熔融纺丝法中，纤维表面形成凹凸时，在刚好纺丝后的树脂的流动性良好的部位，因已形成凹凸、其流动性良好，但在纤维直径较细的凹部应力较集中，在凹部容易切断，不能获得稳定的长纤维。而根据本发明，在纤维轴向可稳定地获得纤维直径不同的长纤维。本发明人对其原理解释如下。即解释为：在本发明的树脂组成下进行复合熔融纺丝时，在刚好纺丝后的树脂流动性良好的部位，纺丝纤维表面不形成凹凸，此后的与芯部固化的时刻同时或之后，构成鞘部的聚乙烯发生变形，产生不规则的凹凸。另外，聚乙烯发生变形的理由解释为，因纺丝性良好的第一聚乙烯和纺丝性差的第二聚乙烯混合，第一聚乙烯与芯部一同便于纤维形成，但第二聚乙烯妨碍纤维形成。
正如上述，获得芯鞘状复合长纤维后，将其捕集并聚集在将其移动的输送机上。聚集后，通过压花辊等，部分进行热压接，在压接部位软化或熔融鞘部，将芯鞘状复合长纤维相互间结合，获得具有所希望的拉伸强度的无纺布。
将本发明的芯鞘状复合纤维作为构成纤维的无纺布正如前述，适用于与其他材料通过热密封粘合而成复合材料的用途。另外，适用于将该无纺布相互层积并且其端缘热密封而成袋状物的用途。此外，与以往的无纺布同样地，也适用于衣料材料、卫生材料、一般工业材料、农业材料、生活材料等的用途。
正如上述，本发明的无纺布作为其构成纤维，由芯部的横断面形状在纤维轴向实质上不变化，而鞘部的厚度在纤维轴向和纤维周向不均匀且随机变化的芯鞘状复合纤维构成。即，作为构成纤维的芯鞘状复合纤维为，其纤维直径在纤维轴向变细或变粗。因该纤维直径较细部位的存在，给予芯鞘状复合纤维柔软性。另外，芯部在纤维轴向用于成为均匀的纤维直径，芯鞘状复合纤维的拉伸强度与以往的芯鞘型复合纤维具有相同的程度。因此，将如此芯鞘状复合纤维作为构成纤维的无纺布具有拉伸强度优同时柔软性也优的效果。
另外，本发明的无纺布因由表面具有不规则凹凸的芯鞘状复合纤维构成，使光很好地散乱。因此，本发明的无纺布也具有白度优的效果。
在本发明的无纺布中，作为构成芯鞘状复合纤维的鞘部的聚乙烯，采用将由金属茂系聚合催化剂获得的低融点的第一聚乙烯与由齐格勒-纳塔系聚合催化剂获得的低融点的第二聚乙烯混合特别是低密度聚乙烯的混合物时，可在较低温度下进行热密封，具有可实现低温下的热压接的效果。
另外，在本发明的无纺布的制造方法中，鞘部使用纺丝性良好的第一聚乙烯与纺丝性差的第二聚乙烯的混合物构成的聚乙烯。使用如此的聚乙烯的熔融纺丝时，由纺丝性差的第二聚乙烯形成鞘时，鞘的厚度随机变厚或变薄。另外，芯部使用聚酯，与以往同样地进行均匀的熔融纺丝。因此，芯部的横断面形状在纤维轴向实质上不变化，鞘部的厚度在纤维轴向和纤维周向不均匀且随机变化的芯鞘状复合纤维具有可稳定地获得、并且将其作为构成纤维的无纺布也可稳定合理地获得的效果。
实施例
以下，根据实施例说明本发明，但本发明并不限于实施例。本发明在以往的芯鞘型复合长纤维的熔融纺丝法中，作为聚乙烯使用特定的聚乙烯时，基于芯鞘型复合长纤维的表面即鞘部的表面具有不规则的凹凸的复合长纤维可稳定地获得的发现所作出的解释。
实施例中的各特性值按如下求出。
(1)聚酯的极限粘度“η”；苯酚与四氯化乙烷的等重量混合溶媒100cc中溶解0.5g，在温度20％的条件下测定。
(2)融点(℃)；使用パ-キンエルマ-社制的示差扫描热量计DSC-7型，在升温速度为20℃/分下测定。
(3)聚乙烯的溶体流动比率(g/10分)；通过JIS K 6922记载的方法，在温度190℃下负载为21.18N的条件下进行测定。
(4)无纺布的柔软性(g)；通过JIS L 1096记载的弹性、E法、手感测量器法测定。
(5)无纺布的柔软感；5名参与者通过手感，在实施例与比较例的无纺布之间，如下相对地评价柔软感。
1：柔软
2：稍柔软
3：硬
(6)无纺布的滑溜感；5名参与者通过手感，在实施例与比较例的无纺布之间，如下相对地评价滑溜感。
大：滑溜感显著
中：具有滑溜感
小：滑溜感不显著
(7)无纺布的拉伸强度(N/5cm宽度)；根据合成纤维长纤维无纺布试验法(JIS L1906)，使用东洋ボ-ルドウイン社制テンシロンRTM-500型，在把持间隔为100mm、拉伸速度为100mm/分的条件下测定宽度为50mm、长度为200mm的试验片，求出试验片10点的平均值，来作为拉伸强度。另外，对于拉伸强度，求出无纺布的MD方向(机械方向)和CD方向(垂直于MD方向的方向)这两个方向上的拉伸强度。
(8)无纺布的热密封强度(N)；将30mm(CD方向)×150mm(MD方向)的试验片2枚重合，用热密封试验器热压距离长度方向(MD方向)的前端50mm处。热压接中，将模具的温度设定为100℃、110℃和130℃这三种温度，面压为98N/cm2下，粘接面积10mm(MD方向)×30mm(CD方向)。
热压接部的热密封强度根据JIS L 1089的T剥离测定法，使用东洋ボ-ルドウイン社制テンシロンRTM-500型，在把持间隔为10mm、拉伸速度为100mm/分的条件下测定宽度为30mm的试验片，求出试验片5点的平均值。
实施例1
准备极限粘度“η”为0.70、融点为260℃的聚对苯二甲酸乙二醇。另外，准备溶体流动比率为18g/10分、密度为0.911g/cc、融点为104℃的聚乙烯。该聚乙烯为由金属茂系聚合催化剂获得的溶体流动比率为28g/10分、密度为0.906g/cc、融点为97℃的占60重量份的第一聚乙烯与由齐格勒-纳塔系聚合催化剂获得的溶体流动比率为4g/10分、密度为0.918g/cc、融点为106℃的占40重量份的第二聚乙烯的混合物。
并且，以将聚酯配置于芯、聚乙烯配置于鞘的方式并且使两者成为等重量份地向芯鞘型复合纺丝孔供给，在纺丝温度为280℃、纺丝速度为3800m/分下进行熔融纺丝。熔融纺丝后，由吸引装置牵引细化，将从吸引装置排出的丝条群开纤后，在移动的捕集面上聚集芯鞘状复合长纤维(纤度为3.3dTex)，以获得无纺织物。将该无纺织物导入由表面温度为95℃的压花辊(凸部的面积率为36％)和表面温度为95℃的平辊构成的热压花装置，在线压为294N/cm的条件下，部分实施热压接处理，以获得基重为50g/m2的长纤维无纺布。
实施例2
准备极限粘度“η”为0.70、融点为260℃的聚对苯二甲酸乙二醇。另外，准备溶体流动比率为21g/10分、密度为0.913g/cc、融点为102℃的聚乙烯。该聚乙烯为由金属茂系聚合催化剂获得的溶体流动比率为28g/10分、密度为0.906g/cc、融点为97℃的占60重量份的第一聚乙烯与由齐格勒-纳塔系聚合催化剂获得的溶体流动比率为14g/10分、密度为0.918g/cc、融点为106℃的占40重量份的第二聚乙烯的混合物。
使用该聚酯和聚乙烯，以与实施例1同样的方法获得基重为50g/m2的长纤维无纺布。
实施例3
准备极限粘度“η”为0.70、融点为260℃的聚对苯二甲酸乙二醇。另外，准备溶体流动比率为18g/10分、密度为0.913g/cc、融点为104℃的聚乙烯。该聚乙烯为由金属茂系聚合催化剂获得的溶体流动比率为28g/10分、密度为0.906g/cc、融点为97℃的占40重量份的第一聚乙烯与由齐格勒-纳塔系聚合催化剂获得的溶体流动比率为14g/10分、密度为0.918g/cc、融点为106℃的占60重量份的第二聚乙烯的混合物。
使用该聚酯和聚乙烯，以与实施例1同样的方法获得基重为50g/m2的长纤维无纺布。
实施例4
准备极限粘度“η”为0.70、融点为260℃的聚对苯二甲酸乙二醇。另外，准备溶体流动比率为16g/10分、密度为0.910g/cc、融点为103℃的聚乙烯。该聚乙烯为由金属茂系聚合催化剂获得的溶体流动比率为28g/10分、密度为0.906g/cc、融点为97℃的占67重量份的第一聚乙烯与由齐格勒-纳塔系聚合催化剂获得的溶体流动比率为4g/10分、密度为0.918g/cc、融点为106℃的占33重量份的第二聚乙烯的混合物。
使用该聚酯和聚乙烯，以与实施例1同样的方法获得基重为50g/m2的长纤维无纺布。
实施例5
准备极限粘度“η”为0.70、融点为260℃的聚对苯二甲酸乙二醇。另外，准备溶体流动比率为22g/10分、密度为0.909g/cc、融点为103℃的聚乙烯。该聚乙烯为由金属茂系聚合催化剂获得的溶体流动比率为28g/10分、密度为0.906g/cc、融点为97℃的占70重量份的第一聚乙烯与由齐格勒-纳塔系聚合催化剂获得的溶体流动比率为14g/10分、密度为0.918g/cc、融点为106℃的占30重量份的第二聚乙烯的混合物。
使用该聚酯和聚乙烯，以与实施例1同样的方法获得基重为50g/m2的长纤维无纺布。
比较例1
准备极限粘度“η”为0.70、融点为260℃的聚对苯二甲酸乙二醇。另外，准备溶体流动比率为25g/10分、密度为0.957g/cc、融点为130℃的高密度聚乙烯。该高密度聚乙烯为由齐格勒-纳塔系聚合催化剂获得的。
使用该聚酯和聚乙烯，以与实施例1同样的方法获得基重为50g/m2的长纤维无纺布。
采用实施例1～5和比较例1的方法获得的各长纤维无纺布的柔软性、柔软感、滑溜感、拉伸强度和热密封强度通过上述的方法测定，其结果由表1示出。
【表1】
                       实施例   比较例
  1   2   3   4   5   1
  柔软性(g)   140   160   155   150   170   180
  柔软感   1   2   1   1   2   3
  滑溜感   小   中   小   小   大   小
  拉伸强度(N/5cm宽度)
  MD方向   205   216   250   217   180   220
  CD方向   108   88   98   95   70   117
  热密封强度(N)
  100℃   20.6   20.0   15.7   20.5   15.7   0
  110℃   27.4   22.3   20.3   21.4   20.4   0
  130℃   31.0   26.1   28.2   30.2   23.5   26.5
另外，图4示出了由实施例2的方法获得的长纤维无纺布表面的电子显微镜照片，图5示出了由实施例3的方法获得的长纤维无纺布表面的电子显微镜照片，图6示出了由实施例4的方法获得的长纤维无纺布表面的电子显微镜照片，图7示出了由实施例5的方法获得的长纤维无纺布表面的电子显微镜照片。
在由实施例1～5的方法获得的长纤维无纺布中，构成无纺布的长纤维在其表面，沿着纤维轴向和纤维周向存在着不规则的凹凸。另外，在由比较例1的方法获得的长纤维无纺布中，构成无纺布的长纤维表面沿着纤维轴向是光滑的，不存在凹凸。通过如此不规则凹凸的存在，对于芯鞘状复合长纤维，存在着纤维直径较细部分和较粗部分，因纤维直径较细部分的存在，给予长纤维自身柔软性，结果，在以该长纤维作为构成纤维的实施例1～5的无纺布与比较例1的无纺布相比，柔软性和柔软感优。另外，因该不规则凹凸的存在，与该无纺布表面接触的光容易散乱，实施例1～5的无纺布与比较例1的相比，白度较高。
此外，因通常由金属茂系聚合催化剂获得的第一聚乙烯的融点较低，使用该第一聚乙烯的实施例1～5中的聚乙烯的融点也变低。因此，实施例1～5的无纺布与比较例1的无纺布相比，即使热压接的温度较低，也可获得良好的热密封强度。另外，由聚酯形成的芯部与以往同样，由于在纤维轴向、横断面形状不变化，实质上成为均匀的纤维直径，由其保持拉伸强度，从而实施例1～5的无纺布具有与以往的比较例1的无纺布同样的拉伸强度。

Claims (9)

1.一种无纺布，其特征在于，将芯部由聚酯构成而鞘部由聚乙烯构成、并且芯部的横断面形状在纤维轴向实质上不变化、鞘部的厚度在纤维轴向和纤维周向不均匀且随机变化的芯鞘状复合纤维作为构成纤维。
2.按照权利要求1所述的无纺布，其特征在于，芯鞘状复合纤维为长纤维。
3.按照权利要求1所述的无纺布，其特征在于，形成鞘部的聚乙烯为由金属茂系聚合催化剂获得的第一聚乙烯与由齐格勒-纳塔系聚合催化剂获得的第二聚乙烯的混合物。
4.按照权利要求3所述的无纺布，其特征在于，第二聚乙烯为低密度聚乙烯。
5.一种权利要求1所述的芯鞘状复合纤维。
6.一种复合材料，通过软化和熔融芯鞘状复合纤维的鞘部，而将权利要求1所述的无纺布与聚烯烃系薄膜粘合。
7.一种无纺布的制造方法，其特征在于，使聚酯和将由金属茂系聚合催化剂获得的第一聚乙烯与由齐格勒-纳塔系聚合催化剂获得的第二聚乙烯混合的聚乙烯以使该聚酯配置于芯而该聚乙烯配置于鞘部的方式向芯鞘型复合纺丝孔供给，并将熔融纺丝获得的芯鞘状长纤维聚集。
8.按照权利要求7所述的无纺布的制造方法，其特征在于，聚乙烯的溶体流动比率(MFR)为16～21g/10分。
9.按照权利要求7所述的无纺布的制造方法，其特征在于，熔融纺丝的速度为3000～4000m/分。
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