CN1590765A - 容量可变的斜盘式压缩机 - Google Patents

Abstract

一种容量可变的斜盘式压缩机，其包括斜盘导向件，该导向件可与该驱动轴成一体地旋转并相对于该驱动轴倾斜；由该导向件支承的斜盘；和借助该滑履与斜盘接合的活塞。离合器位于该导向件与该斜盘之间。该离合器在接合状态与脱离状态之间切换，在该接合状态中，该离合器允许该导向件和斜盘成一体地旋转，在该脱离状态中，该离合器允许该导向件和斜盘彼此相对地旋转。因此，该压缩机可在改善容量可控性优先的状态与降低斜盘与滑履之间的机械损失优先的状态之间切换。

Description

容量可变的斜盘式压缩机

技术领域

本发明涉及一种容量可变的斜盘式压缩机，该压缩机可改变其容量。

背景技术

例如，在机动车空调装置的制冷剂循环中，容量可变的斜盘式压缩机通常用作制冷剂压缩机。该容量可变的斜盘式压缩机包括：与发动机的输出轴相连的驱动轴、由该驱动轴倾斜地支承并与该驱动轴成一体地旋转的斜盘、和用滑履与该斜盘接合的活塞。

因为容量可变的斜盘式压缩机具有上述结构，所以当斜盘随驱动轴的旋转而旋转时，斜盘在滑履上滑动并且沿驱动轴的轴线方向明显地来回摆动。斜盘的摆动导致活塞往复运动以压缩气体。另外，通过改变斜盘相对于驱动轴的倾斜角度，可改变活塞的行程。因此，可改变容量可变的斜盘式压缩机的容量(即排量)。

已知的是，除了离合器式压缩机之外，无离合式压缩机作为容量可变的斜盘式压缩机中的一种，离合器式压缩机是一种在其驱动轴与发动机之间设置有传动机构的容量可变的斜盘式压缩机。该无离合器式压缩机在传动机构中没有离合器，并且允许发动机的动力持续地传递。即，没有离合器的该容量可变的斜盘式压缩机的驱动轴随发动机的驱动轴而持续地旋转。因此，当不需要冷量时，机动车空调装置使得压缩机执行“OFF(停止)运行”，其中该容量可变的斜盘式压缩机的容量减至最小。因此，减小了对于发动机的负荷(即对于驱动容量可变的斜盘式压缩机的负荷)，由此提高了发动机的燃料经济性。

没有离合器的该容量可变的斜盘式压缩机，即无离合器式压缩机，具有在斜盘上滑动的滑履。因此，由于在斜盘与滑履的接触部分处的摩擦阻力，导致机械损失非常大，由此增加了对于发动机的负荷。特别是，在没有离合器的该容量可变的斜盘式压缩机中，为了在OFF运行中减小对于发动机的负荷，希望降低在斜盘与滑履的接触部分处的机械损失。

为了满足这种要求，已经提出了容量可变的斜盘式压缩机的改进结构，(例如日本专利公开No.10-196525的图1所示)。在典型的改进中，斜盘导向件与驱动轴相连以便随驱动轴成一体地旋转并相对于驱动轴成倾斜。斜盘由该导向件借助轴承来支承。当导向件随驱动轴的旋转而旋转时，导向件相对于斜盘滑移。因此，斜盘的旋转速度小于导向件的旋转速度。所以，斜盘和滑履的相对旋转速度小于滑履和导向件的相对旋转速度。这减小了在斜盘与滑履的接触部分处的机械损失。其结果为，该容量可变的斜盘式压缩机作用于发动机的负荷减小了。

然而，因为在如上所述的结构改进的容量可变的斜盘式压缩机中，斜盘的旋转速度小于导向件的旋转速度，所以斜盘仅接受较小的离心力。斜盘的离心力用于消除活塞的惯性力，该惯性力由活塞的往复运动产生。具体地说，尽管斜盘的离心力用来减小斜盘的倾斜角度，但是活塞的惯性力用来增加斜盘的倾斜角度。

因此，如果斜盘仅接受上述的较小的离心力，则斜盘的倾斜角度不能克服活塞的惯性力而平滑地减小。这对于该容量可变的斜盘式压缩机的容量控制有不利的影响。特别是，当该容量可变的斜盘式压缩机以高速运行时(驱动轴高速旋转)，即当活塞的惯性力非常大时，该问题比较严重。

如上所述，现有技术具有这样一个难题。即，如果容量可变的斜盘式压缩机的容量控制地位优先，则斜盘和滑履之间机械损失增加。相反，如果降低斜盘和滑履之间机械损失增加地位优先，则容量可变的斜盘式压缩机的容量控制将变差。

发明内容

因此，本发明的目的在于提供一种容量可变的斜盘式压缩机，该压缩机可在改进容量可控性地位优先的状态与降低斜盘和滑履之间机械损失地位优先的状态之间切换。

为了实现以上的目的，本发明提供了这样一种容量可变的斜盘式压缩机，该压缩机包括：驱动轴、连接到该驱动轴上的斜盘导向件，该导向件与该驱动轴成一体地旋转并相对于该驱动轴倾斜。该压缩机还包括：由该导向件支承的斜盘、滑履、和借助该滑履与斜盘接合的活塞。当该导向件随驱动轴的旋转而旋转时，活塞往复运动以压缩气体。当斜盘相对于该驱动轴的倾斜角度随该导向件倾斜而改变时，该活塞的行程改变，以便改变该压缩机的容量。离合器位于该导向件与该斜盘之间。离合器在接合状态与脱离状态之间切换，在该接合状态中，该离合器允许该导向件和斜盘成一体地旋转，在该脱离状态中，离合器允许该导向件和斜盘彼此相对地旋转。

结合以下的详细描述并参照描述本发明的原理的示例的附图，可使得本发明的其它方面和优点更加明显。

附图说明

参照以下附图并结合本发明的优选实施例可更好地理解本发明，在附图中：

图1是本发明的第一实施例的压缩机的纵向截面图；

图2是包括图1所示的压缩机的斜盘导向件的部分的放大截面图；

图3是当倾斜角度最小时包括导向件的部分的的放大截面图；

图4是图1所示的铰接机构在分解状态中的平面图；

图5是图1所示的轴向滑动限制表面的正视图；

图6是依据本发明的第二实施例的压缩机的轴向滑动限制表面的正视图；

图7是依据本发明的第三实施例的压缩机的包括凸台的部分的局部截面图；

图8是依据本发明的第四实施例的压缩机的包括凸台的部分的局部截面图；

图9是依据本发明的第五实施例的压缩机的包括凸台的部分的局部截面图；

图10是依据本发明的第六实施例的压缩机的包括凸台的部分的局部截面图；

图11依据本发明的第七实施例的压缩机的包括斜盘导向件的部分的局部截面图；

图12依据本发明的第八实施例的压缩机的部分的纵向截面图；

图13依据本发明的第九实施例的压缩机的包括斜盘导向件的部分的局部截面图；

图14依据本发明的第十实施例的压缩机的包括离合器的部分的局部截面图；

图15是图14所示的包括离合器的部分的平面图；

图16依据本发明的第十一实施例的压缩机的局部截面图；

图17依据本发明的十二实施例的压缩机的包括斜盘导向件的部分的局部截面图；

图18是图17所示的压缩机在倾斜角度最小时的局部截面图；和

图19依据本发明的变型实施例的压缩机的局部截面图。

具体实施方式

以下描述本发明的第一实施例。

图1是用于机动车空调装置的制冷剂回路中的容量可变的斜盘式压缩机10的纵向截面图。如图1所示，压缩机10的壳体11包括缸体12、前壳体件13、和后壳体件14。前壳体件13固定到缸体12的一端上(即图中的左端)。后壳体件14固定到缸体12的另一端上(即图中的右端)，阀组件15在它们之间。在图1中，左侧(即对应于前壳体件13的侧)指的是压缩机10的前部，而右侧(即对应于后壳体件14的侧)指的是压缩机10的前部。

由前壳体件13和缸体12的内壁限定的空间形成曲柄腔16。驱动轴17的一端(前端)可旋转地由前壳体件13支承。驱动轴17的另一端(后端)可旋转地由缸体12支承。驱动轴17在压缩机10的壳体11中沿前后方向延伸并穿过曲柄腔16。

驱动轴17借助传动机构PT连接到机动车的驱动源上，在该实施例中驱动源是发动机(内燃机)E。传动机构PT是无离合器的机构，其例如包括带和带轮。换言之，传动机构PT没有选择性地传递和断开动力的离合器机构(例如电磁离合器)。因此传动机构PT持续地传递动力。所以，当发动机E运转时，驱动轴17持续地接受来自发动机E的动力并且围绕轴线L旋转。

大致盘状的转子18容纳在曲柄腔16中。转子18固定到驱动轴17上，以便与驱动轴17成一体地旋转。由铁基材料制成的斜盘导向件19容纳在曲柄腔16中。导向件19位于转子18之后。凸台19a形成在导向件19的后侧的中心上。轴接受孔19b形成在导向件19的中心部分(包括凸台19a)中。驱动轴17延伸穿过轴接受孔19b并支承导向件19，以便导向件19沿驱动轴17的轴线L前后滑动，并且导向件19的倾斜角度是可变的。

具体地说，导向件19相对于驱动轴17的倾斜角度指的是由垂直于导向件19的中心轴线M或凸台19a的中心轴线M的假想平面和垂直于驱动轴17的轴线L的假想平面限定的角。

如图1和4所示，转子18用铰接机构20连接到导向件19上。铰接机构20是“无销式”的。铰接机构20具有一对从转子的后侧突伸的驱动突出部21和一对从导向件19的前侧朝向转子18突伸的从动突出部22。从动突出部22定位在驱动突出部21之间。凸轮表面23形成在每一驱动突出部21的近端部分处。对应的一个从动突出部22的远端滑动地与每一凸轮表面23接触。

如此构造成的铰接机构20允许转子18的旋转力借助一个驱动突出部21和一个与该驱动突出部21接触的从动突出部22传递给导向件19。在从动突出部22的远端与凸轮表面23接触的状态中，当从动突出部22的远端移动离开驱动轴17时，导向件19相对于驱动轴17的轴线L的倾斜角度增加了。相反，当从动突出部22的远端朝向驱动轴17移动时，导向件19相对于驱动轴17的轴线L的倾斜角度减小了。

如图1和2所示，盘状的斜盘24容纳在曲柄腔16内。从与导向件19的滑动特性的角度来看，斜盘24由与导向件19的材料不同的材料制成，例如由铜基金属制成。凸台接受孔24a形成在斜盘24的中心部分中。在凸台接受孔24a的对应于缸体12(后部)的内周表面41的部段中，形成有直径恒定的部分41a。在凸台19a的对应于缸体12(后部)的外周表面43的部段中，形成有直径恒定的部分43a。斜盘24的凸台接受孔24a容纳导向件19的凸台19a。斜盘24如此支承，即，凸台接受孔24a的直径恒定部分41a相对于凸台19a的直径恒定部分43a围绕凸台19a的中心轴线M或围绕斜盘24(即凸台接受孔24a)的中心轴线M旋转，并且直径恒定部分41a在直径恒定部分43a上沿该中心轴线M的方向来回滑动。

滑动限制表面19c形成在导向件19上位于围绕凸台19a的近端部分的区域中。滑动限制表面19c形成平面且环形形状。滑动限制表面19c位于垂直于凸台19a的中心轴线M的假想平面上。另外，卡环25作为滑动限制器在凸台19a的远端(后端)处装接到导向件19上，该凸台从斜盘24的凸台接受孔24a朝向缸体12突伸。

因此，斜盘24可在一范围内沿中心轴线M滑动，该范围由滑动限制表面19c和卡环25来限定。斜盘24由凸台19a来支承，并且卡环25防止斜盘从凸台19a上脱落下来。斜盘24与导向件19一起倾斜，其中可改变相对于驱动轴17的倾斜角度(即与导向件19相对于驱动轴17的倾斜角度大致相同)。

如图1所示，缸孔28以恒定的角度间隔围绕驱动轴17的轴线L形成在缸体12中。每一缸孔28延伸穿过缸体12从对应于前壳体件13的端面(前端面)至对应于后壳体件14的端面(后端面)。每一活塞29的一部分(位于对应于后壳体件的端部处的后部，称为“头部”)容纳在缸孔28的对应一个缸孔中。每一活塞29由相应的缸孔28来保持，或由缸体12保持，以便活塞29接近和离开阀组件15的前端面(对应于缸体12的端面)。

每一缸孔28的开口由阀组件15的前端面和相应的活塞29来封闭。以这种方式，在每一缸孔中形成封闭的空间，该缸孔以下将称为压缩腔30。每一压缩腔30是限定在相应缸孔28中的封闭空间。当相应活塞29在缸孔28中滑动时，将改变每一压缩腔30的体积。

吸入腔32和排出腔33由壳体11中的阀组件15的后端面和后壳体件14的内侧面(内表面)限定。阀组件15具有吸入端口34，其使得压缩腔30与吸入腔32连接以便制冷剂气体在压缩腔30和吸入腔32之间流动。阀组件15还具有吸入阀片35，每一吸入阀片对应于其中的一个压缩腔30，并且打开和关闭相应的吸入端口34。阀组件15还具有排出端口36，其使得压缩腔30与排出腔33连接以便制冷剂气体在压缩腔30和排出腔33之间流动。阀组件15还具有排出阀片37，每一排出阀片对应于其中的一个压缩腔30，并且打开和关闭相应的排出端口36。

每一活塞29的突伸到曲柄腔16中的端部(即与头部相反的前端部分)借助一对半球状的滑履31与斜盘24的外周部分连接。导向件19的旋转由斜盘24和滑履31转变成活塞29的往复运动。活塞29的往复运动改变压缩腔30的容积。当每一活塞29从上死点移动到下死点时，在吸入腔32中的制冷剂气体经吸入端口34和打开的吸入阀片35吸入到相应的压缩腔30中。当活塞29从下死点移动到上死点时，吸入到相应的压缩腔30中的制冷剂气体被压缩到预定压力。随后，制冷剂气体经相应的排出端口36和打开的排出阀片37排出到排出腔33中。

导向件19和斜盘24的倾斜角度由不同力矩的平衡来确定，例如由导向件19(或导向件19和斜盘24)旋转时产生的离心力所形成的旋转力矩，由活塞29的往复惯性力产生的力矩，和气体压力作用在活塞29的前和后端面上的力矩。由气体压力产生的力矩指的是基于压缩腔30的内压力与曲柄腔16的内压力(即相当于活塞29的背压)之间的关系所产生的力矩。该气体压力力矩用来减小或增加该倾斜角度。以下将描述用于控制曲柄腔16的内压力的结构。

壳体11具有泄放通道38、供应通道39、和控制阀40。泄放通道38使得曲柄腔16与吸入腔32连接，以便制冷剂气体在其间流动。供应通道39使得排出腔33与曲柄腔16连接，以便制冷剂气体在其间流动。控制阀40位于供应通道39中，以便调节供应通道39的打开程度。

控制阀40具有常规的结构，这使得使用电流可从外部控制供应通道39的打开程度。控制阀40包括电磁致动器40a和阀体40b。由致动器40a产生的电磁力与阀体40b的位置相关。基于控制计算机60的命令依据冷负荷和机动车的驱动状态，驱动电路61向电磁致动器40a提供电流。当供应到电磁致动器40a的电流增加时，控制阀40减小供应通道39的打开程度。当供应到电磁致动器40a的电流减小时，控制阀40增加供应通道39的打开程度。当没有电流供应到电磁致动器40a时，控制阀40使得供应通道39的打开程度最大化。

通过调节其打开程度，控制阀40控制从排出腔33经供应通道39吸入到曲柄腔16的制冷剂气体(即高压的气体)的流率与从曲柄腔16经泄放通道38供应到吸入腔32的制冷剂气体的流率之间的比率，由此确定曲柄腔16的内压力。依据以这种方式调节的曲柄腔16的内压力，可改变曲柄腔16的内压力与压缩腔30的内压力之间的差，其中活塞29位于曲柄腔与压缩腔之间。因此，可改变由活塞29作用于斜盘24和导向件19的力。这又可以改变斜盘24和导向件19的倾斜角度。其结果为，可控制每一活塞29的行程，即压缩机10的容量(排量)。具体地说，按以下的方式来控制压缩机10的容量。

当曲柄腔16的内压力随控制阀40(供应通道39)的打开程度的减小而降低时，斜盘24和导向件19的倾斜角度增大。这延长了每一活塞29的行程，因此增大了压缩机10的容量。相反，当曲柄腔16的内压力随控制阀40的打开程度的增大而增加时，斜盘24和导向件19的倾斜角度减小。这缩短了每一活塞29的行程，因此减小了压缩机10的容量。当控制阀40的打开程度最大化时，斜盘24和导向件19的倾斜角度减至最小，(零度角或接近零度角的微小角度，例如范围在大约0-3度之间的角度)。在这种状态下，压缩机10的容量减至最小(如图3)。

当乘员要求关断空调时，(例如切断未示出的空调装置开关)，或当(未示出的)加速踏板的压下角度大于预定量时，控制计算机60命令驱动电路61停止向控制阀40提供电流。因此，控制阀40的打开程度最大化并且压缩机10的容量减至最小。即，压缩机10处于“OFF(停止)运行”。所以，降低了对于发动机E的负荷(即对于驱动压缩机10的负荷)。因此，例如可提高发动机E的燃料经济性和机动车的加速性能。

如图1-3所示，离合器26位于导向件19与斜盘24之间。该离合器26在接合状态与脱开状态之间切换，在接合状态中使得导向件19与斜盘24成一体地旋转，在脱开状态中允许导向件19与斜盘24彼此相对地旋转。以下将描述离合器26。

离合器26是锥形离合器，其是摩擦式离合器。离合器26包括驱动离合器表面26a和从动离合器表面26b。驱动离合器表面26a位于导向件19的凸台19a的外周表面43上，并形成为外周表面43的一部分。从动离合器表面26b位于斜盘24的凸台接受孔24a的内周表面41上，并形成为内周表面41的一部分。

沿凸台19a(凸台19a的近端部分)的中心轴线M的方向观察，驱动离合器表面26a在前部处邻接于(连接于)直径恒定部分43a。驱动离合器表面26a成型为锥形的中心轴线与中心轴线M重合。具体地说，驱动离合器表面26a的接近直径恒定部分43a的部段(即对应于凸台19a的远端的部段)具有较小的直径。驱动离合器表面26a的对应于凸台19a的近端的部段具有较大的直径。在驱动离合器表面26a与直径恒定部分43a之间的边界加工成凹形表面，以便直径恒定部分43a平滑地与驱动离合器表面26a连接。这防止在边界上形成应力集中。

沿斜盘24(凸台19a的近端部分)的中心轴线M的方向观察，从动离合器表面26b在前部处邻接于(连接于)直径恒定部分41a。从动离合器表面26b成型为锥形的中心轴线与中心轴线M重合。具体地说，从动离合器表面26b的接近直径恒定部分41a的部段(即对应于凸台19a的远端的部段)具有较小的直径。从动离合器表面26b的对应于凸台19a的近端的部段具有较大的直径。在从动离合器表面26b与直径恒定部分41a之间的边界加工成凸形表面，以便该边界在其边缘中不与外周表面43接触。

为了使得离合器26以有利的方式工作(例如在凸台19a与凸台接受孔24a之间的窄空间内提供离合器26，同时确保足够的离合性能)，驱动离合器表面26a和从动离合器表面26b相对于中心轴线M的角度α优选设定在5-20度的范围内，更优选为10-15度的范围内。

当斜盘24沿中心轴线M的方向相对于导向件19滑动时，离合器26的从动离合器表面26b接近驱动离合器表面26a或与其分开。从动离合器表面26b与驱动离合器表面26a接触的状态是离合器26的接合状态。当离合器26接合时，导向件19的旋转力大致100％地传递给斜盘24，这导致斜盘24与导向件19成一体地旋转(如图2)。

从动离合器表面26b与驱动离合器表面26a分开的状态是离合器26的脱开状态。当离合器26脱开时，导向件19的旋转力几乎没有或没有传递给斜盘24，这允许斜盘24与导向件19彼此相对地旋转。换言之，斜盘24在导向件19上滑移(如图3)。

即，当斜盘24沿中心轴线M在一个方向上(朝向限制表面19c)在导向件19上滑移时，离合器26从图3所示的脱开状态切换到图2所示的接合状态。另外，当斜盘24沿中心轴线M在另一个方向上(朝向缸体12)在导向件19上滑动时，离合器26从图2所示的接合状态切换到图3所示的脱开状态。

当离合器26从脱开状态切换到接合状态时，借助制冷剂气体被压缩时由活塞29作用在斜盘24上的压缩反作用力CS使得斜盘24滑动。另外，当离合器26从接合状态切换到脱开状态时，借助导向件19和斜盘24之间的螺旋弹簧27的力(推力)使得斜盘24滑动。以下将描述弹簧27和包括弹簧27的结构。

如图2所示，用于容纳弹簧27的弹簧孔46形成在导向件19的限制表面19c中，(在图2中仅示出了一个弹簧孔)。弹簧孔46的横截截面是大致圆柱形的。弹簧孔46的圆的轴线平行于导向件19的中心轴线M。如图5所示，在斜盘24上的对应于上死点的部分由TDC表示，该部分与对应于在上死点的活塞29的滑履31的曲率的中心点重合。包含该上死点中心部分TDC和斜盘24的中心轴线M的假想平面由假想平面H表示。一个弹簧孔46(弹簧孔46A)位于由假想平面H分开的斜盘24的一个区域中(图中的右区域)。另一个弹簧孔46(弹簧孔46B)位于另一个区域中(图中的左区域)。弹簧孔46A和弹簧孔46B相对于假想平面H对称。

具体地说，图5所示的状态或从前部观察限制表面19c的状态由时钟的刻度来表示，(换言之中心轴线M当作时钟的轴线)。环形限制表面19c与假想平面H相交的线段作为线段X1、X2。线段X1位于斜盘24的上死点中心部分TDC侧(图中的上侧)，其对应于12点钟。线段X2位于斜盘24的与上死点中心部分TDC相对的侧(图中的下侧)，其对应于6点钟。

弹簧孔46A(具体地说是弹簧孔46A的开口中心)位于沿顺时针方向在限制表面19c上在12点钟到3点钟范围内，(优选为在1-2点钟的范围内)。另外，弹簧孔46B(具体地说是弹簧孔46B的开口中心)位于沿顺时针方向在限制表面19c上在9点钟到12点钟范围内，(优选为在10-11点钟的范围内)。即，容纳在弹簧孔46A、46B内的弹簧27布置成以集中和加强的方式在斜盘24上围绕中心轴线M向靠近上死点中心部分TDC的区域施加力。在该区域中，压缩反作用力的作用明显。

如图2所示，用作轴承和止推轴承的球47由每一弹簧孔46A、46B保持。借助相应的弹簧27的力朝向斜盘24推压每一球47。每一球47的一部分从弹簧孔46A、46B或从限制表面19c朝向斜盘24突伸。在斜盘24的前端面上围绕凸台接受孔24a的开口，形成滚动凹槽48，以对应于导向件19的限制表面19c。滚动凹槽48形成围绕中心轴线M的环形。滚动凹槽48的横截截面是大致半圆形的。

如上所述，由相应的弹簧27推压的每一球47与滚动凹槽48的内表面接触。即，每一弹簧27借助相应的球47和滚动凹槽48的内表面向斜盘24施加力。另外，在离合器26的脱开状态中当导向件19和斜盘24彼此相对旋转时，球47在滚动凹槽48的内表面上沿滚功凹槽48的周向滚动。即，球47位于弹簧27与斜盘24之间，在离合器26的脱开状态中斜盘24相对于导向件19旋转。

以下将描述离合器26的切换。

在图3的状态中，即，当压缩机10处于OFF(停止)运行时，活塞29的行程是零或零的近似值。因此，借助活塞29作用于斜盘24的压缩反作用力CS小于预定数值。在这种状态下，弹簧27的力明显地用于确定斜盘24相对于导向件19(凸台19a)沿中心轴线M的方向的位置。

因此，斜盘24借助弹簧27的力克服压缩反作用力CS移动到与卡环25接触的位置，使得离合器26处于脱开状态。在这种状态下，斜盘24和导向件19彼此相对地旋转。即，斜盘24在导向件19上滑移，并且斜盘24的旋转速度小于导向件19的旋转速度。其结果为，斜盘24和导向件19之间的机械损失进一步地降低。因此，可进一步地降低压缩机10作用于的发动机E的负荷。

因为压缩机10作用于的发动机E的负荷进一步地降低，所以发动机E的燃料经济性和机动车的加速性能可进一步地提高。另外，因为在斜盘24和滑履31的接触部分处的摩擦发热被抑制，所以可防止用于密封驱动轴17的端部的唇形密封件和支承该轴端部的轴承由于发热而损坏。这提高了压缩机10的可靠性。

在压缩机10的OFF(停止)运行过程中，斜盘24相对于驱动轴17的轴线L稍微倾斜，并且活塞29以非常小的行程往复运动。这使得制冷剂气体从压缩腔30排到排出腔33中。该制冷剂气体随后从排出腔33经供应通道39和控制阀40供应到曲柄腔16。在曲柄腔16中的该制冷剂气体经泄放通道38供应到吸入腔32，并且随后从吸入腔32吸入到压缩腔30中。以这种方式，当压缩机处于OFF运行时，制冷剂气体在压缩机10内循环并流经控制阀40。

如果(通过开始向控制阀40的电磁致动器40a提供电流以使)控制阀40的打开程度小于完全打开的状态，则供应到曲柄腔16的制冷剂气体的流率降低。因此，压缩反作用力CS相对增加。另外，当供应到曲柄腔16的制冷剂气体的流率降低时，斜盘24的倾斜角度增大，以便使得压缩机10的容量从最小容量增加，(即离开OFF运行并变换到“ON运行”)。因此，作用于斜盘2 4的压缩反作用力CS大于预定数值。在这种状态下，压缩反作用力CS明显地用于确定斜盘24相对于导向件19(凸台19a)沿中心轴线M的方向的位置。

因此，斜盘24借助压缩反作用力CS克服弹簧27的力移动到从动离合器表面26b与驱动离合器表面26a接触的位置。这使得离合器26处于接合状态，并且，斜盘24和导向件19成一体地旋转。如果在斜盘24和导向件19成一体地旋转的状态中，即在压缩机10的ON运行的状态中，改变控制阀40的打开程度，则可改变斜盘24和导向件19的倾斜角度。

在这时，因为离心力作用于导向件19和与导向件19成一体地旋转的斜盘24，所以消除了由于活塞29往复运动产生的惯性力。这使得斜盘24和导向件19的倾斜角度可容易地改变。特别是，当压缩机以高速运行时(当驱动轴17以高速旋转时)，也就是说，活塞29的惯性力非常大，有助于改变斜盘24和导向件19的倾斜角度的优点非常明显。

在压缩机10的ON运行的状态中，当控制阀40的完全打开时，(当停止向控制阀40的电磁致动器40a供应电流时)，压缩机10变换到OFF运行并且离合器26脱开。

以上的实施例提供了以下的优点：

(1)如上所述，使得离合器26接合改善了压缩机10的容量控制性能，并且使得离合器26脱开降低了斜盘24与滑履31之间的机械损失。因此，例如当设计压缩机10时，避免了现有技术涉及的难题。

(2)导向件19的凸台19a在凸台接受孔24a处支承斜盘24。斜盘24在形成于斜盘中心部分中的凸台接受孔24a处接受凸台19a，该斜盘可由凸台19a稳固地支承。这使得斜盘24在中心轴线M的方向平滑地滑动。

(3)当离合器26从脱开状态切换到接合状态时，借助制冷剂气体被压缩时由活塞29作用在斜盘24上的压缩反作用力CS使得斜盘24滑动。因此，离合器26自动地从脱开状态切换到接合状态并且依据压缩机的运行状况从脱开状态切换到接合状态。所以，不需要用于直接控制离合器26的特别的外部控制装置。这简化了压缩机10的结构。

(4)当离合器26从接合状态切换到脱开状态时，借助弹簧27的力使得斜盘24滑动。因此，当在接合状态中时，离合器26可靠地由弹簧27的力切换到脱开状态。

(5)(用作轴承和止推轴承的)球47位于斜盘24和导向件19之间。该球47支承斜盘24，以使斜盘24可相对于导向件19旋转。因此，当斜盘24和导向件19彼此相对旋转时，即当离合器26处于脱开状态时，进一步降低了斜盘24和导向件19之间的机械损失。

(6)(用作轴承和止推轴承的)球47位于斜盘24和导向件19之间，该斜盘在离合器26处于脱开状态时旋转。因此，当斜盘24和导向件19彼此相对旋转时，即当离合器26处于脱开状态时，进一步降低了斜盘24和弹簧27之间的机械损失。这还进一步降低了压缩机10作用于发动机E的负荷。

(7)滚动凹槽48形成在斜盘24中，球47在该滚动凹槽48中滚动。滚动凹槽48具有半球状的横截截面。因此，与球在斜盘的平表面上滚动的情况相比，每一球47与滚动凹槽48的与球47接触的部分之间的表面压力较小。其结果为，可有效地降低斜盘24和弹簧27之间的机械损失。因此可进一步降低了压缩机10作用于发动机E的负荷。

(8)弹簧27布置成以集中和加强的方式在斜盘24上围绕中心轴线M向靠近上死点中心部分TDC的区域施加力。即，在斜盘24的靠近上死点中心部分TDC的区域中，以集中和加强的方式接受压缩反作用力CS。因此，当斜盘24随离合器26从接合状态切换到脱开状态而滑动时，与其他部分相比，有力的压缩反作用力CS阻止斜盘24的上死点中心部分TDC的移动。另外，当斜盘24随离合器26从脱开状态切换到接合状态而滑动时，与其他部分相比，有力的压缩反作用力CS过分地使得斜盘24的上死点中心部分TDC移动。即，因为压缩反作用力CS以集中的方式作用于上死点中心部分TDC，所以当斜盘24滑动时促使斜盘24相对于中心轴线M的倾斜。

因此，如果弹簧27的力如以上实施例所述以集中的方式受控地作用于上死点中心部分TDC上，则可稳定斜盘24的滑动姿态，(防止斜盘2 4相对于中心轴线M倾斜)。这使得斜盘24平滑地滑动，并且使得离合器26平滑且可靠地切换状态。

(9)当形成在导向件19上的驱动离合器表面26a与形成在斜盘2 4上的从动离合器表面26b接触时，离合器26处于接合状态。因此，不需要连接驱动离合器表面和从动离合器表面的任何媒介(例如电磁传动机构作为该媒介)。所以，可简化离合器26的结构并减小其尺寸。

(10)驱动离合器表面26a形成在凸台19a的外周表面43上，而从动离合器表面26b形成在凸台接受孔24a的内周表面41上。即，凸台19a的外周表面43的一部分用作驱动离合器表面26a，而凸台接受孔24a的内周表面41的一部分用作从动离合器表面26b。由此，例如与驱动离合器表面26a和从动离合器表面26b位于凸台接受孔24a外侧的情况相比，即与驱动离合器表面26a和从动离合器表面26b独立地形成的情况相比，可简化斜盘24和导向件19的结构并减小其尺寸。

(11)离合器26是摩擦式离合器。因此，驱动离合器表面26a和从动离合器表面26b的形状是简单的，这可简化离合器26的结构。另外，斜盘24相对于导向件19的较小的滑动可使得离合器26在接合状态与脱开状态之间切换。因此，斜盘24的滑动不会不利地影响压缩机10的效率。例如，顶间隙(即在上死点中心的活塞29与阀组件15之间的距离)不增加，当该顶间隙增大时会使得压缩机10的效率降低。另外，还可减小压缩机10的尺寸。

在压缩机10的ON运行过程中，在斜盘24与滑履31之间粘接增大了使得斜盘24旋转所需的转矩。在这种情况下，作为摩擦式离合器的离合器26提供了转矩限定功能并且使得驱动离合器表面26a和从动离合器表面26b在彼此上滑移。因此，当斜盘24接受过大的转矩时，不迫使斜盘24旋转，因此不损坏传动机构PT的皮带和其他部件。所以，传动机构PT不需要设置专用的转矩限制器，这简化了压缩机10的结构。

(12)离合器26是锥形离合器。即使锥形离合器的径向尺寸减小，也可确保用于驱动离合器表面26a和从动离合器表面26b的大区域。因此，如以上实施例，可在凸台19a的外周表面43上形成驱动离合器表面26a，而在凸台接受孔24a的内周表面41上形成从动离合器表面26b，并且可确保离合器26的良好性能。

图6示出了依据第二实施例的压缩机，这是第一实施例的变型。

以下仅描述与压缩机的第一实施例的不同的部件。相同、等同、或相似的部件由相同的附图标记表示，并且省略了对它们的详细描述。

第二实施例的压缩机与第一实施例的压缩机相同，但是第二实施例的压缩机具有一个弹簧孔46、一个弹簧27、和一个球47。弹簧孔46布置成使得弹簧孔46的中心轴线位于假想平面H上。即，弹簧孔46(具体地说是弹簧孔46的开口的中心)在导向件19的限制表面19c上对应于12点钟。

弹簧孔46可以顺时针或逆时针地与12点钟不对准。特别是，如果驱动轴17按图6中的顺时针旋转，则弹簧孔46或容纳在弹簧孔46中的弹簧27优选为沿顺时针方向设置在12-3点钟的范围内，在该范围内压缩反作用力CS强烈地作用，(更优选为沿顺时针方向在1-2点钟的范围内)。相反，如果驱动轴17按图6中的逆时针旋转，则弹簧孔46或容纳在弹簧孔46中的弹簧27优选为沿逆时针方向设置在9-12点钟的范围内，在该范围内压缩反作用力CS强烈地作用，(更优选为沿逆时针方向在10-11点钟的范围内)。依据第二实施例的压缩机具有第一实施例的压缩机的优点(1)-(12)。此外，第二实施例的压缩机还提供以下的优点(13)。

(1 3)因为弹簧孔46、弹簧27、和(用作轴承和止推轴承的)球47的数量均是一个，所以压缩机10的结构得到简化。

图7示出了依据第三实施例的压缩机，这是第一实施例的变型。图8示出了依据第四实施例的压缩机，这是第一实施例的变型。

依据第三和第四实施例的压缩机与第一实施例的压缩机相同，但是径向轴承71位于导向件19与斜盘24之间。径向轴承71支承斜盘24，以便使得斜盘24可相对于导向件19围绕中心轴线M旋转并且沿中心轴线M的方向滑动。

特别是，在第三实施例的压缩机中(图7)，径向轴承71是线性滚珠轴承。该线性滚珠轴承包括外环72和滚珠保持器73。外环72例如通过压配合固定在凸台接受孔24a的直径恒定部分41a上。滚珠保持器73位于外环72的内侧并且保持两个或多个周向派的滚珠73a。每一滚珠73a在滚珠保持器73内与外环72的内周表面接触，并与凸台19a的外周表面43的直径恒定部分43a接触。滚珠73a的自由滚动使得导向件19和斜盘24可彼此相对地旋转并且沿中心轴线M的方向彼此相对地滑动。

在第四实施例的压缩机中(图8)，径向轴承71是滑动轴承。该滑动轴承包括外柱体75和内柱体76。外柱体75例如通过压配合固定在凸台接受孔24a的内周表面41的直径恒定部分41a上。内柱体76例如通过压配合固定在凸台19a的外周表面43的直径恒定部分43a。外柱体75和内柱体76均由具有优良滑动特性的材料制成。可平滑地实现在外柱体75和内柱体76的轴向方向上的相对旋转和移动，或沿导向件19和斜盘24的中心轴线M的方向的相对旋转和相对滑动。

依据第三和第四实施例的压缩机具有第一实施例的压缩机的优点(1)-(12)。此外，第三和第四实施例的压缩机还提供以下的优点(14)。

(14)径向轴承71还降低了当离合器26处于脱开状态时导向件19和斜盘24之间的机械损失。例如，还进一步降低了压缩机作用于发动机E的负荷。另外，当离合器26切换时，斜盘24可平滑地移动。另外，当离合器26实现转矩限制或者处于脱开状态时，可防止凸台19a的外周表面43和凸台接受孔24a的内周表面41的磨损。

图9示出了依据第五实施例的压缩机，这是第一实施例的变型。

依据第五实施例的压缩机与第一实施例的压缩机相同，但是第五实施例的压缩机具有油供应部分77。当导向件19和斜盘24之间彼此相对地旋转时，该油供应部分77向导向件19和斜盘24之间的空间供应润滑油(制冷用润滑油)。以下描述油供应部分77。

油供应部分77具有形成在导向件19中的油供应孔78和形成在斜盘24的凸台接受孔24a的内周表面41上的储存凹槽79。储存凹槽79线性地形成有一曲线形部分，并且大致沿中心轴线M(前后方向)延伸。储存凹槽79从直径恒定部分41a延伸到从动离合器表面26b。油供应孔78具有润滑油的出口78a。在凸台19a的外周表面43上，出口78a通向(连接到)储存凹槽79。油供应孔78具有润滑油的入口78b。在导向件19的后侧上在比出口78a更靠近驱动轴17的位置处，入口78b通向(连接到)曲柄腔16，入口78b在凸台19a的内周表面上的位置处通向(连接到)曲柄腔16。

因此，润滑油从曲柄腔16吸入到油供应孔78的入口78b，该润滑油借助当导向件19旋转时产生的离心力从而移动到出口78a，该出口比入口78b更远离驱动轴。润滑油随后供应到储存凹槽79。供应到储存凹槽79的润滑油在凹槽79中大致沿中心轴线M展开(流动)。另外，当导向件19和斜盘24彼此相对地旋转时，润滑油在凸台19a的外周表面43和凸台接受孔24a的内周表面41之间的宽区域中展开。

依据第五实施例的压缩机具有第一实施例的压缩机的优点(1)-(12)。此外，第五实施例的压缩机还提供以下的优点(15)-(19)。

(15)当导向件19和斜盘24之间彼此相对地旋转时，该油供应部分77向导向件19和斜盘24之间的空间供应润滑油。因此，当导向件19和斜盘24之间彼此相对地旋转时，即当离合器26实现转矩限制或处于脱开状态时，可进一步降低斜盘24和导向件19之间的机械损失。另外，还进一步降低了压缩机作用于发动机E的负荷。

(16)当导向件19和斜盘24之间彼此相对地旋转时，该油供应部分77向驱动离合器表面26a与从动离合器表面26b的空间供应润滑油。因此，当导向件19和斜盘24之间彼此相对地旋转时，即当离合器26实现转矩限制或处于脱开状态时，可进一步降低驱动离合器表面26a与从动离合器表面26b之间的机械损失。特别是，当离合器26实现转矩限制时，可抑制驱动离合器表面26a和从动离合器表面26b的磨损。

(17)当导向件19和斜盘24之间彼此相对地旋转时，该油供应部分77向凸台接受孔24a的内周表面41与凸台19a的外周表面43之间的空间供应润滑油。因此，当导向件19和斜盘24之间彼此相对地旋转时，即当离合器26实现转矩限制或处于脱开状态时，可进一步降低凸台接受孔24a的内周表面41与凸台19a的外周表面43之间的机械损失。另外，还进一步降低了压缩机作用于发动机E的负荷。另外，当离合器26切换时，斜盘24可平滑地滑动。

(18)油供应部分77具有油供应孔78。油供应孔78借助导向件19旋转时产生的离心力使得润滑油从入口78b移动到出口78a。因为润滑油借助离心力供应，所以油供应部分77可简化成仅具有通道。

(19)油供应部分77具有储存凹槽79，润滑油从油供应孔78供应到该储存凹槽79。储存凹槽79形成凸台接受孔24a的内周表面41上，以便大致沿中心轴线M延伸。这使得润滑油在凸台19a的外周表面43和凸台接受孔24a的内周表面41之间的宽区域中展开。因此，可进一步有效地降低凸台接受孔24a的内周表面41与凸台19a的外周表面43之间的机械损失。

图10示出了依据第六实施例的压缩机，这是第一实施例的变型。图11示出了依据第七实施例的压缩机，这是第一实施例的变型。

依据第六和第七实施例的压缩机与第一实施例的压缩机相同，但是离合器26、驱动离合器表面26a、从动离合器表面26b位于凸台接受孔24a的外侧。因此，凸台接受孔24a的几乎整个内周表面41是直径恒定部分41a，凸台19a的几乎整个外周表面43是直径恒定部分43a。

在第六实施例中(图10)，形成突出部的柱形表面80从导向件19的后侧突伸。形成突出部的表面80位于限制表面19c的径向外侧。形成突出部的表面80的内周表面用做驱动离合器表面26a。从动离合器表面26b形成在斜盘24的前侧的外周部分中，其位于滚动凹槽48的径向外侧。

在第七实施例中(图11)，形成突出部的柱形表面81从斜盘24的前侧突伸。形成突出部的表面81位于滚动凹槽48的径向外侧。形成突出部的表面81的内周表面用做从动离合器表面26b。驱动离合器表面26a形成在导向件19的后侧的外周部分中，其位于限制表面19c的径向外侧。

依据第六和第七实施例的压缩机具有第一实施例的压缩机的优点(1)-(12)。此外，第六和第七实施例的压缩机还提供以下的优点(20)。

(20)驱动离合器表面26a和从动离合器表面26b位于凸台接受孔24a的外侧。即，驱动离合器表面26a形成为与凸台19a的外周表面43分开，而从动离合器表面26b形成为与凸台接受孔24a的内周表面41。

因此，离合器26的结构(例如驱动离合器表面26a和从动离合器表面26b的形状和度量)基本不受凸台19a(外周表面43)和凸台接受孔24a(内周表面41)的布置、度量、和形状的影响。这增加了离合器26的设计的灵活性。因此，可容易地确保驱动离合器表面26a和从动离合器表面26b的宽区域。这增加了离合器26的性能。离合器26的性能的增加可靠地抑制了在离合器26接合时导向件19和斜盘24之间的滑移。这可实现例如压缩机保持有利的容量控制性能。

因为驱动离合器表面26a和从动离合器表面26b位于凸台接受孔24a的外侧，凸台接受孔24a的几乎整个内周表面41用做直径恒定部分41a，凸台19a的几乎整个外周表面43用做直径恒定部分43a。因此，在压缩机10的OFF运行过程中，斜盘24稳定地由凸台19a支承。因此，例如可抑制由于斜盘24的颤动和活塞29的行程的不希望的波动而引起的噪音和振动。另外，当离合器26切换时，斜盘24可平滑地滑动。即，可以可靠地且平滑地实现离合器26的切换。

图12示出了依据第八实施例的压缩机，这是第一实施例的变型。

依据第八实施例的压缩机10与第一实施例的压缩机10相同，但是其设置有用于检测斜盘24的旋转速度的第一旋转速度传感器85(斜盘旋转速度传感器)、用于检测导向件19的旋转速度的第二旋转速度传感器86、以及例如为灯的指示器87。

第一旋转速度传感器85包括嵌入到斜盘24的外边缘中的磁体85a和装接到壳体11上并位于曲柄腔16中的拾波线圈85b。当磁体85a经过该拾波线圈85b并且产生磁通量时，由于电磁感应，拾波线圈85b产生对应于斜盘24的旋转速度的一个脉冲，并且将该脉冲传送给控制计算机60。

第二旋转速度传感器86连接到(未示出的)计算机，以便控制例如发动机E。该计算机使用第二旋转速度传感器86以便获得发动机E(输出轴)的旋转速度，换言之获得与导向件19的旋转速度相关的物理量。用于控制发动机E的计算机向控制计算机60发送由第二旋转速度传感器86检测的与旋转速度相关的信息，控制计算机60与发动机计算机在通信上连接。基于发动机E的旋转速度和传动机构PT的预定轮速比，控制计算机60获得驱动轴17的旋转速度或导向件19的旋转速度。

当离合器26接合时，即当计算机60命令驱动电路61向控制阀40提供电流时，控制计算机60判断斜盘24的旋转速度是否小于导向件19的旋转速度，(例如斜盘24的旋转速度是否等于或小于预定的数值)。该过程相当于滑移判断部分。在离合器26的接合状态中，当斜盘24和滑履31彼此粘附并且使斜盘24旋转的所需转矩过度地增加时，斜盘24的旋转速度低于导向件19的旋转速度，即，斜盘24相对于导向件19滑移，(离合器26不可能以100％传递动力)。

当以上的判断结果是肯定时，控制计算机60命令驱动电路61停止向控制阀40提供电流时，由此使得离合器26脱开。该过程相当于离合器控制器。这使得驱动离合器表面26a和从动离合器表面26b避免粗糙滑动的环境，并且由此降低由磨损引起的恶化。另外，当离合器26脱开时，压缩机10的容量最小。在这种状态下，活塞29的行程最小，用于使得斜盘24摆动的转矩降低到低水平。因此，当斜盘24摆动时，对于导向件19的负荷减小了。

当离合器26脱开时，即当控制计算机60命令驱动电路61停止向控制阀40提供电流时，控制计算机60判断斜盘24的旋转速度是否大于在先存储在RAM中的参考旋转速度。该过程相当于异常判断部分。在离合器26的脱开状态中，如果例如在离合器26中有异常并且传动机构没有完全停止，则斜盘24的旋转速度超过参考数值。当以上的判断结果是肯定时，控制计算机60在RAM中存储异常的出现，(该过程相当于存储器部分)并且使得已经关断的指示器(灯)87接通或闪烁，(或者关断已经接通的指示器87或使得接通的指示器87闪烁或改变颜色)。

依据第八实施例的压缩机具有第一实施例的压缩机的优点(1)-(12)。此外，第八实施例的压缩机还提供以下的优点(21)和(22)。

(21)当离合器26在接合状态中开始滑移时，计算机60使得离合器26脱开。因此，导向件19不必使得斜盘24旋转。这防止导向件19的旋转即驱动轴17的旋转被锁定。所以，传动机构PT不必设置专用的转矩限制器，在简化了压缩机10的结构。

特别是，在该实施例中，当压缩机10的容量最小时，离合器26脱开。因此，当斜盘24和滑履31粘附时，降低了斜盘24摆动所需的转矩。这进一步防止斜盘24和滑履31影响导向件19。另外，因为斜盘24几乎不摆动或根本不摆动，所以防止了斜盘24与滑履31的粘附发展成完全锁定的状态。

(22)当离合器26脱开时，控制计算机60存储斜盘24的旋转速度大于参考旋转速度的状态或在离合器26中出现异常的状态。因此，使用者或机械师可容易地通过使用维修计算机从控制计算机60读取与异常相关的存储信息从而获知该异常。特别是，在该实施例中，指示器87可表示出现该异常，使用者或机械师不使用维修计算机可获知压缩机10的该异常。即，指示器87被认为是另一存储器部分，而不是控制计算机60中设置的RAM。从不同的角度，指示器87被认为是用于告知使用者或机械师出现异常的告知部分。

图13示出了依据第九实施例的压缩机，这是第一实施例的变型。

依据第九实施例的压缩机与第一实施例的压缩机相同，但省去了弹簧孔46、弹簧27、和球47。盘簧90围绕凸台19a的近端部分并在导向件19的限制表面19c和斜盘24的前侧之间。该盘簧90的力以大致相同的强度围绕中心轴线M作用于斜盘24上。

依据第九实施例的压缩机具有第一实施例的压缩机的优点(1)-(4)和(9)-(12)。

如果在盘簧90的特定部分特别是对应于上死点中心部分TDC的部分处，该力大于在其他部分处的力，(这可例如通过增加特定部分的厚度或者导向件19和斜盘24之间的度量来实现)，则可获得与优点(8)相同的优点。

图14和15示出了依据第十实施例的压缩机，这是第九实施例的变型。以下仅描述与压缩机的第九实施例的不同的部件。相同、等同、或相似的部件由相同的附图标记表示，并且省略了对它们的详细描述。

第十实施例的压缩机与第九实施例的压缩机相同，但是省去了片簧90，并且离合器26从锥形离合器改变成齿式离合器。即，导向件19的限制表面19c用做驱动离合器表面26a。驱动离合器表面26a具有预定齿距的驱动突出部92。斜盘24的朝向限制表面19c的前侧用做从动离合器表面26b。从动离合器表面26b具有从动突出部93，其预定齿距与驱动突出部92的齿距相同。

当斜盘24相对于导向件19沿中心轴线M的方向滑动时，从动离合器表面26b与驱动离合器表面26a啮合或分开。因此，离合器26可以在接合状态和脱开状态之间切换。驱动突出部92和从动突出部93的拐角部分呈曲线形状，因此没有边缘。

依据第十实施例的压缩机具有第一实施例的压缩机的优点(1)-(3)和(9)，以及第六和第七实施例的压缩机的优点(20)。此外，第十实施例的压缩机提供了以下优点(23)。

(23)在压缩机的ON运行过程中，作为齿式离合器的离合器26可靠地保持从动离合器表面26b与驱动离合器表面26a接合或连接，并且不出现滑移。

图16示出了依据第十一实施例的压缩机，这是第九实施例的变型。

第十一实施例的压缩机与第十实施例的压缩机相同，但是铰接机构20从无销式改变成销式。即，一对销孔94形成在转子18中，而一对销95从导向件19突伸出，以便由销孔94接受。当导向件19和斜盘24的倾斜角度改变时，销95在销孔94中滑动。

依据第十一实施例的压缩机具有第一实施例的压缩机的优点(1)-(4)和(9)-(12)。

图17和18示出了依据第十二实施例的压缩机，这是第一实施例的变型。图17是离合器处于接合状态时包括斜盘导向件的部分的截面放大图。图18是倾斜角度最小时且离合器处于脱开状态时包括导向件的部分的截面放大图。

第十二实施例的压缩机与第一实施例的压缩机不同，其中止推轴承96位于斜盘24和卡环25之间。当离合器处于脱开状态时，止推轴承96可旋转地支承斜盘24相对于卡环25。具体地说，轴承接受凹部97在斜盘24的后侧上围绕凸台接受孔24a的开口。止推轴承96位于轴承接受凹部97中。如图17所示，当离合器处于接合状态时，止推轴承96与卡环25分开，并且止推轴承96与斜盘24成一体地旋转。如图18所示，当离合器处于脱开状态时，斜盘24的从动离合器表面26b与驱动离合器表面26a分开，止推轴承96与卡环25接触。在这种状态下，因为斜盘24相对于导向件19旋转，所以斜盘24还相对于卡环25旋转。止推轴承96旋转时接受等于弹簧27借助球47作用于斜盘24上的力的负荷。

依据第十二实施例的压缩机具有与第一实施例的压缩机的相同优点(1)-(12)。此外，第十二实施例的压缩机还提供以下的优点(24)。

(24)因为止推轴承96位于斜盘24和卡环25之间，当离合器处于脱开状态时，可进一步降低斜盘24与卡环25之间的机械损失。

本发明可以以以下形式实施。只有它们不相互冲突，实施形式可以组合。

按照本发明第二十实施例的压缩机具有第一实施例的压缩机的相同的优点(1)-(12)。另外，安装本发明第二十实施例提供以下的优点(24)。

(24)由于止推轴承96位于斜盘24和卡环25之间，进一步减小离合器26脱开时斜盘24和卡环25之间的机械损失。

本发明可以以下形式体现。只要它们不相互冲突，该变型可以相互组合。

离合器26可以从外部通过专用装置直接控制。即，例如离合器26可由电磁摩擦离合器和电磁粉末离合器来代替。作为选择，专用致动器(例如，电磁致动器)可用来使斜盘24滑动。在这种情况下，离合器26可进行切换而不考虑压缩机10的容量，即，控制阀40的开放程度。

在第一到第八实施例中，片簧和波形弹簧可以用作弹簧27。

在第一到第八实施例中，弹簧孔46、弹簧27和球47可设置在斜盘24内。

在第一到第八实施例中，另外多组的弹簧孔46、弹簧27和球47可沿着顺时针方向设置在三点钟到九点钟的范围内。

在第一到第八实施例中，弹簧孔46、弹簧27和球47可沿着顺时针方向只设置在三点钟到九点钟的范围内。

在第一和第三到第八实施例中，弹簧孔46A和弹簧孔46B可相对于假想平面H位于非对称位置上。

在第一到第八实施例中，球47可以省略。

在第一到第八实施例中，弹簧孔46可以省略，并且突出部可形成在限制表面19c上以便支承弹簧27。在这种情况下，每个弹簧27围绕突出部安装。用于保持球47的球座最好形成在每个弹簧27上。

在第一到第八实施例中，弹簧孔46、弹簧27、球47和滚动凹槽48可以省略。

在第九实施例或第十一实施例中，螺旋弹簧或环形波纹弹簧可用做弹簧90。

在第九实施例或第十一实施例中，弹簧90可以省略。

接触斜盘24的卡环25的至少一个表面和接触卡环25的斜盘24的表面可以设置有涂层(例如涂覆聚四氟乙烯)或镀覆(例如镀覆锡)以便减小摩擦系数。在此构造中，可减小离合器26脱开时斜盘24和卡环25之间的机械损失。

在第一、第二或第五到第十一实施例中，凸台19a的至少一个直径恒定部分43a和凸台接受孔24a的直径恒定部分41a可以涂层(例如涂覆聚四氟乙烯)或镀覆(例如镀覆锡)以便减小摩擦系数。在这种情况下，当导向件19和斜盘24相对转动时，即离合器26处于脱开状态，可减小凸台19a的直径恒定部分43a和凸台接受孔24a的直径恒定部分41a之间的机械损失。另外，当离合器26切换时，斜盘24平稳滑动。

在第九实施例或第十一实施例中，接触弹簧90或弹簧90的两个侧表面的导向件19和斜盘24的表面可以涂覆(例如涂覆聚四氟乙烯)或镀覆(例如镀覆锡)以便减小摩擦系数。

在第九实施例或第十一实施例中，在导向件19和弹簧90之间的空间以及斜盘24和弹簧90之间的空间中的至少一个空间内设置止推轴承。

在第五实施例中，可以设置两个或多个存储凹槽79。

在第五实施例中，可以设置两个或多个油供应孔78。

在第五实施例中，存储凹槽79可只形成在凸台19a的外周表面43上。作为选择，可以设置两个存储凹槽79。在这种情况下，一个凹槽79形成在凸台接受孔24a的内周表面41上，并且另一凹槽79形成在凸台19a的外周表面43上。

在第五实施例中，存储凹槽79可以只设置在直径恒定部分41a上。或者存储凹槽79可只设置在从动离合器表面26b上。

在第五实施例中，存储凹槽79可以省略。

在第五实施例中，油供应部分77的构造可以改变以便将润滑油供应到导向件19和斜盘24之间的空间内，而不使用离心力。例如，设置通过主动轴17的转动而致动的泵，并且通过泵的作用，润滑油供应到导向件19和斜盘24之间的空间内。

在第十实施例中，驱动离合器表面26a可形成在凸台19a的外周表面43的一部分上，并且从动离合器表面26b形成在凸台接受孔24a的内周表面的一部分上。该变型具有本发明第一实施例的压缩机的优点(10)。在这种情况下，驱动突出部92的和从动突出部93的高度最好确定成较低。

在第十实施例中，弹簧可设置在导向件19和斜盘24之间，使得当离合器26从接合状态切换到脱开状态时，弹簧力用来使斜盘24滑动。

在第十实施例中，可以使用第五实施例的油供应部分77。

在第十实施例中，可以使用第三或第四实施例的径向轴承。

在第二十实施例中，可以如图19所示使用第三或第四实施例的径向轴承。

本发明可适用于制冷压缩机之外的压缩机。例如，本发明可适用于空气压缩机。

Claims (24)

1.一种容量可变的斜盘式压缩机，其包括：

驱动轴；

连接到该驱动轴上的斜盘导向件，该导向件与该驱动轴成一体地旋转并相对于该驱动轴倾斜；

由该导向件支承的斜盘；

滑履；

借助该滑履与斜盘接合的活塞，

其中，当该导向件随驱动轴的旋转而旋转时，活塞往复运动以压缩气体，并且当斜盘相对于该驱动轴的倾斜角度随该导向件倾斜而改变时，该活塞的行程改变，以便改变该压缩机的容量；以及

位于该导向件与该斜盘之间的离合器，其中该离合器在接合状态与脱离状态之间切换，在该接合状态中，该离合器允许该导向件和斜盘成一体地旋转，在该脱离状态中，该离合器允许该导向件和斜盘彼此相对地旋转。

2.如权利要求1所述的压缩机，其特征在于，该斜盘由导向件支承以便沿斜盘的中心轴线滑动，

当斜盘相对于该导向件沿该中心轴线的一个方向滑动时，该离合器从该脱开状态切换到该接合状态；以及

当斜盘相对于该导向件沿该中心轴线的另一个方向滑动时，该离合器从该接合状态切换到该脱开状态。

3.如权利要求2所述的压缩机，其特征在于，该导向件具有凸台，其中，凸台接受孔形成在该斜盘的中心部分中，并且该斜盘在该凸台接受孔处由该凸台支承，以便该斜盘可围绕该中心轴线旋转并且可沿该中心轴线的方向滑动。

4.如权利要求3所述的压缩机，其特征在于，该凸台具有滑动限制器，其限制该斜盘沿该中心轴线的方向的滑动；以及

当离合器从该接合状态切换到该脱开状态时，该滑动限制器与斜盘接触，以便限制斜盘沿离开对应于该接合状态的位置的方向的滑动。

5.如权利要求2所述的压缩机，其特征在于，当气体被压缩时由活塞借助作用在该斜盘上的压缩反作用力使得斜盘滑动，以便使得离合器从该脱开状态切换到该接合状态。

6.如权利要求2所述的压缩机，其特征在于，弹簧位于导向件与斜盘之间，以及

借助该弹簧的力使得该斜盘滑动，以便使得离合器从该接合状态切换到该脱开状态。

7.如权利要求1所述的压缩机，其特征在于，轴承位于导向件与斜盘之间，该轴承支承该斜盘，以使斜盘相对于导向件可旋转。

8.如权利要求4所述的压缩机，其特征在于，止推轴承位于斜盘与该滑动限制器之间，该止推轴承支承该斜盘，以使当离合器处于脱开状态时，斜盘可相对于该滑动限制器旋转。

9.如权利要求2所述的压缩机，其特征在于，弹簧位于导向件与斜盘之间，其中，借助该弹簧的力使得该斜盘滑动，以便使得离合器从该接合状态切换到该脱开状态，以及

其中，止推轴承位于该弹簧与当该离合器处于脱开状态时导向件和斜盘中的可相对于该弹簧旋转的之一之间的空间中，该止推轴承支承该斜盘，以使斜盘相对于导向件可旋转。

10.如权利要求6所述的压缩机，其特征在于，该斜盘具有使得活塞处于上死点中心的上死点中心部分，其中，该弹簧布置成在斜盘上围绕该中心轴线以集中方式向该上死点中心部分施加力。

11.如权利要求2所述的压缩机，其特征在于，径向轴承位于导向件与斜盘之间，该径向轴承支承该斜盘，以使斜盘相对于导向件可围绕中心轴线旋转并可沿该中心轴线的方向滑动。

12.如权利要求1所述的压缩机，其特征在于，该离合器包括形成在导向件上的驱动离合器表面和形成在斜盘上的从动离合器表面，并且当该驱动离合器表面与该从动离合器表面接触时，该离合器处于接合状态。

13.如权利要求3所述的压缩机，其特征在于，该离合器包括形成在导向件上的驱动离合器表面和形成在斜盘上的从动离合器表面，并且当该驱动离合器表面与该从动离合器表面接触时，该离合器处于接合状态，以及

该驱动离合器表面形成在凸台的外周表面上，而该从动离合器表面形成在该凸台接受孔的内周表面上。

14.如权利要求3所述的压缩机，其特征在于，该离合器包括形成在导向件上的驱动离合器表面和形成在斜盘上的从动离合器表面，并且当该驱动离合器表面与该从动离合器表面接触时，该离合器处于接合状态，以及

该驱动离合器表面和该从动离合器表面位于该凸台接受孔的外侧。

15.如权利要求12所述的压缩机，其特征在于，当该驱动离合器表面与该从动离合器表面接触时，该离合器处于接合状态。

16.如权利要求15所述的压缩机，其特征在于，该驱动离合器表面和该从动离合器表面是锥形的。

17.如权利要求12所述的压缩机，其特征在于，突出部形成在该驱动离合器表面和该从动离合器表面，并且当该驱动离合器表面与该从动离合器表面彼此啮合时，该离合器处于接合状态。

18.如权利要求1所述的压缩机，其特征在于，其还包括

当导向件和斜盘彼此相对地旋转时，向导向件和斜盘之间的空间供应润滑油的油供应部分。

19.如权利要求15所述的压缩机，其特征在于，其还包括

当导向件和斜盘彼此相对地旋转时，向该驱动离合器表面与该从动离合器表面之间的空间供应润滑油的油供应部分。

20.如权利要求3所述的压缩机，其特征在于，其还包括

当导向件和斜盘彼此相对地旋转时，向该凸台的外周表面与该凸台接受孔的内周表面之间的空间供应润滑油的油供应部分。

21.如权利要求20所述的压缩机，其特征在于，该油供应包括形成在导向件中的油供应孔，该油供应孔具有润滑油的出口和入口，并且该出口连接到凸台的外周表面上，该入口连接到比该出口更靠近该驱动轴的位置处。

22.如权利要求21所述的压缩机，其特征在于，该油供应包括形成在该凸台的外周表面和该凸台接受孔的内周表面中的至少一个之上的储存凹槽，以及

该储存凹槽沿中心轴线的方向延伸，并且连接到该油供应孔的出口上。

23.如权利要求1所述的压缩机，其特征在于，其还包括

用于检测该斜盘的旋转速度的第一旋转速度传感器，

用于检测该导向件的旋转速度的第二旋转速度传感器，

滑移判断部分，其判断当离合器处于接合状态时斜盘的旋转速度是否小于导向件的旋转速度，以及

离合器控制器，当该滑移判断部分的判断结果是肯定时，该离合器控制器使该离合器切换到脱开状态。

24.如权利要求1-23中任一项所述的压缩机，其特征在于，其还包括

用于检测该斜盘的旋转速度的斜盘旋转速度传感器，

异常判断部分，其判断当离合器处于脱开状态时斜盘的旋转速度是否大于预定的参考旋转速度，以及

存储器部分，当该异常判断部分的判断结果是肯定时，该存储器部分存储异常的出现。

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