CN1589957A - 一种用于三相浆态床反应器液固分离的自动过滤/反冲系统 - Google Patents
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Abstract
本发明涉及一种用于三相浆态床反应器液固分离的自动过滤/反冲系统，该系统分为过滤单元、液体处理单元和反冲单元；所述的过滤单元由设置在反应器内的1～5层一级液固分离装置组成；所述的液体处理单元包括液体收集槽；所述的反冲单元的反冲介质可采用液体或气体，对于液体反冲单元，包括反冲液体收集槽，对于气体反冲单元，包括反冲气体罐。与现有技术相比，本发明具有结构合理、避免堵塞、能够确保反应器连续正常运行等特点。
Description
技术领域
本发明涉及一种在连续操作的三相浆态床反应器中对固体细颗粒与液相进行自动过滤/反冲的系统，适用于使用三相浆态床反应器进行反应的过程，如从合成气制备碳氢化合物燃料的费托合成过程。
背景技术
三相床反应器在当今的化工过程中得到了广泛应用，对于反应热很大的催化反应过程，使用三相床反应器可以有效的移走反应热，实现反应器的等温操作，保证反应器的正常运行。常用的三相床反应器为浆态床反应器，包括机械搅拌悬浮反应器和鼓泡悬浮反应器。
对于生成液体产物的过程(如费托合成过程)，三相反应器中的含细颗粒催化剂的浆液必须进行液固分离以获得液体产物，理想的液固分离过程应是在反应器内进行的，即将液体移出反应器，但催化剂颗粒留在反应器内；而对于液体为惰性介质的过程(如用合成气生成含氧化合物的过程)液体也必须定时移出和补加，以使液体中的杂质维持在一定水平。
三相浆态床反应器的催化剂浆液的液-固分离常在反应器外进行，悬浮液的输送必须使用特殊泵进行，过滤下来的催化剂仍需要以浆液形式返回到反应器中。该过程易于造成催化剂颗粒的破损，因而对反应器的长时间连续操作带来问题。
对于内部设置的液固分离装置，在美国能源部的一篇报告里曾经对费托合成浆态床反应器中浆液过滤的问题进行了分析，认为设置在反应器内部的液固分离装置将随着过滤时间的增长很快堵塞，引起运行中断。
针对这一报告，挪威国家石油公司在一篇中国专利(申请号9410116.X)提出了一种固/液悬浮体处理设备和多相催化反应设备，该设备为设置在反应器内部的液固分离装置，其主要的特点在于该设备通过将滤出区与反应区之间连通，可以防止固体物质在过滤元件上生成。但是，该专利提供的设备仍然有很大的不足，一是结构复杂，这样将导致维修困难；二是由于没有明确提出程序化的自动反冲洗措施，仍然无法回避随着过滤时间的增长很快堵塞，引起运行中断的问题。
发明内容
本发明的目的就是为了克服上述现有技术存在的缺陷而提供一种结构合理、避免堵塞、能够确保反应器连续正常运行的用于三相浆态床反应器液固分离的自动过滤/反冲系统。
本发明的目的可以通过以下技术方案来实现：一种用于三相浆态床反应器液固分离的自动过滤/反冲系统，其特征在于，该系统包括三个部分：过滤单元、液体处理单元和反冲单元；所述的过滤单元由设置在反应器内的1～5层一级液固分离装置组成，每层液固分离装置包括1～50组过滤器元件；所述的液体处理单元包括至少一台液体收集槽和至少一套二级液固分离装置及其配套的液体输送泵；所述的反冲单元用于冲洗过滤元件，所用的反冲介质可以采用液体，也可以采用气体，所述的采用液体作为反冲介质的液体反冲单元包括至少一台反冲液体收集槽和至少一台用于提供反冲液体的反冲液体槽，或者包括至少一台反冲液体收集槽和至少一台反冲液体泵，所述的采用气体作为反冲介质的气体反冲单元包括至少一台反冲气体罐；所述的每组过滤元件配置一组过滤/反冲阀门，包括一个过滤阀门和一个反冲阀门，该过滤阀门和反冲阀门分别设置在反应器外与过滤器元件相连的上下总管上，所述的过滤的推动力来自于反应器与液体收集槽之间的压差。
所述的过滤单元中，每组过滤器元件又由1～40根并列的管式过滤元件组成，并列的管式过滤元件通过上下两个连通管件和2～80组管道连接件组合在一起，再连接到反应器外的总管上。
所述的液体处理单元还包括至少一台过滤液体冷却器和/或至少一台液体缓冲槽。
所述的包括反冲液体收集槽和用于提供反冲液体的反冲液体槽的液体反冲单元还包括至少一台用于将反冲液体加热到接近反应器温度的反冲液体加热器，反冲液体靠反冲液体槽与反应器之间的压差对反应器内的过滤元件进行冲洗，反冲液体槽前设置至少一台反冲液体泵，以补充反冲液体收集槽内用于反冲的液体。
所述的包括反冲液体收集槽和反冲液体泵的液体反冲单元还包括至少一台用于将液体加热到接近反应器温度的反冲液体加热器，反冲液体靠反冲液体泵提供的压力对反应器内的过滤元件进行冲洗。
所述的气体反冲单元还包括至少一台将气体加热到接近反应器温度的反冲气体加热器，反冲气体可以是与反应气体相同的气体，也可以是与之不同的惰性气体，反冲气体靠反冲气体罐与反应器之间的压差对反应器内的过滤元件进行冲洗。
所述的过滤/反冲阀门将被顺序化地按步骤执行所需的过滤/反冲程序，从而实现某些过滤元件处于过滤状态，某些过滤元件处于反冲状态，某些过滤元件处于两个过程之间的静置状态，过滤、反冲和静置构成一组过滤元件的一个完整动作周期。
所述的过滤步骤包括关闭某组过滤元件反冲液体的反冲阀门，同时打开同一过滤元件组的过滤阀门，从而依靠反应器与液体收集槽之间的压差将液体从反应器浆液中滤出；所述的反冲步骤包括关闭某组过滤元件过滤液体出口的过滤阀门，同时打开同一过滤元件组的反冲阀门，从而以一个较高的流体反冲脉冲对过滤元件进行反冲洗；而所述的静置步骤包括同时关闭同一过滤元件组的反冲和过滤阀门。
所述的单组过滤元件的过滤时间、反冲时间和静置时间都是可调的，该可调的过滤/反冲/静置的时间设置为：过滤5～60分钟，一次反冲为0.5～5秒钟，静置为10～30分钟。
所述的过滤/反冲程序首先根据设定的总过滤时间和用于过滤的过滤元件数量来计算单组过滤元件的过滤周期，再根据过滤周期和预先决定的过滤/反冲次序来依次执行阀门组的过滤/反冲/静置操作，过滤/反冲程序每执行完一次，需根据反应器液位的高低和反应器与液体收集槽之间的压差，确认是否改变用于过滤的过滤元件的数量并相应重新计算过滤/反冲周期。
所述的液体收集槽处于反应器下游，操作温度与压力比反应器略低，用于接收过滤后的液体，常需设液体加热保温设施，液体收集槽压力靠驰放管线上的调节阀予以调节，也可以增加一条其它气体管线，通过该气体加入量和驰放气量的调节来实现压力的分程控制。
所述的液体缓冲槽用于收集来自液体收集槽的液体，操作温度和压力根据输送距离、后处理要求决定，而且操作温度应至少比液体的凝固点高20～50℃，常需设液体加热保温设施，如液体收集槽的压力较高，该缓冲槽还可用于冷却后液体的减压闪蒸，缓冲槽压力靠驰放管线上的调节阀予以调节，也可以增加一条其它气体管线，通过该气体加入量和驰放气量的调节来实现压力的分程控制，在三相床反应器操作温度较高时，需要在液体缓冲罐前设置过滤液体冷却器。
所述的对液体作进一步过滤的二级液固分离装置和与之配套的液体输送泵，考虑备用时为多套，液体输送泵设置在二级液固分离装置前和液体缓冲槽之后，一般只需考虑补偿过滤压差和为液体输送到界区外和反冲液体收集槽提供足够的扬程；所述的二级液固分离装置设置是为了将来自反应器内的一级液固分离装置液体中可能夹带的微细颗粒除去，对于以液体为反冲介质的反冲单元，二级过滤后液体中所含固体颗粒的浓度应满足一定要求，一般为1～100ppm，以防止反冲时引起液固分离装置内过滤元件的堵塞。
所述的反冲液体收集槽设置在二级液固分离装置后，用于收集用于反冲的液体，其操作温度一般与二级液固分离装置出口温度相同，操作压力则取决于后续设备，反冲液体收集槽的压力靠驰放管线上的调节阀予以调节，还可以增加一条其它气体管线，通过该气体加入量和驰放气量的调节来实现压力的分程控制；所述的二级液固分离装置出口分为两路，一部分送出系统去后续处理单元，另一部分送去反冲液体收集槽作为反冲用液体；所述的反冲液体槽位于反应器前，通过高压气体加入量和驰放气量的调节来实现压力的分程控制，反冲液体槽的压力一般应高于反应器压力0.1～1.0Mpa；反冲液体泵置于反冲液体收集槽之后，用于输送反冲液体冲洗反应器内的过滤器元件，在无反冲液体槽时，反冲液体泵须满足迅速启停和频繁启动的要求；在反冲液体需要加热时，反冲液体加热器置于反冲液体槽前，用加热介质将高压液体加热到接近反应器温度。
所述的二级液固分离装置出口全部送出系统去后续处理单元；所述的反冲气体罐位于反应器前，压力靠高压气体加入量和驰放气量的调节来实现分程控制，反冲气体罐的压力一般应高于反应器压力0.1～1.0Mpa；在反冲气体需要加热时，反冲气体加热器置于反冲气体罐的高压气体入口管线上，用加热介质将高压气体加热到接近反应器的温度。
将反应生成或从外部加入到反应器内的液体移出反应器，实现固体与液体的分离，即液体移出反应器而固体颗粒仍留在反应器内；通过将生成或补加到反应器的液体移出反应器，实现对反应器液位的控制；用于过滤的过滤元件的数量和液体收集槽与反应器之间的压差由液位的高低确定。
所述的反应器液位高于高液位时，需增加打开过滤阀门的数量，以增加用于过滤的过滤元件的数量，液位低于低液位时，需关闭一些过滤阀门，以减少用于过滤的过滤元件的数量；液位低于低低液位时，将自动停止过滤/反冲程序，关闭所有的过滤和反冲阀门，即所有过滤器元件都处于静置状态，直至液位恢复到低液位，才重新启动过滤/反冲程序，自动打开过滤和反冲阀门；液位高于高高液位时，打开所有过滤阀门，停止反冲程序，关闭所有的反冲阀门，即所有的过滤器元件均处于过滤状态；在10～30min延时期间，过滤元件一直过滤，若液位降到高液位时，恢复反冲程序，打开反冲阀门，使部分过滤器元件得以反冲洗。
所述的反应器与液体收集槽之间的差压小于某一低位设定值时，需关闭一些过滤阀门以减少用于过滤的过滤元件的数量；压差大于某一高位设定值时，需增加打开过滤阀门的数量以增加用于过滤的过滤元件的数量；若反应器与液体收集槽之间出现高高差压，将停止反冲程序，关闭所有的反冲阀门，即将所有的过滤元件投入过滤状态；在10～30min延时过滤期间，若反应器与液体收集槽之间压差小于高差压后，反冲阀门将自动打开，以减少用于过滤的过滤元件数量，恢复反冲程序。
所述的反应器与反冲液体槽之间的压差如果出现低低差压，将关闭所有的反冲阀门，即所有的过滤器元件不再接受反冲洗；在10～30min延时期间，在没有任何反冲元件接受反冲洗的情况下，过滤元件将一直处于进行过滤状态；差压一旦增加到大于低差压时，系统自动恢复打开反冲程序。
所述的反应器与反冲气体罐之间压差如果出现低低差压，将关闭所有的反冲阀门，即所有的过滤器元件不再接受反冲洗；在10～30min延时期间，在没有任何过滤元件接受反冲洗的情况下，过滤元件将一直处于过滤状态；差压一旦增加到大于低差压时，系统自动恢复打开反冲程序。
在紧急情况下，通过自动复位或手动复位，过滤/反冲程序将重新返回到过滤起始状态。
本发明适用于处理1-250μm的颗粒，固体颗粒在浆液中的浓度为5～50wt％的体系，但对超出此粒度范围的颗粒也有较好的处理效果。实际上，由于小于1μm的颗粒易于被反应器中气相带出而大于250μm的颗粒内扩散阻力较大，1-250μm也是一般的三相浆态床反应器对催化剂的粒度要求。
本发明所采用自动过滤/反冲系统的特点在于，周期性的对过滤元件进行反冲，通过对压差的控制和对过滤、反冲和静置时间的调整，有效抑制过滤器滤孔上固体颗粒的聚集。由于有合理和程序化的过滤/反冲设置，可以长时间的运行而不会出现堵塞问题。而且采用的是可拆卸内部过滤器元件，便于保养维修。这一发明很好的解决了先有技术存在的问题。
本发明所述系统分为三个部分：过滤单元、液体处理单元和反冲单元。
过滤单元由设置在反应器内的1～5层一级液固分离装置组成。每层液固分离装置包括1～50组过滤器元件，每组过滤器元件又由1～40个过滤器元件组成。液体处理单元包括用于收集过滤所得液体的液体收集槽、可选的用于冷却液体的过滤液体冷却器、用于收集冷却后液体的液体缓冲槽和对液体作进一步净化的二级液固分离装置及与之配套的液体输送泵。反冲单元按照反冲介质采用液体或气体的不同可分为液体反冲单元和气体反冲单元。对于液体反冲单元，一般包括反冲液体收集槽、可选的反冲液体加热器、反冲液体泵和可选的反冲液体槽；对于气体反冲单元，一般包括反冲气体罐和可选的气体加热器。下面对本发明所述系统的三个单元分别进行说明。
(1)过滤单元
本发明提供的每组过滤器元件结构为并列的多根管式过滤元件，通过连通管件和连接件组合在一起，并列的过滤元件数量的设置需综合考虑内置过滤器数量和截面布置等因素决定。每组过滤元件配置一组过滤/反冲阀门，阀门设置在反应器外与过滤器元件相连的总管上。反冲阀门在上总管上，过滤阀门在下总管上。或与此相反，反冲阀门在下总管上，过滤阀门在上总管上。
本发明的目的在于，将反应生成或从外部加入到反应器内的液体移出反应器，实现固体与液体的分离，同时实现对反应器液位的控制。因此，用于过滤的过滤元件的数量和液体收集槽与反应器之间的压差由液位的高低确定。当液位过高时，需增加用于过滤的过滤元件数量或加大反应器与液体收集槽之间的压差。当液位过低时，需要减少用于过滤的过滤器元件的数量或反应器与液体收集槽之间的压差。
过滤的推动力来自于反应器与液体收集槽之间的压差。当反应器与液体收集槽之间的压差较高时，过滤推动力大，过滤速度快，即过滤流量大；相反，压差较低时，过滤推动力小，过滤速度慢，即过滤流量小。
本发明所采用的自动过滤/反冲控制程序能预先手动锁住任何过滤元件组，并从程序中移去一个或多个过滤元件组，而剩下的过滤元件组仍将继续正常运行。处于运行中的过滤元件组将被顺序化地按步骤执行所需的反冲和过滤程序。从而实现在正常操作中，某些过滤元件处于过滤状态，某些过滤元件处于反冲状态，而某些过滤元件处于两个周期之间的静置状态。其中，过滤步骤包括关闭反冲液体的反冲阀门，同时打开同一过滤元件组的过滤阀门；反冲步骤包括关闭过滤液体出口的过滤阀门，同时打开同一过滤元件组的反冲阀门，从而以一个较高的流体反冲脉冲对过滤元件进行反冲洗；而静置步骤包括同时关闭同一过滤元件组的反冲和过滤阀门。
因为在线的过滤器数量是可变的，所以过滤液体的总流量是一种来自执行过滤的过滤器元件的连续变化的流量总和。而由于来自各组过滤元件的液体流量的大小取决于在过滤状态下反应器与液体处理单元中的液体收集槽之间的差压，故总物流的大小将由处在过滤状态的过滤器元件的数量和反应器与液体处理单元中的液体收集槽之间的压差所决定。
(2)液体处理单元
液体处理单元包括以下设备：
液体收集槽。处于反应器下游，操作温度与压力比反应器略低，用于接收过滤后液体，常需设液体加热保温设施，数量为至少一台。收集槽压力靠驰放管线上的调节阀予以调节，也可以增加一条其他气体的管线，通过该气体加入量和驰放气量的调节来实现压力的分程控制。
可选的过滤液体冷却器。在浆态床反应器温度较高时选用，数量为至少一台，如三相床反应器操作温度较低，该过滤液体冷却器可以忽略。设置于液体收集槽和液体缓冲槽之间，用冷却介质将液体冷却到液体缓冲槽的操作温度。
液体缓冲槽。用于收集来自液体收集槽的液体，操作温度和压力根据输送距离、后处理要求决定，而且操作温度应至少比凝固点高20～50℃，数量为至少一台。如液体收集槽的压力较高，该缓冲槽还可用于冷却后液体的减压闪蒸，缓冲槽压力靠驰放管线上的调节阀予以调节，也可以增加一条其他气体的管线，通过该气体加入量和驰放气量的调节来实现压力的分程控制。
对液体作进一步过滤的二级液固分离装置和与之配套的液体输送泵，数量为至少一套。液体输送泵设置在二级液固分离装置前和液体缓冲槽之后，一般只需考虑补偿过滤压差和为液体输送到界区外提供足够的扬程，若反冲单元以液体为反冲介质，还需考虑为反冲单元的反冲液体收集槽提供输送动力。二级液固分离装置将液体中的微细颗粒除去，对于以液体为反冲介质的液体反冲单元，二级液固分离装置出口分为两路，部分送出系统去后续处理单元，部分送去反冲液体收集槽作为反冲液体用，二级过滤后液体中所含固体颗粒的浓度须满足一定要求，一般为1-100ppm，以防止反冲液体带入固体颗粒而引起过滤元件的堵塞。对于气体反冲单元，二级液固分离装置出口直接送出界区，对液体中所含固体颗粒的浓度一般没有严格要求。
(3)反冲单元
对于液体反冲单元，该单元与液体处理单元相关联，可以采用以下两种形式的一种：
反冲单元由至少一台反冲液体收集槽、至少一台反冲液体泵和至少一台可选的反冲液体加热器组成。反冲液体靠反冲液体泵提供的压力对反应器内的过滤元件进行冲洗。
反冲单元由至少一台反冲液体收集槽、至少一台反冲液体槽、至少一台反冲液体泵和至少一台可选的反冲液体加热器组成。反冲液体靠反冲液体槽与反应器之间的压差对反应器内的过滤元件进行冲洗。
对于气体反冲单元，该单元与液体处理单元独立，由至少一台反冲气体罐和可选的反冲气体加热器组成。反冲用的气体可以采用合成用的工艺气体，也可以采用惰性气体。反冲气体靠反冲气体罐与反应器之间的压差对反应器内的过滤元件进行冲洗。
反冲单元包括以下设备：
反冲液体收集槽。置于液体处理单元的二级液固分离装置后，收集用于反冲的液体。其操作温度一般与二级液固分离装置出口温度相同。操作压力则取决于后续设备(进反应器前)。反冲液体收集槽压力靠驰放管线上的调节阀予以调节，也可以增加一条其他气体的管线，通过该气体加入量和驰放气量的调节来实现压力的分程控制。
反冲液体加热器或反冲气体加热器。如三相床反应器操作温度较低，可以不设该等加热换热器。该等换热器的作用是将反冲介质加热到接近反应器温度。对于液体反冲单元，使用反冲液体加热器置于反应器前；对于气体反冲单元，使用反冲气体加热器置于反冲气体罐的反冲气体入口管线上。
反冲液体泵。置于反冲液体收集槽之后，若后面无反冲液体槽，反冲液体泵应能够满足迅速启停和频繁启动的要求。
反冲液体槽。位于反应器前，压力通过高压气体加入量和驰放气量的调节来实现分程控制，一般高于反应器0.1～1.0MPa.
反冲气体罐。位于反应器前，压力通过高压反冲气体加入量和驰放气量的调节来实现分程控制，一般高于反应器0.1～1.0MPa.
为保证自动过滤/反冲系统稳定可靠和长时间的运行。在自动过滤/反冲系统的控制程序中还需要作以下设置
反应器液位与过滤/反冲设置
反应器液位高于高液位时，需增加打开过滤阀门的数量，以增加用于过滤的过滤元件的数量；液位低于低液位时，需关闭一些过滤阀门，以减少用于过滤的过滤元件数量。液位低于低低液位时，将自动停止过滤/反冲程序，关闭所有的过滤和反冲阀门，即所有过滤器元件都处于静置状态，直至液位恢复到低液位，才重新启动过滤/反冲程序，自动打开过滤和反冲阀门。液位高于高高液位时，停止反冲程序，关闭所有的反冲阀门，在10～30min延时期间，过滤元件一直处于过滤状态，若液位降到高液位时，恢复反冲程序，打开反冲阀门。
反应器与液体收集槽之间差压与过滤/反冲设置
反应器与液体收集槽之间的压差小于某一低位设定值时，需关闭一些过滤阀门以减少用于过滤的过滤元件数量。压差大于某一高位设定值时，需增加打开过滤阀门的数量以增加用于过滤的过滤元件数量。若反应器与液体收集槽之间出现高高差压，将停止反冲程序，关闭所有的反冲阀门，在10～30min延时过滤期间，一旦反应器与液体收集槽之间的压差小于高差压后，反冲阀门自动打开，恢复反冲程序。
反应器与反冲液体槽(如果为反冲单元所用反冲介质为液体)之间差压与过滤/反冲设置
反应器与反冲液体槽之间压差如果出现低低差压，将关闭所有的反冲阀门，即所有的过滤器元件不再接受反冲洗。在10～30min延时期间，在没有任何过滤元件接受反冲洗的情况下，过滤元件将一直处于过滤状态。差压一旦增加到大于低差压时，系统自动恢复打开反冲程序。
反冲液体泵的联锁(如果反冲单元不包括反冲液体槽)
在上述情况下，若出现反冲阀门关闭的条件，反冲液体泵需要停止运行。待出现反冲阀门开启的条件时，反冲液体泵重新启动。反冲液体泵应满足重复多次启停的要求，反冲液体泵的扬程由反应器的压力决定。
反应器与反冲气体罐之间差压的控制(如果反冲单元所用反冲介质为气体)
反应器与反冲气体罐之间压差如果出现低低差压，将关闭所有的反冲阀门，即所有的过滤器元件不再接受反冲洗。在10～30min延时期间，在没有任何过滤元件接受反冲洗的情况下，过滤元件将一直处于过滤状态。差压一旦增加到大于低差压时，系统自动恢复打开反冲程序。
附图说明
图1为过滤器元件在反应器横截面上的布置示意图；
图2为一组过滤器元件及其过滤/反冲阀门设置侧视示意图；
图3为采用液体作为反冲介质的费托合成工业试验装置石蜡过滤/反冲系统示意图；
图4为采用液体作为反冲介质的费托合成实验室装置石蜡过滤/反冲系统示意图；
图5为采用气体作为反冲介质的费托合成工业试验装置石蜡过滤/反冲系统示意图。
具体实施方式
实施例1
本发明可通过各种方法予以实现，下面首先结合一个在费托合成工业试验装置中的石蜡过滤/反冲系统实例，参阅图1～图3进行说明。
费托合成装置是利用合成气，在催化剂的作用下和200～250℃、2.0～5.0MPa的操作条件下在浆态床中进行费托合成，生成一系列的烃类化合物。烃类化合物经激冷、闪蒸、分离、过滤后获得粗产品：热凝油、冷凝油和蜡。其中石蜡既是作为反应器内的液体介质，又是合成的重要产物。
图1所示的为在反应器12横截面上的的六组过滤器元件组13，在截面上均匀分布，其中，每组过滤器元件13为并列的三根管式过滤器14。过滤器元件组2距离中心的距离需根据反应器12和过滤器元件组13尺寸决定。
图2为按侧向视图所示的为一组过滤器元件13及其过滤/反冲阀门19和20设置。并列的三根管式过滤器14通过上下两根连通管17和六组法兰16组合在一起，再通过法兰17连接到上下两根连通到反应器外的总管18上，这样的设置使得保证内置过滤器数量的同时反应器上开孔较少。每组过滤元件配置一组过滤/反冲阀门19和20，设置在反应器外与过滤器元件组13相连的总管18上，反冲阀门19在上总管上，过滤阀门20在下总管上。
如图3所示，在反应器1中，反应产生的石蜡经反应器内部过滤器2(即一级液固分离装置)过滤后排放至石蜡收集槽3，然后进入粗石蜡冷却器4冷却至110～150℃后进入石蜡缓冲槽5闪蒸。闪蒸后的石蜡由粗石蜡泵6经过石蜡过滤器7(即二级液固分离装置)过滤后一部分进入反冲石蜡收集槽8，再经反冲石蜡泵9加压，石蜡产品加热器10加热至200～240℃送入反冲石蜡槽11，作为反应器的反冲石蜡。其中，几个槽罐均通过氮气加入量和驰放气量的调节来实现压力的分程控制。
12组过滤器元件分为两层(包括12对过滤/反冲阀门，共24只阀门)，被放置在费托合成反应器内部，用来隔离或阻断催化剂进入流向石蜡收集槽3中的石蜡中。每组阀门包括一个原蜡过滤阀门和一个反冲蜡阀门。这些阀门将被顺序化地按步骤执行所需的反冲和过滤程序。在本实施例中，用两个过滤/反冲程序分别去控制每层的过滤/反冲阀门，整个反冲程序循环一次共有6步，对于每对阀门(一个进口阀门和一个出口阀门组成)来说，在每一步中又可分三个子步，即过滤、反冲、静置阶段。
一个处于过滤操作状态下的阀门组在经过一个可调的过滤时间(10～40分钟)之后，按顺序将进入反冲状态。反冲步骤包括关闭一个原蜡出口的过滤阀门；同时在短时间内打开一个原蜡入口的反冲蜡阀门，以一个较高的石蜡反冲脉冲式的流速进过该阀门。对反冲石蜡槽11进行压力控制，保持与反应器1一定的差压，以满足一定的静压脉冲要求。该反冲阀门从打开到关闭的每个脉冲时间也是可以调节的(2～20秒)。在反冲程序中允许有3个脉冲过程，其中2次为即将从过滤到静置状态的阀门组之用；1次供给即将从静置到过滤状态的阀门组之用。这些阀门之间的间隔时间的大小将取决于在线状态下的过滤阀门的数量的多少。
在某个过滤器出现催化剂破碎的情况下，阀门可进行维修，排除在程序之外，然后继续对所剩的过滤阀门进行运转。因此总流量是一种来自不同过滤阀门的连续的变化流量的总合物。而流量的速率取决于处在过滤状态的过滤器元件的数量和反应器与石蜡收集槽的压差。
在紧急情况下，可以自动复位和手动复位，程序将重新返回到过滤起始状态。
过滤/反冲/静置的时间一般设置为：过滤10～40分钟，一次反冲为2秒钟。静置为10分钟。
(1)反应器1液位的控制：
液位高于高液位时，需要增加打开过滤阀门的数量；液位低于低液位时，需要关闭一些过滤阀门。这些阀门的关闭或打开，可手动或自动执行。液位低于低低液位时，将自动停止过滤/反冲程序，关闭所有的过滤和反冲阀门，直至液位恢复到低液位，才重新启动过滤/反冲程序，自动打开过滤和反冲阀门。液位高于高高液位时，停止反冲程序，关闭所有的反冲阀门，在10min延时期间，过滤阀门一直过滤，若液位降到高液位时，恢复反冲程序，打开反冲阀门。
(2)反应器1与石蜡收集槽3之间的差压控制
在0.01～0.8MPa范围内进行压差调节；压差小于0.01Mpa时，需要关闭一些过滤阀门。压差大于0.8Mpa时，需要增加打开过滤阀门的数量。这些阀门的关闭或打开，可手动或自动执行。若出现高高差压1.2Mpa，将停止反冲程序，关闭所有的反冲阀门，在10min延时过滤期间，一旦压力小于高差压0.8Mpa后，所有反冲阀门将自动打开，恢复反冲程序。
(3)反应器1与反冲石蜡槽11之间差压的控制
压差如果出现低低差压0.2MPa，将关闭所有的反冲阀门。在10min延时期间，在没有任何反冲阀门打开的情况下，过滤阀门将一直处于进行过滤状态。差压一旦增加到大于低差压0.3MPa时，系统自动恢复打开反冲程序。
此工业试验装置用于处理1-50μm的颗粒，固体颗粒在浆液中的浓度为45wt％。该套装置运行半年，过滤、反冲操作稳定，从未出现因堵塞而造成停车的情况，计划停车时，取出过滤器元件，滤孔上基本无颗粒聚集。
实施例2
本实施例为一个费托合成实验室装置石蜡过滤/反冲系统，流程示意图见附图中的图4。
本实施例与实施例1系统不同之处在于：反冲单元由反冲石蜡收集槽、反冲石蜡泵和换热器组成，无反冲石蜡槽。由于是实验室装置，过滤器只设了一层，共设四组阀门，并采用机械搅拌悬浮反应器，加热方式采用的是电加热。
如图4所示，在反应器1中，反应产生的石蜡经反应器内部过滤器2过滤后排放至石蜡收集槽3，然后进入粗石蜡冷却器4冷却至110～150℃后进入石蜡缓冲槽5闪蒸。闪蒸后的石蜡由粗石蜡泵6经过石蜡过滤器7过滤后一部分进入反冲石蜡收集槽8，再经反冲石蜡泵9通过石蜡产品加热器10加热至200～240℃直接打入反应器作为反冲石蜡。
此实施例中的过滤/反冲程序的设置也与实施例1基本相同，不同之处主要在于没有反应器与反冲石蜡槽之间的自控联锁，增加了一个反冲石蜡泵的联锁，该联锁的要求如下：
在其它联锁条件中，出现反冲阀门关闭的条件时，反冲石蜡泵需要停止运行。待出现反冲阀门开启的条件时，反冲石蜡泵立即启动，恢复运行。
该实验装置处理的颗粒粒度与实施例1相同，经多次运行，每次周期为30天左右，操作过程稳定，反应器与液体收集槽之间压差未出现急剧上升的情况，停车后拆卸下来的过滤器元件无固体集结。
实施例3
本实施例为采用气体为反冲介质的费托合成工业试验装置气体反冲系统，流程示意图见附图中的图5。
本实施例除反冲单元外，与实施例1相同。在本实施例中，反冲单元由反冲气体(氮气)加热器10′和反冲氮气罐11′构成。
如图5所示，在反应器1中，反应产生的石蜡经反应器内部过滤器2过滤后排放至石蜡收集槽3，然后进入粗石蜡冷却器4冷却至110～150℃后进入石蜡缓冲槽5闪蒸。闪蒸后的石蜡由粗石蜡泵6经过石蜡过滤器7过滤后送去后续处理，高压氮气经反冲氮气加热器10′加热至200～240℃送入反冲氮气罐11′，作为反应器的反冲气体。其中，除反冲氮气罐外，其他几个槽罐均采用高压氮气加入量和驰放气量调节来实现压力的分程控制。而反冲氮气罐压力仅靠驰放气量予以调节。
此工业试验装置处理的颗粒粒度与实施例1相同，运行下来的效果也很好，在60天的运行过程中过滤元件未出现堵塞情况。
Claims (21)
1.一种用于三相浆态床反应器液固分离的自动过滤/反冲系统，其特征在于，该系统包括三个部分：过滤单元、液体处理单元和反冲单元；所述的过滤单元由设置在反应器内的1～5层一级液固分离装置组成，每层液固分离装置包括1～50组过滤器元件；所述的液体处理单元包括至少一台液体收集槽和至少一套二级液固分离装置及其配套的液体输送泵；所述的反冲单元用于冲洗过滤元件，所用的反冲介质可以采用液体，也可以采用气体，所述的采用液体作为反冲介质的液体反冲单元包括至少一台反冲液体收集槽和至少一台用于提供反冲液体的反冲液体槽，或者包括至少一台反冲液体收集槽和至少一台反冲液体泵，所述的采用气体作为反冲介质的气体反冲单元包括至少一台反冲气体罐；所述的每组过滤元件配置一组过滤/反冲阀门，包括一个过滤阀门和一个反冲阀门，该过滤阀门和反冲阀门分别设置在反应器外与过滤器元件相连的上下总管上，所述的过滤的推动力来自于反应器与液体收集槽之间的压差。
2.根据权利要求1所述的用于三相浆态床反应器液固分离的自动过滤/反冲系统，其特征在于，所述的过滤单元中，每组过滤器元件又由1～40根并列的管式过滤元件组成，并列的管式过滤元件通过上下两个连通管件和2～80组管道连接件组合在一起，再连接到反应器外的总管上。
3.根据权利要求1所述的用于三相浆态床反应器液固分离的自动过滤/反冲系统，其特征在于，所述的液体处理单元还包括至少一台过滤液体冷却器和/或至少一台液体缓冲槽。
4.根据权利要求1所述的用于三相浆态床反应器液固分离的自动过滤/反冲系统，其特征在于，所述的包括反冲液体收集槽和用于提供反冲液体的反冲液体槽的液体反冲单元还包括至少一台用于将反冲液体加热到接近反应器温度的反冲液体加热器，反冲液体靠反冲液体槽与反应器之间的压差对反应器内的过滤元件进行冲洗，反冲液体槽前设置至少一台反冲液体泵，以补充反冲液体收集槽内用于反冲的液体。
5.根据权利要求1所述的用于三相浆态床反应器液固分离的自动过滤/反冲系统，其特征在于，所述的包括反冲液体收集槽和反冲液体泵的液体反冲单元还包括至少一台用于将液体加热到接近反应器温度的反冲液体加热器，反冲液体靠反冲液体泵提供的压力对反应器内的过滤元件进行冲洗。
6.根据权利要求1所述的用于三相浆态床反应器液固分离的自动过滤/反冲系统，其特征在于，所述的气体反冲单元还包括至少一台将气体加热到接近反应器温度的反冲气体加热器，反冲气体可以是与反应气体相同的气体，也可以是与之不同的惰性气体，反冲气体靠反冲气体罐与反应器之间的压差对反应器内的过滤元件进行冲洗。
7.根据权利要求1所述的用于三相浆态床反应器液固分离的自动过滤/反冲系统，其特征在于，所述的过滤/反冲阀门将被顺序化地按步骤执行所需的过滤/反冲程序，从而实现某些过滤元件处于过滤状态，某些过滤元件处于反冲状态，某些过滤元件处于两个过程之间的静置状态，过滤、反冲和静置构成一组过滤元件的一个完整动作周期。
8.根据权利要求7所述的用于三相浆态床反应器液固分离的自动过滤/反冲系统，其特征在于，所述的过滤步骤包括关闭某组过滤元件反冲液体的反冲阀门，同时打开同一过滤元件组的过滤阀门，从而依靠反应器与液体收集槽之间的压差将液体从反应器浆液中滤出；所述的反冲步骤包括关闭某组过滤元件过滤液体出口的过滤阀门，同时打开同一过滤元件组的反冲阀门，从而以一个较高的流体反冲脉冲对过滤元件进行反冲洗；而所述的静置步骤包括同时关闭同一过滤元件组的反冲和过滤阀门。
9.根据权利要求8所述的用于三相浆态床反应器液固分离的自动过滤/反冲系统，其特征在于，所述的单组过滤元件的过滤时间、反冲时间和静置时间都是可调的，该可调的过滤/反冲/静置的时间设置为：过滤5～60分钟，一次反冲为0.5～5秒钟，静置为10～30分钟。
10.根据权利要求9所述的用于三相浆态床反应器液固分离的自动过滤/反冲系统，其特征在于，所述的过滤/反冲程序首先根据设定的总过滤时间和用于过滤的过滤元件数量来计算单组过滤元件的过滤周期，再根据过滤周期和预先决定的过滤/反冲次序来依次执行阀门组的过滤/反冲/静置操作，过滤/反冲程序每执行完一次，需根据反应器液位的高低和反应器与液体收集槽之间的压差，确认是否改变用于过滤的过滤元件的数量并相应重新计算过滤/反冲周期。
11.根据权利要求1所述的用于三相浆态床反应器液固分离的自动过滤/反冲系统，其特征在于，所述的液体收集槽处于反应器下游，操作温度与压力比反应器略低，用于接收过滤后的液体，常需设液体加热保温设施，液体收集槽压力靠驰放管线上的调节阀予以调节，也可以增加一条其它气体管线，通过该气体加入量和驰放气量的调节来实现压力的分程控制。
12.根据权利要求3所述的用于三相浆态床反应器液固分离的自动过滤/反冲系统，其特征在于，所述的液体缓冲槽用于收集来自液体收集槽的液体，操作温度和压力根据输送距离、后处理要求决定，而且操作温度应至少比液体的凝固点高20～50℃，常需设液体加热保温设施，如液体收集槽的压力较高，该缓冲槽还可用于冷却后液体的减压闪蒸，缓冲槽压力靠驰放管线上的调节阀予以调节，也可以增加一条其它气体管线，通过该气体加入量和驰放气量的调节来实现压力的分程控制，在三相床反应器操作温度较高时，需要在液体缓冲罐前设置过滤液体冷却器。
13.根据权利要求1所述的用于三相浆态床反应器液固分离的自动过滤/反冲系统，其特征在于，所述的对液体作进一步过滤的二级液固分离装置和与之配套的液体输送泵，考虑备用时为多套，液体输送泵设置在二级液固分离装置前和液体缓冲槽之后，一般只需考虑补偿过滤压差和为液体输送到界区外和反冲液体收集槽提供足够的扬程；所述的二级液固分离装置设置是为了将来自反应器内的一级液固分离装置液体中可能夹带的微细颗粒除去，对于以液体为反冲介质的反冲单元，二级过滤后液体中所含固体颗粒的浓度应满足一定要求，一般为1～100ppm，以防止反冲时引起液固分离装置内过滤元件的堵塞。
14.根据权利要求1所述的用于三相浆态床反应器液固分离的自动过滤/反冲系统，其特征在于，所述的反冲液体收集槽设置在二级液固分离装置后，用于收集用于反冲的液体，其操作温度一般与二级液固分离装置出口温度相同，操作压力则取决于后续设备，反冲液体收集槽的压力靠驰放管线上的调节阀予以调节，还可以增加一条其它气体管线，通过该气体加入量和驰放气量的调节来实现压力的分程控制；所述的二级液固分离装置出口分为两路，一部分送出系统去后续处理单元，另一部分送去反冲液体收集槽作为反冲用液体；所述的反冲液体槽位于反应器前，通过高压气体加入量和驰放气量的调节来实现压力的分程控制，反冲液体槽的压力一般应高于反应器压力0.1～1.0Mpa；反冲液体泵置于反冲液体收集槽之后，用于输送反冲液体冲洗反应器内的过滤器元件，在无反冲液体槽时，反冲液体泵须满足迅速启停和频繁启动的要求；在反冲液体需要加热时，反冲液体加热器置于反冲液体槽前，用加热介质将高压液体加热到接近反应器温度。
15.根据权利要求1所述的用于三相浆态床反应器液固分离的自动过滤/反冲系统，其特征在于，所述的二级液固分离装置出口全部送出系统去后续处理单元；所述的反冲气体罐位于反应器前，压力靠高压气体加入量和驰放气量的调节来实现分程控制，反冲气体罐的压力一般应高于反应器压力0.1～1.0Mpa；在反冲气体需要加热时，反冲气体加热器置于反冲气体罐的高压气体入口管线上，用加热介质将高压气体加热到接近反应器的温度。
16.根据权利要求1所述的用于三相浆态床反应器液固分离的自动过滤/反冲系统，其特征在于，将反应生成或从外部加入到反应器内的液体移出反应器，实现固体与液体的分离，即液体移出反应器而固体颗粒仍留在反应器内；通过将生成或补加到反应器的液体移出反应器，实现对反应器液位的控制；用于过滤的过滤元件的数量和液体收集槽与反应器之间的压差由液位的高低确定。
17.根据权利要求1所述的用于三相浆态床反应器液固分离的自动过滤/反冲系统，其特征在于，所述的反应器液位高于高液位时，需增加打开过滤阀门的数量，以增加用于过滤的过滤元件的数量，液位低于低液位时，需关闭一些过滤阀门，以减少用于过滤的过滤元件的数量；液位低于低低液位时，将自动停止过滤/反冲程序，关闭所有的过滤和反冲阀门，即所有过滤器元件都处于静置状态，直至液位恢复到低液位，才重新启动过滤/反冲程序，自动打开过滤和反冲阀门；液位高于高高液位时，打开所有过滤阀门，停止反冲程序，关闭所有的反冲阀门，即所有的过滤器元件均处于过滤状态；在10～30min延时期间，过滤元件一直过滤，若液位降到高液位时，恢复反冲程序，打开反冲阀门，使部分过滤器元件得以反冲洗。
18.根据权利要求1所述的用于三相浆态床反应器液固分离的自动过滤/反冲系统，其特征在于，所述的反应器与液体收集槽之间的差压小于某一低位设定值时，需关闭一些过滤阀门以减少用于过滤的过滤元件的数量；压差大于某一高位设定值时，需增加打开过滤阀门的数量以增加用于过滤的过滤元件的数量；若反应器与液体收集槽之间出现高高差压，将停止反冲程序，关闭所有的反冲阀门，即将所有的过滤元件投入过滤状态；在10～30min延时过滤期间，若反应器与液体收集槽之间压差小于高差压后，反冲阀门将自动打开，以减少用于过滤的过滤元件数量，恢复反冲程序。
19.根据权利要求1所述的用于三相浆态床反应器液固分离的自动过滤/反冲系统，其特征在于，所述的反应器与反冲液体槽之间的压差如果出现低低差压，将关闭所有的反冲阀门，即所有的过滤器元件不再接受反冲洗；在10～30min延时期间，在没有任何反冲元件接受反冲洗的情况下，过滤元件将一直处于进行过滤状态；差压一旦增加到大于低差压时，系统自动恢复打开反冲程序。
20.根据权利要求1所述的用于三相浆态床反应器液固分离的自动过滤/反冲系统，其特征在于，所述的反应器与反冲气体罐之间压差如果出现低低差压，将关闭所有的反冲阀门，即所有的过滤器元件不再接受反冲洗；在10～30min延时期间，在没有任何过滤元件接受反冲洗的情况下，过滤元件将一直处于过滤状态；差压一旦增加到大于低差压时，系统自动恢复打开反冲程序。
21.根据权利要求1所述的用于三相浆态床反应器液固分离的自动过滤/反冲系统，其特征在于，在紧急情况下，通过自动复位或手动复位，过滤/反冲程序将重新返回到过滤起始状态。
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Cited By (16)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7919536B2 (en) | 2006-05-31 | 2011-04-05 | China Petroleum & Chemical Corporation | Slurry bed loop reactor and use thereof |
| CN101766935B (zh) * | 2009-01-06 | 2012-02-15 | 中国海洋石油总公司 | 一种组合式气-液-固三相分离的方法和装置 |
| CN101733045B (zh) * | 2008-11-14 | 2012-04-18 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种浆态床反应器固液分离装置和方法 |
| CN101410161B (zh) * | 2005-12-20 | 2012-07-04 | 法国石油公司 | 可应用于三相方法的二次过滤装置 |
| CN103191678A (zh) * | 2012-11-16 | 2013-07-10 | 内蒙古伊泰煤制油有限责任公司 | 用于浆态床反应器过滤装置的保护联锁系统和方法 |
| WO2014000500A1 (zh) | 2012-06-29 | 2014-01-03 | 阳光凯迪新能源集团有限公司 | 高效动态浆液分离过滤装置及其过滤方法 |
| WO2014000501A1 (zh) | 2012-06-29 | 2014-01-03 | 阳光凯迪新能源集团有限公司 | 从费托合成产品中回收贵金属催化剂的组合过滤工艺 |
| CN104771949A (zh) * | 2015-04-23 | 2015-07-15 | 品孚罗特过滤设备（北京）有限公司 | 一种用于浆态床反应器的过滤系统 |
| WO2016197537A1 (zh) * | 2015-06-12 | 2016-12-15 | 北京中科诚毅科技发展有限公司 | 一种反冲洗方法及其设计方法和用途 |
| CN107398239A (zh) * | 2017-09-05 | 2017-11-28 | 陕西未来能源化工有限公司 | 一种浆态床反应器分离不同粒径催化剂的装置及其使用方法 |
| CN108619781A (zh) * | 2017-03-21 | 2018-10-09 | 芜湖美的厨卫电器制造有限公司 | 净水设备及其的滤芯冲洗控制方法 |
| CN109203265A (zh) * | 2017-06-29 | 2019-01-15 | 赛锡科技（镇江）有限公司 | 金刚线切割液在线回收及供给大循环系统 |
| CN111871032A (zh) * | 2020-07-03 | 2020-11-03 | 中科合成油技术有限公司 | 三相悬浮床在线过滤系统 |
| CN114030092A (zh) * | 2021-11-30 | 2022-02-11 | 扬州六如新能源科技有限公司 | 一种金刚线切割液在线过滤循环回用方法 |
| CN115090018A (zh) * | 2022-06-30 | 2022-09-23 | 重庆海浦洛自动化科技有限公司 | 反冲洗过滤方法 |
| CN116181625A (zh) * | 2023-02-07 | 2023-05-30 | 新疆敦华绿碳技术股份有限公司 | 一种气体压缩作业中压缩机控制方法及控制系统 |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN101396647B (zh) | 2007-09-29 | 2011-03-16 | 中科合成油技术有限公司 | 用于费-托合成的气-液-固三相悬浮床反应器及其应用 |
| CN102009003B (zh) * | 2009-09-07 | 2013-02-06 | 中国石油化工股份有限公司 | 浆态床反应分离系统和方法及其在费托合成工艺中的应用 |
| CN102773050B (zh) * | 2012-08-14 | 2014-05-28 | 迈瑞尔实验设备（上海）有限公司 | 一种固液分离循环的结构及方法 |
| CN105080914B (zh) * | 2014-04-15 | 2017-05-10 | 新特能源股份有限公司 | 一种冷氢化工艺中的汽化再沸器排渣防堵塞装置和方法 |
-
2003
- 2003-09-03 CN CN 03150742 patent/CN1233453C/zh not_active Expired - Lifetime
Cited By (20)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN101410161B (zh) * | 2005-12-20 | 2012-07-04 | 法国石油公司 | 可应用于三相方法的二次过滤装置 |
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| CN101733045B (zh) * | 2008-11-14 | 2012-04-18 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种浆态床反应器固液分离装置和方法 |
| CN101766935B (zh) * | 2009-01-06 | 2012-02-15 | 中国海洋石油总公司 | 一种组合式气-液-固三相分离的方法和装置 |
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| CN103191678A (zh) * | 2012-11-16 | 2013-07-10 | 内蒙古伊泰煤制油有限责任公司 | 用于浆态床反应器过滤装置的保护联锁系统和方法 |
| CN103191678B (zh) * | 2012-11-16 | 2015-11-25 | 内蒙古伊泰煤制油有限责任公司 | 用于浆态床反应器过滤装置的保护联锁系统和方法 |
| CN104771949A (zh) * | 2015-04-23 | 2015-07-15 | 品孚罗特过滤设备（北京）有限公司 | 一种用于浆态床反应器的过滤系统 |
| WO2016197537A1 (zh) * | 2015-06-12 | 2016-12-15 | 北京中科诚毅科技发展有限公司 | 一种反冲洗方法及其设计方法和用途 |
| CN108619781A (zh) * | 2017-03-21 | 2018-10-09 | 芜湖美的厨卫电器制造有限公司 | 净水设备及其的滤芯冲洗控制方法 |
| CN109203265A (zh) * | 2017-06-29 | 2019-01-15 | 赛锡科技（镇江）有限公司 | 金刚线切割液在线回收及供给大循环系统 |
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