CN1370930A - 旋转压缩机 - Google Patents

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Abstract

本发明是提供一种在利用以作为自然冷却介质的二氧化碳作为冷却介质的压缩机中,以聚二醇润滑剂或聚－α－烯烃作为润滑油的基础油,防止滚轮与叶片的异常磨损、具有高可靠性的旋转压缩机。其方法是在用二氧化碳作为冷却介质,使用聚二醇润滑剂、或聚－α－烯烃、或者矿物油为基础油作为润滑油的旋转压缩机中,采用在叶片与滚轮的滑动接触部处,曲率半径(Rv)(cm)用下面的公式(1)表示的叶片:T<Rv<Rr…式(1)[其中,在式(1)中,T表示叶片的厚度(cm),Rr表示与叶片接触的滚轮的外周曲率半径(cm)]。

Description

旋转压缩机
发明领域
本发明涉及利用二氧化碳作为冷却介质，采用聚二醇润滑剂或者聚-α-烯烃，或者矿物油作为润滑油的基础油的旋转压缩机。更详细地说，本发明涉及防止滚轮及叶片异常磨损、具有提高可靠性的旋转压缩机适用的滚轮及叶片的结构。
                          背景技术
冰箱、自动售货机以及商品陈列柜用的压缩机以及家用、办公用空调机用的压缩机，作为现有技术的冷却介质大多使用二氯二氟甲烷(R12)及氯二氟甲烷(R22)。这种R12和R22由于具有破坏臭氧的潜在可能性，当排放到大气中到达地球上空的臭氧层时，会有破坏臭氧层的问题，从而氟里昂就成为被限制使用的对象。这种臭氧层的破坏是由于冷却介质中的氯(Cl)引起的。因此，目前正在研究用不含氯的冷却介质，例如R32、R125及R134等的HFC系冷却介质，或者丙烷、丁烷等碳氢化合物类冷却介质，以及二氧化碳、氨等自然冷却介质作为替代冷却介质。
                         发明内容
本发明为了解决现有技术中的课题，其目的是提供一种在采用作为自然冷却介质的二氧化碳作为冷却介质的压缩机中，用以聚二醇润滑剂或者聚-α-烯烃作为润滑油的基础油、并防止滚轮和叶片异常磨损的高可靠性的旋转压缩机。
为了解决该课题进行深入研究，发现在把现有技术中叶片前端与滚轮外周的接触面的曲率半径基本上等于叶片宽度尺寸值的情况加以改变，特别是，作为替代冷却介质采用作为自然冷却介质的二氧化碳的旋转压缩机中，通过在确保叶片和滚轮的滑动接触部分的滑动接触面的范围内使曲率半径大于叶片的宽度尺寸的同时，采用以聚二醇润滑剂或者聚-α-烯烃，或者矿物油作为润滑油的基础油，在使赫兹应力降低的同时使滑动距离加大，将应力分散使叶片与滚轮的滑动接触部分的温度降低，所以不必对叶片进行高价的镀敷处理，只要进行廉价的氮化处理(NV氮化、渗硫氮化、游离基氮化)，就可以获得充分降低滚轮的外周面和叶片的磨损的效果，防止滚轮与叶片的异常磨损，可以提高旋转压缩机的可靠性，从而完成本发明。
                        附图说明
图1是表示应用本发明的双缸式旋转压缩机的断面结构说明图。
图2是表示图1所示的旋转压缩机的油缸、滚轮、叶片等关系的断面说明图。
图3是图1所示的旋转压缩机的叶片的说明图。
图4是表示图1所示的旋转压缩机的滚轮与叶片的关系的断面说明图。
图5是表示图1所示的旋转压缩机的旋转轴的旋转中心，滚轮中心与叶片的曲率半径的中心等的关系的断面说明图。
图6是表示图1所示的旋转压缩机的制冷回路的说明图。标号说明
a…旋转压缩机                 b…冷凝器
c…膨胀装置                   d…蒸发器
1…旋转压缩机                 31，32…油缸
23…吸入口                    35…排出口
26…曲柄部                    38…滚轮
40…叶片
在所有图中，用标号1表示旋转压缩机，它配备有圆筒状密闭容器10，容纳在密闭容器10内的电动机20及压缩装置30。电动机20具有固定在密闭容器内壁上的定子22及转子24，安装在转子24的中心上的旋转轴25可自由转动地支承在将油压缸31、32的开口部闭锁的二个平板33、34上。在旋转轴25的一部分上形成偏心设置的曲柄部26，油压缸31、32配设在两个平板33、34的内部。所述油压缸31、32(下面将描述油压缸32)具有和旋转轴25的轴线相同的轴线。在该油压缸32的周壁部上，设置冷却介质的吸入口23与排出口35。
在油压缸32内装备环状滚轮38。该滚轮38，其内周面38B与曲柄部26的外周面26A接触，滚轮38的外周面38A与油压缸32的内周面32B接触。在油压缸32内设置可自由滑动的叶片40，叶片40的前端与滚轮38的外周面38A接触。将叶片40向滚轮38加载，同时，通过向叶片40的背面导入压缩的冷却介质，将叶片的前端与滚轮38可靠地密封。将该叶片40、滚轮38、油压缸32及将油压缸32闭塞的平板34等围绕起来，形成压缩室50。在该旋转压缩机1内，作为润滑油，例如使用以聚二醇润滑油或聚乙烯醚等作为基础油。
另外，当旋转轴25在图2的中线逆时针方向旋转时，滚轮38也在油缸32内偏心旋转，压缩从吸入口23吸入的冷却介质气体，并从排出口35排出。在这种吸入-压缩-排出过程中，在滚轮38与叶片40的接触部分产生压紧力Fv。
在现有技术中，使该叶片40的前端与滚轮38的外周面38A的接触面40A形成具有曲率半径Rv的圆弧状。该曲率半径Rv具有与叶片40的宽度尺寸T基本上相等的数值，相当于滚轮38的半径尺寸的约1/10～1/3左右。同时，作为滚轮38的材料采用铸铁或淬火的铸铁合金，对于叶片40的材料，主要采用不锈钢或工具钢或者对它们进行氮化处理等表面化的材料。特别是，作为叶片材料，一般具有高的硬度和韧性。
滚轮38与叶片40的接触状态，如图4所示，可以取代具有不同曲率的圆筒彼此之间接触的问题。在这种状态下，当轮38和叶片40两个弹性体借助叶片40的压紧力Fv被压紧时，一般说来，它们不是点或线接触，而是面接触，这时的弹性接触面的长度d由下面所述的(7)式计算，同时，在接触部分产生的由下面公式(9)表示的赫兹(ヘルツ)应力Pmax(kgf/cm2)(赫兹的弹性接触理论)。
Pmax＝4/π·Fv/L/d…式(9)
(在式(9)中的fv，L，d和式(6)，式(7)中相同)。
当进行这种面接触，赫兹应力增大时，对使用分子中不含氯的冷却介质，对作为润滑油采用聚二醇润滑剂或聚乙烯醚为基础油的旋转压缩机的叶片进行氮化处理及CrN的离子镀等的表面处理以提高耐磨性能，但是，氮化处理的耐磨性不足，同时CrN的离子镀，有镀层剥离的危险，与此同时，还存在着生产成本高的问题。
为了解决上述课题，根据本发明的旋转压缩机的主要特征为：它配备有用配管依次连接压缩机、冷凝器、膨胀装置、蒸发器等的制冷回路，用二氧化碳作为冷却介质，采用聚二醇润滑剂，聚-α-烯烃，或者矿物油作为润滑油的基础油。同时，它具有配备有吸入口和排出口的油缸，具有配置在油缸轴线上的曲柄部的旋转轴，配置在曲柄部与轴油缸之间、偏心旋转的滚轮，以及在设于油缸上的槽内往复运动与滚轮外周面滑动接触的叶片，在叶片和滚轮的滑动接触部的曲率半径(Rv)(cm)由下面的式(1)表示：
T＜Rv＜Rr…(1)
其中，在式(1)中，T表示叶片的厚度(cm)，Rr表示与叶片滑动接触的滚轮的外周曲率半径(cm)。
如上所述，在采用分子中不含氯的冷却介质及采用聚二醇润滑剂或聚-α-烯烃作为润滑油的基础油，可以在确保叶片与滚轮的滑动接触部的滑动接触面的同时，减少赫兹应力，加大滑动距离(ev)分散应力，降低叶片与滚轮接触部的温度，可以防止滚轮与叶片的异常磨损。
而且上述的旋转压缩机，对叶片不必进行高价的镀敷处理，只用廉价的氮化处理(NV氮化、硫氮化、游离基氮化)就可以获得充分减轻滚轮外周面和叶片的磨损的效果，可靠性高。
此外，本发明的旋转压缩机的第二特征为：除上面所述外，为确保叶片与滚轮的滑动接触部滑动接触面，在令旋转轴的旋转中心(O1)与滚轮中心(O2)的偏心量(cm)为E，令联结叶片曲率半径(Rv)的中心(O3)与滚轮中心(O2)的直径(L1)与联结中心(O3)与旋转中心(O1)的直线(L1)的夹角为α，直线(L1)与滚轮外周面的交点和直线(L2)与滚轮外周的交点之间是滑动距离为ev时，T、Rv、Rr、E、α、ev具有用下面的公式(2)～(4)所表示的关系。
T＞2·Rv·E/(Rv+Rr)……………式(2)
sinα＝E/(Rv+Rr)…………………式(3)
ev＝Rv·E/(Rv+Rr)………………式(4)
按上述的旋转压缩机，可确保叶片与滚轮的滑动接触部处的滑动接触面。
此外，本发明的旋转压缩机的第三特征为：除上面提及的内容外，还考虑到高负荷运转时的弹性接触，为确保叶片与滚轮的滑动接触部的滑动接触面，当令叶片的高度为L(cm)，令叶片和滚轮的纵向弹性模量分别为E1、E2(kgf/cm2)令叶片与滚轮的泊松比(Poisson比)分别为υ1、υ2，令设计压力为ΔP(kgf/cm2)，令用式(5)计算的等价半径(cm)为ρ，用式(6)计算的叶片压紧力为Fv(kgf)，利用它们用式(7)计算出来的弹性接触面的长度为d时，T、Rv、Rr、E、d具有下面的式(8)表示的关系。
1/ρ＝1/Rv+1/Rr………………式(5)
[其中，ρ表示等价半径(cm)，Rv表示叶片的曲率半径(cm)，Rr表示与叶片滑动接触的滚轮的外周曲率半径(cm)。]
Fv＝T·L·ΔP………………………式(6)
[其中，Fv表示叶片的压紧力kgf，T表示叶片的厚度(cm)，L表示叶片的高度(cm)，ΔP表示运转时的设计压力(kgf/cm2)。]
d＝4{((1-υ1 2)/πE1+(1-υ2 2)πE2)·Fv·ρ/L}1/2…………式(7)
[其中，E1为叶片的纵向弹性模量(kg/cm2)，E2为滚轮的纵向弹性模量(kg/cm2)，υ1为叶片的泊松比，υ2为滚轮的泊松比，L为滚轮的高度(cm)，Fv为用(6)式计算出来的叶片的压紧力(kgf)，ρ为用(5)式计算出来的等价半径(cm)。]
T＞[2·Rv·E/(Rv+Rr)+d……………式(8)
[其中，在(8)式中，T、Rv、Rr、E表示和式(1)，式(2)相同的内容。]
按上述的旋转压缩机，即使在高负荷运转时，也可以确保叶片与滚轮的滑动接触部的滑动接触面。
此外，本发明旋转压缩机的第四特征为：除上述的特征之外，叶片是用纵向弹性模量为1.96×105～2.45×105N/mm2铁系的材料制成的。
这样上述的旋转压缩机，在力图降低考虑的弹性形变的应力，可提高叶片的耐磨性能。
此外，通过在叶片的最外层表面处理形成以Fe和N为主成分的化合物层，在其下部进行氮化处理形成以Fe和N为主成分的扩散层，可提高叶片的耐磨性能。
除上述处理外也可以通过在叶片表面上仅进行氮化处理形成以Fe和N为主成分的扩散层。这也可提高叶片的耐磨性能。
它也可以，通过处理，使叶片的最外层表面形成以Fe和S为主体的化合物层，在其下部形成以Fe-N为主体的扩散层的氮化处理的处理。经过这种处理可提高叶片的耐磨性能。
也可以，进行表面的氮化处理，在叶片的最外层表面上形成以Fe和N为主成分的化合物层，在其下部形成以Fe和N为主成分的扩散层，并至少对于叶片将侧面的Fe和N为主成分的化合物层除去。这样，可提高叶片的耐磨性能。
除上述特征外，通过氮化处理，在叶片的最外层表面上形成以Fe和S为主体的化合物层，在其下部进行形成以Fe-N为主体的扩散层的氮化处理，至少将叶片除去侧面的以Fe和S为主成分的化合物层。这样也可提高叶片的耐磨性能。
此外，除上述特征外，与叶片厚度接触的滚轮的材料为纵向弹性模量为9.8×104～1.47×105N/cm2的铁系材料。
可以力图减轻考虑的弹性形变的应力，可提高滚轮的耐磨性能。
此外，基础油的动粘度在40℃时为30～120mm2/s。这可以使旋转压缩机具有维持低的电力消耗的同时还减轻磨损的效果，可靠性高。
                        具体实施方式
图6表示依次将以聚二醇润滑剂或聚-α-烯烃作为润滑油的基础油、以在蒸发汽化的HFC系冷却介质等分子中不含氯的、例如作为自然冷却介质的二氧化碳为例的压缩二氧化碳的本发明的旋转压缩机，将所述冷却介质冷凝液化的冷凝器b、将所述冷却介质的压力减小的膨胀装置c、使液化的冷却介质蒸发的蒸发器d用冷却介质管连接起来形成的制冷回路的例子。
在图5中，当令旋转轴25的旋转中心(O1)与滚轮38的滚轮中心(O2)的偏心量(cm)为E、联结叶片40的曲率半径(Rv)的中心(O3)与滚轮中心(O2)的直线(L1)与联结中心(O3)和旋转轴25的旋转中心(O1)的直线(L2)的夹角为α、直线(L1)与滚轮38的外周面38A的交点和直线(L2)与滚轮38的外周面38A的交点之间的滑动距离为ev时，则可用前面的公式(4)计算ev。
当具体地设定叶片40在它与滚轮的滑动接触部分处的曲率半径(Rv)，叶片的厚度(T)，与叶片40滑动接触的滚轮38的外周曲率半径(Rr)、偏心量(E)、叶片40和滚轮38的纵向弹性模量分别为E1、E2，叶片40和滚轮38的泊松比分别为υ1、υ2，设计压力为ΔP时，则ρ用上面的式(5)计算，叶片的压紧力Fv由上面的(6)式计算，弹性接触面的长度d由上面的式(7)计算，赫兹应力Pmax由上面的(9)式计算。
例如，在油缸内径39mm×高14mm，偏心量(E)2.88mm，排除容积4.6cc×2的双缸式旋转压缩机中，T、Rr、E1、E2、υ1、υ2、ΔP为表1所示的值，同时使Rv分别为3.2mm、4mm、6mm、8mm、10mm、16.6mm(与Rr相同)进行变化时，ρ、Fv、d、ev(T-ev-d)/2、Pmax等的计算结果列于表1。
                          表1
                 15F新旋转压缩机CO2计算
尺寸、材质各种因素
1.油缸高度H Mm 14.00 14.00 14.00 14.00 14.00 14.00 14.00 14.00
2.叶片厚度T Mm 3.20 3.20 3.20 3.20 3.20 3.20 3.20 3.20
3.叶片前缘R Mm 3.20 4.00 5.00 5.50 6.00 8.00 10.00 16.60
4.滚轮R Mm 16.60 16.60 16.60 16.60 16.60 16.60 16.60 16.60
5.偏心量E Mm 2.880 2.880 2.880 2.880 2.880 2.880 2.880 2.880
6.叶片弹性模量E1 kg/cm2 2.10E+06 2.10E+06 2.10E+06 2.10E+06 2.10E+06 2.10E+06 2.10E+06 2.10E+06
7.滚轮弹性模量E2 kg/cm2 1.10E+06 1.10E+06 1.10E+06 1.10E+06 1.10E+06 1.10E+06 1.10E+06 1.10E+06
8.叶片泊松比V1 - 0.30 0.30 0.30 0.30 0.30 0.30 0.30 0.30
9.滚轮泊松比V2 - 0.30 0.30 0.30 0.30 0.30 0.30 0.30 0.30
10.最大压力差(设计压力) kg/m2 100.00 100.00 100.00 100.00 100.00 100.00 100.00 100.00
计算结果
叶片压紧力Fv Kg 44.800 44.800 44.800 44.800 44.800 44.800 44.800 44.800
等价半径 Cm 0.26828 0.32233 0.38426 0.41312 0.44071 0.53984 0.62406 0.83000
滚轮长度L Cm 1.4 1.4 1.4 1.4 1.4 1.4 1.4 1.4
变形宽度D Cm 0.00742 0.00814 0.00889 0.00921 0.00952 0.01053 0.01132 0.01306
滑动距离EV Mm 0.93091 1.11845 1.33333 1.43348 1.52920 1.87317 2.16541 2.88000
Ev/T 29.1％ 35.0％ 41.7％ 44.8％ 47.8％ 58.5％ 67.7％ 90.0％
(T-Ev-d)/2 Mm 1.13417 1.04037 0.93269 0.88280 0.83492 0.66289 0.51673 0.15935
Pmax kg/mm2 54.88 50.07 45.86 44.23 42.82 38.69 35.98 31.20
                              100％        91％          84％         81％         78％             70％           66％           57％
从表1可以看出，赫兹应力Pmax在T＝Rv时作为100％的话，随着Rv增加，Pmax减少；另一方面，ev(滑动距离)增加，在Rv＝10mm时赫兹应力Pmax变为66％，ev约为2.3倍。然而，可以看出，当Rv＝16.6mm＝Rr时，赫兹应力Pmax变为57％，而(T-ev-d)/2≈0.16，很难保证叶片与滚轮的滑动接触部分的滑动接触面。
从以上结果可以看出，当Rv处于由前面的公式(1)所表示的T＜Rv＜Rr的范围内时，可以在确保叶片与滚轮的滑动接触部分处的滑动接触面的同时，减少赫兹应力，加大滑动距离(ev)将应力分散，降低叶片与滚轮滑动接触部分的温度，防止滚轮与叶片的异常磨损。
对于叶片不必进行高价的镀敷处理。利用廉价的氮化处理(NV氮化、渗硫氮化、游离基氮化)也可以充分地获得减轻滚轮的外周面及叶片的磨损效果，可提供高可靠性的旋转压缩机。
当T处于前面的(2)式表示的T＞2·Rv·E/(Rv+Rr)的范围内时，可以安全地确保叶片和滚轮的滑动接触部分的滑动接触面。
当T处于前面的(8)式表示的T＞2·Rv·E/(Rv+Rr)+d的范围内时，即使在高负荷运转时，也可以确保叶片与滚轮的滑动接触部分的滑动接触面。
叶片用纵向弹性模量1.96×105～2.45×104N/mm2的铁系材料形成，但当弹性模量过小时，叶片磨损性能不足，过大时，不能获得足够的弹性变形，不能降低应力因而不能获得耐磨性能。
通过仅生成以Fe和N为主成分的扩散层的氮化处理而对叶片表面进行处理，通过在叶片的最外层表面上形成以Fe和N为主成分的化合物层，其下部形成以Fe和N为主成分的扩散层的氮化处理而对叶片进行处理，以及通过在最外层表面生成以Fe和S为主成分的化合物层，在其下部生成Fe-N扩散层的氮化处理而对叶片表面进行处理所得到的叶片，对于增加叶片的耐磨性能是有效的，如特开平10-141269号公报，特开平11-217665号公报，特开平5-73918号公报等所公开的那样。但是，在HFC冷却介质下其耐磨性不足。
因此，在本发明中，通过利用前面的公式(1)～(8)，计算在叶片与滚轮的滑动部分的叶片的曲率半径(Rv)，并且同时对具有这种曲率半径(Rv)的形状的叶片进行上面所述的处理，就可以获得更高的耐磨性能。
此外，通过使叶片的最外层表面形成以Fe和N为主成分的化合物层，在其下部形成以Fe和N为主成分的扩散层的氮化处理，以及进行至少把叶片的侧面的以Fe和N为主成分的化合物层除去或者使叶片的最外层表面形成以Fe和S为主体的化合物层，在其下部形成以Fe-N为主体的扩散层的氮化处理，除去叶片的至少侧面的Fe和S为主成分化合物层，对于因处理引起的结晶结构的变化所造成的尺寸的变化，可通过用于尺寸再调整的研磨等，即使除去化合物层也可获得高耐磨性能。
与叶片滑动接触的滚轮的材料用纵向弹性模量9.81×104～1.47×105N/mm2的铁系材料形成，当纵向弹性模量过小时，滚轮的耐磨性能不足，当其过大时，不能预期获得弹性形变，不能使叶片与滚轮之间的应力降低，从而不能获得高的耐磨性能。
在本发明中，用于以二氧化碳为冷却介质的形状压缩机的、由聚二醇润滑剂、或者聚-α-烯烃、或者矿物油构成的基础油的动粘度没有特定的限制。但是，基础油的动粘度优选地在40℃为30～120mm/s。当基础油的动粘度不足30mm/s时，有可能不能防止滑动部的磨损，当超过120mm2/s时，消耗的电力过大，有可能不够经济。
因此，按本发明的旋转压缩机，可获得充分减轻滚轮外周面和叶片的磨损的效果，提高滚轮和叶片的耐磨性能，可靠性高。
同时，本发明并不限于实施例，在不超出权利要求书的范围内可以进行各种变形。

Claims (11)

1.旋转压缩机，在备有依次用配管连接的压缩机、冷凝器、膨胀装置、蒸发器的制冷回路，以二氧化碳作为冷却介质，采用聚二醇润滑剂、聚-α-烯烃、或者矿物油作为润滑油的基础油的旋转压缩机中，其特征为：它包括：有吸入口和排出口的油缸，具有配置在油缸轴线上的曲柄部的旋转轴，配置在曲柄部和油缸之间的偏心旋转的滚轮，在设于油缸上的槽内往复运动与滚轮的外周面滑动接触的叶片，所述叶片在其与滚轮的滑动接触部分处的曲率半径(Rv)(cm)由下面的式(1)表示：
T＜Rv＜Rr…………………………………式(1)
式(1)中，T为叶片的厚度(cm)，Rr为与叶片滑动接触的滚轮的外周曲率半径(cm)。
2.如权利要求1所述的旋转压缩机，其特征为：为了确保在叶片与滚轮的滑动接触部分的滑动接触面，当令旋转轴的旋转中心(O1)与滚轮中心(O2)的偏心量(cm)为E，令联结叶片曲率半径(Rv)的中心(O3)与滚轮中心(O2)的直线(L1)和联结中心(O3)与旋转中心(O1)的直线(L2)之间的夹角为α，令直线(L1)与滚轮外周面的交点和直线(L2)与滚轮的周面的交点之间的距离为ev时，则T、Rv、Rr、E、α，ev，具有由下面的式(2)～(4)所表示的关系：
T＞2·Rv·E/(Rv+Rr)……………………式(2)
sinα＝E/(Rv+Rr)…………………………式(3)
ev＝Rv·E/(Rv+Rr)………………………式(4)。
3.如权利要求1所述的旋转压缩机，其特征为：考虑到高负荷运转时的弹性接触，为了确保叶片与滚轮的滑动接触部的接触面，令叶片的高度为L(cm)，令叶片和滚轮的纵向弹性模量分别为E1、E2(Kgf/cm2)，令叶片与滚轮的泊松比分别为v1、v2，令设计压力为ΔP(Kgf/cm2)，令用(5)式计算的等价半径为ρ(cm)，用式(6)计算的叶片的压紧力为Fv(kgf)，令用它们以式(7)计算出来的弹性接触面为d(cm)时，T、Rv、Rr、E、d具有以下面的式(8)表示的关系：
T＞[2·Rv·E/(Rv+Rr)]+d…………………式(8)
(8)式中，T、Rv、Rr、E与式(1)、式(2)所表示的为相同的内容，
其中，
1/ρ＝1/Rv+1/Rr………………式(5)
其中，ρ表示等价半径(cm)，Rv表示叶片的曲率半径(cm)，Rr表示与叶片滑动接触的滚轮的外周曲率半径(cm)。
Fv＝T·L·ΔP…………………式(6)
Fv表示叶片的压紧力kgf，T表示叶片的厚度(cm)，L表示叶片的高度(cm)，Δp表示运转时的设计压力(kgf/cm2)。
d＝4{((1-υ1 2)/πE1+(1-υ2 2)πE2)·Fv·ρ/L}1/2…………式(7)
E1为叶片的纵向弹性模量(kg/cm2)，E2为滚轮的纵向弹性模量(kg/cm2)，υ1为叶片的泊松比，υ2为滚轮的泊松比，L为滚轮的高度(cm)，Fv为用(6)式计算出来的叶片的压紧力(kgf)，ρ为用(5)式计算出来的等价半径(cm)。
4.如权利要求1至3中任何一项所述的旋转压缩机，其特征为：叶片由纵向弹性模量为1.96×105～2.45×105N/mm2的铁系材料形成。
5.如权利要求4所述的旋转压缩机，其特征为：利用使叶片的最外层表面上形成以Fe和N为主成分的化合物层，在其下面形成以Fe和N为主成分的扩散层的氮化处理而进行处理。
6.如权利要求4所述的旋转压缩机，其特征为：利用叶片表面仅形成以Fe和N为主成分的扩散层的氮化处理而进行处理。
7.如权利要求4所述的旋转压缩机，其特征为：通过氮化处理，在叶片的最外层表面上生成以Fe和S为主体的化合物层，在其下面形成以Fe-N为主体的扩散层。
8.如权利要求5所述的旋转压缩机，其特征为：进行在叶片最外层表面形成以Fe和N为主成分的化合物层，在其下部形成以Fe和N为主成分的扩散层的氮化处理，至少将叶片的侧面的以Fe和N为主的化合物层除去。
9.如权利要求7所述的旋转压缩机，其特征为：通过氮化处理，在叶片的最外层表面形成以Fe和S为主体的化合物层，并在其下部形成以Fe-N为主体的扩散层的氮化处理，将至少叶片的侧面的Fe与S为主成分的化合物层除去。
10.如权利要求1至9中任何一项所述的旋转压缩机，其特征为：与叶片滑动接触的滚轮的材料，用纵向弹性+模量为9.81×104～1.47×105N/mm2的铁系材料形成。
11.如权利要求1至10中任何一项所述的旋转压缩机，其特征为：基础油的动粘度在40℃时为30～120mm2/s。
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