CN1308706A

CN1308706A - 涡轮导向器叶片

Info

Publication number: CN1308706A
Application number: CN99808485A
Authority: CN
Inventors: 渡边启悦; 原田英臣
Original assignee: Ebara Corp
Current assignee: Ebara Corp
Priority date: 1998-06-12
Filing date: 1999-06-10
Publication date: 2001-08-15
Anticipated expiration: 2019-06-10
Also published as: KR100566759B1; KR20010052802A; WO1999064725A1; EP1086298B1; CN1163662C; JP4315597B2; DE69921320T2; JP2002517666A; EP1086298A1; DE69921320D1; US6491493B1

Abstract

一种涡轮导向器包括一排导向器叶片(1),它们沿圆周方向布置在由导流隔板内外环之间确定的环形通道(4)中并且固定在导流隔板的内外环上。流道确定在相邻导向器叶片的压力面(F)和吸力面(B)之间,流道的横截面包括从内外径表面(轮毂端壁和叶尖端壁)开始沿叶片高度(h)延伸并由曲线确定的预定区域以及另一个由大致直线确定的区域。

Description

涡轮导向器叶片

技术领域

本发明涉及一种涡轮导向器，具体地讲，涉及这样一种涡轮导向器，其包括一排沿圆周方向布置在由导流隔板内外环之间确定的环形通道中并且固定在导流隔板内外环上的导向器叶片。

背景技术

最近几年已经认识到，为了在发电站中改进机械运转的能耗或提高发电效率，提高涡轮的性能是很重要的。

为了提高涡轮性能，需要降低每个涡轮级中的内压损失，包括叶片轮廓损失、二次流损失和泄漏损失。

在纵横比(叶片高度/叶片弦长)较小且叶片高度较小的涡轮级中，二次流损失所占的比例较大。因此，降低二次流损失对于提高涡轮性能而言是有效的。

下面将描述二次流的产生机理。

如附图中的图15所示，在导向器叶片1之间流动的气流G要受到从每个导向器叶片1的压力面F至吸力面B的压力梯度所产生的力的作用。在一股从涡轮端壁流出的主气流中，因压力梯度引起的力和气流旋转引起的离心力相互平衡。然而，邻近于涡轮端壁的边界层中的气流动能量级较低，因此会被箭头J所示的压力梯度产生的力从压力面F输送到吸力面B。在流道的后半部分，气流将与吸力面B碰撞并向上滚动，从而形成流道涡流W。流道涡流W在端壁边界层中聚集起一股低能量气流，从而在导向器叶片下游产生不均匀能量分布。尽管这种能量不均匀分布会在导向器叶片下游均匀化，但会在均匀化过程中导致大量能量损失。在图15中，E表示径向轴线，L表示一个轮毂端壁。

此前曾有各种尝试以抑制上述二次流。

例如，如附图中的图16所示，叶片1相对于径向轴线E倾斜一个角度θ，用以减弱叶片的轮毂端壁附近的叶片至叶片间压力梯度。在图16中，附图标记2表示外环，附图标记3表示内环。此外，如附图中的图17和18所示，导向器叶片1在它们的相反端部弯曲，以使压力面F指向端壁。在图17中，U表示外径表面。在图18中，θ_t表示叶片叠层线1在叶尖端壁处的切线与径向轴线E之间的夹角，θ_r表示叶片叠层线1在轮毂端壁处的切线与径向轴线E之间的夹角，h表示叶片高度。根据这种传统尝试方法，虽然采用了相同的叶片轮廓，但叶片层叠线是沿轮毂端壁附近的叶片至叶片间压力梯度减弱的方向弯曲或倾斜的，从而控制二次流以降低损失。

另一种传统技术涉及横跨导向器叶片的整个高度形成倾斜或弯曲表面，从而控制二次流，如日本专利公开文献No.10-77801中所公开。

为了控制上述传统构造中的压力梯度，导向器叶片需要强烈倾斜或弯曲，而为满足这种要求所作努力可能导致导向器叶片的制造工艺或机械强度方面的问题。

此外，根据这种弯曲或倾斜叶片，叶片出口处的气流分布很可能与既不弯曲也不倾斜的叶片上的气流分布显著不同。

例如，附图中的图19示出了一个曲线图，其中水平轴线表示沿叶片高度方向的位置，该位置以相对于高度h的无量纲比例表示，竖直轴线表示圆周速度Vt和子午线方向速度Vm，二者表示为相对于绝对速度V(＝(Vt²+Vm²)^0.5)的无量纲比例。图19中的曲线图显示出，在叶片相反端，普通导向器叶片的流速分布(以实曲线表示)与弯曲叶片的流速分布(以虚曲线表示)不同。

如果导向器叶片是弯曲形状的并且与位于导向器叶片下游的传统转子叶片组合，则来自导向器叶片的气流不能与转子叶片相匹配，弯曲导向器叶片可能效率不高。在这种情况下，需要采用能够与弯曲导向器叶片的出口气流相匹配的新型转子叶片，因此这种构造不能满足大范围的用途。

本发明概述

因此本发明的一个目的是提供一种涡轮导向器，其能够减小二次流损失并产生与普通导向器叶片相同的出口气流，因而不会对位于涡轮导向器下游的转子叶片产生负面影响。

根据本发明的一个方面，提供了一种涡轮导向器，其包括：一排导向器叶片(1)，它们沿圆周方向布置在由导流隔板内外环之间确定的环形通道(4)中并且固定在导流隔板的内外环上；以及一个流道，其确定在相邻导向器叶片的压力面(F)和吸力面(B)之间，流道的横截面包括从内外径表面(轮毂端壁和叶尖端壁)开始沿叶片高度h延伸并由曲线确定的预定区域以及另一个由大致直线确定的区域。

由于位于压力面和吸力面上预定区域内的流道横截面包括一个由曲线确定的区域和一个由大致直线确定的区域，因此根据本发明的涡轮导向器在结构上明显不同于日本专利公开文献No.10-77801中公开的导向器叶片。

根据本发明的另一个方面，还提供了一种涡轮导向器，其包括：一排导向器叶片(1)，它们沿圆周方向布置在由导流隔板的内外环之间确定的环形通道(4)中并且固定在导流隔板的内外环上；每个导向器叶片上的一个压力面(F)在一个沿导向器叶片的子午线方向的预定区域内并且在一个位于叶尖端壁与叶片中跨之间的预定区域内面对着导流隔板的叶尖端壁，而且压力面在一个位于轮毂端壁与叶片中跨之间的预定区域内面对着导流隔板的轮毂端壁；每个导向器叶片上的一个吸力面(B)在一个沿导向器叶片的子午线方向的预定区域内并且在一个位于叶尖端壁与叶片中跨之间的预定区域内面对着导流隔板的轮毂端壁，而且吸力面在一个位于轮毂端壁与叶片中跨之间的预定区域内面对着导流隔板的叶尖端壁。

这里，预定区域可以包括沿子午线方向(x)从导向器叶片的前缘(1f)至导向器叶片子午线宽度(Cx)的至少30％所对应的区域。预定区域可以包括从导向器叶片(1)的轮毂端壁(L)至叶片高度(h)的20％至40％所对应的区域和从导向器叶片(1)的叶尖端壁(U)至叶片高度(h)的20％至40％所对应的区域。

在上述各预定区域内，导向器叶片(1)的压力面(F)被布置得在叶尖端壁侧面对着叶尖端壁，即弯曲而面对着叶尖端壁，并且被布置得在轮毂端壁侧面对着轮毂端壁，即弯曲而面对着轮毂端壁，而导向器叶片(1)的吸力面(B)被布置得在叶尖端壁侧面对着轮毂端壁，即弯曲而面对着轮毂端壁，并且被布置得在轮毂端壁侧面对着叶尖端壁，即弯曲而面对着叶尖端壁。

压力面上的一条线(1p)和吸力面上的一条线(1s)沿着导向器叶片(1)的高度具有中央部分(S)，中央部分优选由大致直线确定，并且不包括从导向器叶片(1)的轮毂端壁(L)至叶片高度(h)的20至40％所对应的区域(C1)和从导向器叶片(1)的叶尖端壁(U)至叶片高度(h)的20％至40％所对应的区域(C2)。具体地讲，在从导向器叶片前缘(1f)至导向器叶片子午线宽度(Cx)的至少30％这一区域内的任意子午线位置上，流道横截面的压力面(F)上的一条线和吸力面(B)上的一条线具有中央部分，中央部分优选由大致直线确定，并且不包括从导向器叶片(1)的轮毂端壁(L)至叶片高度(h)的20％至40％所对应的区域(C1)和从导向器叶片(1)的叶尖端壁(U)至叶片高度(h)的20％至40％所对应的区域(C2)。

在从导向器叶片(1)的前缘(1f)至导向器叶片(1)的子午线宽度(Cx)的至少30％所对应的区域内的一个子午线位置上，流道横截面由压力面(F)上的一条线和吸力面(B)上的一条线确定，每条线分别包括一条位于导向器叶片中央区域中的大致直线。

从压力面或吸力面上的线(C1)与轮毂端壁(L)的交点(Pt1)至由大致直线确定的压力面或吸力面中央部分(S)的延长线(SE1)与轮毂端壁(L)的交点(Pc1)的距离(Sh)以及从压力面或吸力面上的线(C2)与叶尖端壁(U)的交点(Pt2)至中央部分(S)的延长线(SE2)与叶尖端壁(U)的交点(Pc2)的距离(St)在导向器叶片的前缘(1f)处具有最大值，而且在距导向器叶片前缘30％子午线宽度处至少为叶片高度(h)的4％。

在导向器叶片(1)的前缘(1f)处该距离(Sh，St)的最大值应当优选位于叶片高度(h)的5％至15％范围内。

从导向器叶片前缘(1f)至55-65％子午线宽度处，如果交点间的距离以Sh或St表示，导向器高度以h表示，从导向器叶片前缘(1f)至叶片宽度(Cx)的子午线距离以Λ表示，则优选满足下面的方程：

St/h，Sh/h＝∑An·Λⁿ其中An表示一个系数，n为0或以上的整数。

在上述方程中，接近于零的高阶项可以略去。换言之，n为0或以上的整数，该整数是一个数值，包括所有未小到可忽略的高阶项。

通过下面结合附图所作详细描述，可以使本发明的上述以及其它目的、特征和优点更加清楚，附图中以示例的方式显示了本发明的一个优选实施例。

附图简述

图1是根据本发明一个实施例的涡轮导向器叶片的透视图；

图2是图1所示涡轮导向器中的流道的剖视图；

图3是根据本发明的导向器叶片的距离Sh、St在子午线方向的分布图；

图4A至4D是传统涡轮导向器中的导向器叶片的流道横截面沿子午线方向的变化图；

图5A至5D是根据本发明实施例的涡轮导向器中的导向器叶片的流道横截面沿子午线方向的变化图；

图6是在x/Cx＝0.3处的距离Sh、St与损失之间的关系图；

图7是高度Lh、Lt与损失之间的关系图；

图8是根据本发明的实施例的导向器叶片的距离Sh、St在子午线方向的分布图；

图9是前缘处的距离Sh、St与损失之间的关系图；

图10是传统叶片与根据本发明的叶片在出口处的压力损失分布比较图；

图11是叶片中跨处的叶片表面静压分布图；

图12是涡轮导流隔板的轮毂端壁处的叶片表面静压分布图；

图13是叶片出口处的速度分布图；

图14A和14B分别是传统导向器叶片和根据本发明的导向器叶片的流道横截面上的静压等高线分布比较图；

图15是传统涡轮导向器中的气流的局部透视图；

图16是传统导向器的局部前视图，导向器中带有用于降低二次流损失的倾斜叶片；

图17是传统导向器的局部透视图，导向器中带有用于降低二次流损失的弯曲叶片；

图18是图17所示导向器的局部前视图；

图19是普通叶片与弯曲叶片的流速分布比较图。

本发明的最佳实施模式

下面参照附图描述根据本发明一个实施例的涡轮导向器。

如图1所示，根据本发明的涡轮导向器包括一排导向器叶片1，它们沿圆周方向(y)位于由一个导流隔板的内环3和外环2之间确定的环形通道4中。导向器叶片1在它们的相反端具有轮毂端壁L和叶尖端壁U，它们分别固定在内环3的外径表面(叶尖端壁)和外环2的内径表面上(轮毂端壁)。涡轮导向器在图1中的透视图是从位于涡轮导向器上游的位置上看的。每个导向器叶片1分别具有一个叶片轮廓断面或一个翼面，并且具有一个压力面F和一个吸力面B。

在相邻导向器叶片1的压力面F和吸力面B之间确定出的流道在任意子午线位置上具有横截面4a。横截面4a具有一个由压力面F上的线1p确定的侧边缘和由吸力面B上的线1s确定的相反侧边缘。每个导向器叶片1沿子午线方向(x)具有宽度Cx。在图1中，z表示径向。

在每个导向器叶片1上，在沿子午线方向(x)从前缘1f至宽度Cx的至少30％的位置之间的区域内，并且在从轮毂端壁L和叶尖端壁U开始向内(即沿着从轮毂端壁L至叶尖端壁U的方向和从叶尖端壁U至轮毂端壁L的方向)至叶片高度h的20％至40％所对应的区域Lh、Lt内(见图2)，构成横截面4a的线，即压力面F上的线1p和吸力面B上的线1s分别由面对着轮毂端壁L和叶尖端壁U的直线或曲线C1、C2构成。线1p、1s上除区域Lh、Lt之外的部分，即线1p、1s的中央部分由直线S构成。

因此，如图2所示，在相邻导向器叶片1的压力面F和吸力面B之间的流道4a中，从轮毂端壁L和叶尖端壁U开始向内至20％至40％叶片高度h所对应的区域Lh、Lt分别由面对着端壁L、U从压力面F向吸力面B倾斜的直线或曲线C(C1、C2：图示实施例中为抛物线)构成。

在轮毂端壁L和叶尖端壁U上从直线部分S开始的偏移距离，即从斜线C1与轮毂端壁L的交点Pt1至直线部分S的延长线SE1(图2中以虚线表示)与轮毂端壁L的交点Pc1的距离Sh以及从斜线C2与叶尖端壁U的交点Pt2至直线部分S的延长线SE2(图2中以虚线表示)与叶尖端壁U的交点Pc2的距离St在导向器叶片前缘1f处具有最大值，并且向着导向器叶片后缘逐渐减小。

下面将描述添加了倾斜部分C1、C2后子午线区域的作用。

在图3中，距离St、Sh相对于子午线方向(x)的变化以特性曲线(a)、(b)、(c)、(d)、(e)和(f)表示。在图3中，水平轴线表示x/Cx，竖直轴线表示Sh/h、St/h。这里，x/Cx定义为距前缘的子午线距离被叶片子午线宽度Cx无量纲化处理后的值。在这些特性曲线(a)-(f)所示的例子中，除了特性曲线(a)所示的例子以外，其余例子在前缘1f处的距离Sh(＝St)与叶片高度h之比均选择为Sh/h＝0.09。区域Lh、Lt与叶片高度h之比选择为Lh/h＝Lt/h＝0.25。

对于特性曲线(a)，距离Sh、St在整个导向器叶片内为：Sh＝0，St＝0，这表示传统导向器叶片轮廓。

传统导向器叶片(以特性曲线(a)表示)中的流道横截面沿子午线方向的变化显示于图4A至4D中。本发明的导向器叶片(以特性曲线(e)表示)中的流道横截面沿子午线方向的变化显示于图5A至5D中。

作为比较，图6示出了通过粘滞流动分析得出的由特性曲线(a)-(f)表示的导向器叶片总体压力损失与子午线距离x/Cx＝0.3处的距离Sh之间的关系。

图6中的分析显示出，在x/Cx＝0.3处随着距离Sh的增加损失将减小，直至Sh/h＝0.046，而对于Sh/h＞0.046的特性曲线(d)、(e)和(f)，损失基本上保持不变。

如果考虑到需要制造简便和容易，则如图3所示由特性曲线(d)、(e)表示的在x/Cx＝0.6处距离Sh减小到大致为零的导向器叶片优于由特性曲线(f)表示的在整个纵向宽度上距离Sh保持恒定而且倾斜部分C1、C2呈现在整个子午线宽度上的导向器叶片，这是因为流道的形状简单。

下面将描述添加了倾斜部分C1、C2后叶片高度中的区域Lh、Lt的作用。

图7示出了导向器叶片在添加了倾斜部分C1、C2后叶片高度中的区域Lh、Lt相对于损失的效果，其中距离Sh、St的分布在x/Cx＝0.6处减小到大致为零，而且在导向器叶片前缘处Sh/h等于0.09，如图3中的特性曲线(b)、(c)、(d)、(e)所示。

从图7中可以理解，不论区域Lh、Lt的大小如何，根据本发明的导向器叶片受到的损失均小于传统导向器叶片，特别是在0.2＜Lh/h，Lt/h＜0.4的区域内损失最小。

下面将描述导向器叶片前缘处的距离Sh、St的作用。

图8示出了由特性曲线(a)-(e)表示的在前缘具有不同距离Sh、St的导向器叶片，图9示出了通过粘滞流动分析得出的这些导向器叶片的总体压力损失。图9中的水平轴线表示导向器叶片入口处的Sh/h(＝St/h)。

从图8中可以看到，由特性曲线(b)-(e)表示的各个导向器叶片的距离Sh、St沿子午线方向的分布在x/Cx＝0.6处减小到大致为零。

从图9中可以看到，由特性曲线(b)-(e)表示的导向器叶片在前缘处的Sh/h在高达大约0.16时所受的损失均比传统的导向器叶片小。由特性曲线(b)-(d)表示的导向器叶片更优选采用，因为损失最小，特别是在0.05＜Sh/h＜0.15的范围内。

图10至13示出了传统普通导向器叶片与根据本发明的导向器叶片的分析计算详细结果。

作为比较，图10示出了通过粘滞流动分析得出的传统导向器叶片与根据本发明的导向器叶片在叶片出口横截面上的损失分布，其中在前缘处Sh/h＝0.09，St/h＝0.106，Lh/h＝Lt/h＝0.25，距离Sh、St沿子午线方向的分布在x/Cx＝0.6处减小到大致为零。在图10中，水平轴线表示z/h，竖直轴线表示总体压力损失。

从图10中可以理解，普通导向器叶片(以实曲线表示)因二次流导致的损失峰值呈现在轮毂端壁和叶尖端壁附近，这将产生不均匀气气流，当这些气流在叶片下游混合和扩散时，将导致大量损失，而在本发明的导向器叶片中(以虚曲线表示)，在轮毂端壁附近因二次流导致的损失峰值比普通导向器叶片低30％左右。

图11示出了在叶片中跨处的叶片表面静压分布，图12示出了在涡轮导流隔板的轮毂端壁处的叶片表面静压分布。在图11和12中，水平轴线表示x/Cx，竖直轴线表示P/PsO(表面压力被导向器入口处的静压无量纲化处理)。从图11和12中可以看到，在叶片中跨处本发明的叶片上的静压(以虚曲线表示)与普通叶片的静压(以实曲线表示)相同，而在叶片进口侧本发明的叶片在轮毂端壁上的叶片负载(压力面与吸力面的压差)更小。

下面将通过导向器流道的横截面4a上的静压分布变化而描述叶片负载分布的这种变化，即在叶片进口侧本发明的叶片负载小于传统叶片这一事实。

传统导向器叶片和本发明的导向器叶片的流道横截面4a上的静压等高线显示于图14A和14B中。在传统导向器叶片中，静压等高线的分布基本上平行于压力面F上的线1p和吸力面B上的线1s。在吸力面B上的线1s附近，位于叶片高度中心的静压和位于轮毂端壁L和叶尖端壁U处的静压基本相等。

在本发明的导向器叶片中，在吸力面B上的线1s附近跨过叶片高度的静压分布比在轮毂端壁L和叶尖端壁U附近的叶片高度中心处(图2中的直线部分S的区域)高Sh、St。这样，由于吸力面B上的线1s附近的静压会在临近轮毂端壁L和叶尖端壁U处升高，因此叶片负载会降低。

在图14A和14B中，虚线箭头SF1、SF2表示在流道横截面4a中两个端壁附近的从压力面F上的线1p向吸力面B上的线1s流动的二次流。

二次流SF1、SF2是由压力表面F和吸力表面B在轮毂端壁L和叶尖端壁U附近的压差(叶片负载)引起的，而且二次流SF1、SF2的强度与叶片负载的大小成正比。因此，在本发明的导向器叶片中轮毂端壁L和叶尖端壁U附近的叶片负载小于传统导向器叶片，二次流被抑制得好于传统导向器叶片，因而二次流导致的损失可以减小。

此外，对于图15至18所示的传统二次流控制导向器，导向器出口处的速度分布变化很大，如图19所示。

然而，对于根据本发明的导向器叶片，叶片出口处的速度分布(圆周速度Vt和子午线方向速度Vm，二者表示为相对于绝对速度V＝(Vt²+Vm²)^0.5的无量纲比例)基本上保持与普通叶片一致，如图13所示。

因此，即使在传统涡轮级中只将导向器叶片换成根据本发明的导向器叶片，涡轮导向器也不会对位于涡轮级下游的转子叶片产生负面影响。

如上所述，根据本发明的涡轮导向器能够抑制导向器叶片端部的二次流，从而降低因二次流造成的损失。此外，根据本发明的涡轮导向器在导向器出口处提供的速度分布几乎与普通导向器叶片相同，因而不会对位于涡轮级下游的转子叶片产生负面影响。

尽管前面显示和描述了本发明的一个特定的优选实施例，但应当理解，在不脱离所附权利要求中的范围的前提下，可以作出各种改变和修改。

工业适用性

本发明适合用在用于驱动诸如发电站中的发电机等各种机器的涡轮机中。

Claims

1.一种涡轮导向器，其包括：

一排导向器叶片，它们沿圆周方向布置在由一个导流隔板的内外环之间确定的环形通道中并且固定在上述导流隔板的内外径表面(轮毂端壁和叶尖端壁)上；以及

一个流道，其确定在上述相邻导向器叶片的压力面和吸力面之间，上述流道的横截面包括从上述轮毂端壁和叶尖端壁开始沿叶片高度延伸并由曲线确定的预定区域以及另一个由大致直线确定的区域。

2.根据权利要求1所述的涡轮导向器，其特征在于，上述预定区域包括一个从上述轮毂端壁和叶尖端壁至上述叶片高度的20％至40％所对应的区域。

3.根据权利要求1所述的涡轮导向器，其特征在于，上述预定区域包括一个从上述导向器叶片的前缘至上述导向器叶片子午线宽度的至少30％所对应的区域。

4.根据权利要求1所述的涡轮导向器，其特征在于，在从上述导向器叶片的前缘至上述导向器叶片子午线宽度的至少30％所对应的区域内的一个子午线位置上，上述流道的上述横截面由上述压力面上的一条线和上述吸力面上的一条线确定，每条上述线分别包括一条位于上述导向器叶片中央区域中的大致直线，该中央区域不包括从上述轮毂端壁和叶尖端壁至上述叶片高度的20％至40％所对应的区域。

5.根据权利要求4所述的涡轮导向器，其特征在于，从压力面或吸力面上的线与上述轮毂端壁的交点至上述大致直线的延长线与上述轮毂端壁的交点的距离以及从压力面或吸力面上的线与上述叶尖端壁的交点至上述大致直线的延长线与上述叶尖端壁的交点的距离在上述导向器的前缘处具有最大值。

6.根据权利要求5所述的涡轮导向器，其特征在于，上述最大值在上述叶片高度的5％至15％范围内。

7.根据权利要求5所述的涡轮导向器，其特征在于，上述距离在上述导向器叶片的前缘处位于上述叶片高度的5％至15％范围内，而且在上述导向器叶片的30％子午线宽度处至少为上述叶片高度的5％。

8.一种涡轮导向器，其包括：

一排导向器叶片，它们沿圆周方向布置在由一个导流隔板的内外环之间确定的环形通道中并且固定在上述导流隔板的内外环上；

在一个沿上述导向器叶片的子午线方向的预定区域内，每个上述导向器叶片上的一个压力面在一个位于上述叶尖端壁与叶片中跨之间的预定区域内面对着上述导流隔板的上述叶尖端壁，而且上述压力面在一个位于上述轮毂端壁与上述叶片中跨之间的预定区域内面对着上述导流隔板的轮毂端壁；

在一个沿上述导向器叶片的子午线方向的预定区域内，每个上述导向器叶片上的一个吸力面在一个位于上述叶尖端壁与上述叶片中跨之间的预定区域内面对着导流隔板的上述轮毂端壁，而且上述吸力面在一个位于上述轮毂端壁与上述叶片中跨之间的预定区域内面对着上述导流隔板的叶尖端壁。

9.根据权利要求8所述的涡轮导向器，其特征在于，上述预定区域包括一个从上述轮毂端壁和叶尖端壁至上述叶片高度的20％至40％所对应的区域。

10.根据权利要求8所述的涡轮导向器，其特征在于，上述预定区域包括一个从上述导向器叶片的前缘至上述导向器叶片子午线宽度的至少30％所对应的区域。

11.根据权利要求8所述的涡轮导向器，其特征在于，在从上述导向器叶片的前缘至上述导向器叶片纵向宽度的至少30％所对应的区域内的一个子午线位置上，上述流道的上述横截面由上述压力面上的一条线和上述吸力面上的一条线确定，每条上述线分别包括一条位于上述导向器叶片中央区域中的大致直线，该中央区域不包括从上述轮毂端壁和叶尖端壁至上述叶片高度的20％至40％所对应的区域。

12.根据权利要求11所述的涡轮导向器，其特征在于，从压力面或吸力面上的线与上述轮毂端壁的交点至上述大致直线的延长线与上述轮毂端壁的交点的距离以及从压力面或吸力面上的线与上述叶尖端壁的交点至上述大致直线的延长线与上述叶尖端壁的交点的距离在上述导向器的前缘处具有最大值。

13.根据权利要求12所述的涡轮导向器，其特征在于，上述最大值在上述叶片高度的5％至15％范围内。

14.根据权利要求12所述的涡轮导向器，其特征在于，上述距离在上述导向器叶片的前缘处位于上述叶片高度的5％至15％范围内，而且在上述导向器叶片的30％子午线宽度处至少为上述叶片高度的4％。