CN1228911C - 开关电源设备 - Google Patents

Abstract

一种PWM方式的开关电源设备，响应用输出电压检测电路检测的2次侧输出电压，根据控制电路控制主开关元件的负载，使所述输出电压稳定。设置由滤波电容及滤波线圈组成的EMI处理的滤波电路。与该滤波电路相关连，使滤波电容很快放出电容的电荷，设置由2个串联电阻组成的放电电阻。其串联电阻的连接点电压通过起动电阻分配到所述控制电路的电源用电容。从而，在电源接通时由大致输入交流电压的有效值的1/2电压供给起动电流，可减少起动所述控制电路的起动电路损失。

Description

开关电源设备

                          技术领域

本发明涉及适合作为所谓AC-DC转换器使用的开关电原设备，尤其是有关降低其起动电路损失的技术。

                          背景技术

在便携式小型电子设备等中使用的使商用交流整流平滑化得到的直流电流，用例如以数百kHz的高频进行开关动作和小型变压器高效地变换成所要求的电压的开关电源设备已得到广泛应用。

图14是典型的已有技术的开关电源设备1的电路图。该开关电源设备1是以脉冲宽度调制(PWM)方式，回扫方式的开关电源设备。在该开关电源设备中，在端子p1，p2之间分配的交流电压经由熔丝2、滤波电容c1、c2及滤波线圈1构成的EMI处置用滤波电路和放电电阻r1之后，利用二极管电侨3及平滑电容c3作整流和平滑。象这样得到的直流电压供给变压器n的1次线圈n1和由FET组成的主开关元件q构成的直流电路，主开关元件q如后述，通过控制电路4以所述高频进行开关，这样，在变压器n的2次线圈n2上产生主开关元件q关闭时的感应电压。该感应电压利用二极管d1及平滑电容c4进行整流和平滑，从端子p3、p4向未图示的负载输出。

例如，当拉拔AC插口时，如果滤波电容c1、c2维持充电状态，则有可能通过插头发生触电。因此，设置放电电阻r1，以便迅速地放出滤波电容c1、c2的电荷，以防患于未然。

输出电压检测电路5监视自端子p3、p4的输出电压，将其检测结果从光耦合器pc的光电二极管d2向光敏晶体管tr送出，反馈到1次侧控制电路4。控制电路4根据反馈的输出电压信息，控制主开关元件q的负荷，象这样，使开关电源设备1的输出电压稳定。

另一方面，作为控制电路4的电源，设置电容c5。在电容c5上通过起动电阻r2、r3提供用所述二极管电桥3及平滑电容c3整流平滑化的直流电压。从而，在端子p1、p2上连接交流电源，一旦起动开关电源设备1，则电容c5的充电电压慢慢上升，一达到控制电路4的工作开始电压，则控制电路4开始工作，向主开关元件q送出控制信号，开始上述的开关动作。

而且，在变压器n的副线圈n3上感应的电压通过二极管d3提供也能使电容c5被充电。从而，所述起动后，把通过该二极管d3供给的电流作为主电源，控制电路4继续工作。还有，在电容c5上，在控制电路4的低消耗电流模式中，为了使根据起动电阻r2、r3产生的电容c5的充电电压不超过控制电路4的额定电压，并联地设置保护用齐纳二极管zd。

所述低消耗电流模式是在电源起动时，由于电容c5的充电电压低，为了使控制电路4不产生误动作而使其停止工作的模式。在该低消耗电流模式中，在从电源投入到电容c5的充电电压上升到一定的工作开始电压期间，在控制电路4中内置的低电压误动作防止电路使控制电路4的工作停止，在该工作停止期间，控制电路4几乎不消耗电流。而且，在开关电源设备的额定工作中，即使由于某些原因使电源电压降到工作电压下限以下，所述低电压误动作防止电路也能发生作用，成为所述低消耗电流模式。而且，所述工作开始电压设定成比所述工作下限电压值要高，从而保证稳定工作。

在主开关元件q上串联连接电流检测电阻r4。流过主开关元件q的电流利用电流检测电阻r4变换成电压。该电压经由电阻r5及电容c6组成的去噪声用的低通滤波器，在控制电路4的过流检测用的电流检测端子a上作为电压Va输入。电压Va的峰值一旦超过预定的过流检测电平，则控制电路4作停止主开关元件q的开关动作的过流保护动作。以此，防止从端子p3、p4引出大于额定值的输出电流产生的对主开关元件q的破坏。这时，由于控制电路4的工作模式转移到低消耗电流模式，所以在控制电路4的消耗电流大大减少。

由于因在主开关元件q导通瞬间流动强电流使电压Va超过预定的过流检测电平，为了防止控制电路误动作所以插入所述低通滤波器。

而且，电容c6通过偏压电阻r6、r7，利用来自平滑电容c3的直流电压进行充电，同时，在主开关元件q关闭时，通过电阻r5及电流检测电阻r4放电。因此，偏压电阻r6、r7一旦使电容c6充电到用下式算出的电压Va，则控制电路4的电流检测端子a用其电压Va偏置。

$\mathrm{Va}=\sqrt{2}\mathrm{Vac}\×(r5+r4)/(r6+r7+r5+r4)$

另外，根据主开关元件q的电流产生的电流检测电阻r4的电压上升部分加到上式的右边，作为电压Va的增加部分，如前所述，提供给控制电路4的电流检测端子a。

从而，在输出短路等情况下主开关元件q超过预定时间继续导通，致使电容c6继续充电，那么，因偏压电阻r6、r7充电，致使电压Va超过过流检测电平，所以进行使主开关元件q关闭驱动的短路保护动作。

而且，在偏压电阻r6、r7没有设置的情况下，例如对于100V输入交流电压如果设定过流检测电平，则当输入交流电压变成200V时，若不是更大的过流检测电平，则不实施过流保护动作。因此，通过设置偏压电阻r6、r7，对应输入交流电压来改变偏压值，还可规定大体一定的过流检测电平。

在变压器n的1次线圈n1上为了吸收在主开关元件q关闭时在1次线圈n1上产生反向功率，并联地连接由二极管d4及电容c7组成的串联电路。并且，电阻r8为了消耗暂时在电容c7上存储的电荷，与电容c7并联。

在象上述这样的构成的开关电源设备1中，在实现因电流检测电阻r4等产生的过流保护动作时，利用向端子p1、p2输入的交流电压差，例如与输入100V的情况比较，在输入为200V的情况下，流过主开关元件q的电流为大约一半。因此，100V情况下的过流检测电平，在200V情况下保护功能不起作用。因此，为了补偿所述输入交流电压差产生的影响，如前所述，利用偏压电阻r6、r7使电流检测端子a偏置，根据输入交流电压值使偏置量变化。

但是，由于不仅这些偏压电阻r6、r7，而且由于起动电阻r2、r3被连接到作为高压的二极管电桥3及平滑电容c3的直流电压输出端上，所以开关电源设备的功率变换效率由于这些电阻r2、r3、r6、r7产生大的消耗电功率而变差，这就是问题所在。而且，在其他已有技术中，虽然有把起动电阻r2、r3连接到AC线路，即与端子p1、p2相连的线路的方法，但是在把起动电阻r2、r3连接到高压这点上无大的差别。

                            发明内容

本发明的目的是提供一种可降低起动电路损失的开关电源设备。

为了达到所述目的，本发明的开关电源设备包括：主开关元件，开关用整流电路对输入的交流电压进行了整流的直流电压；控制电路，根据从2次侧反馈的输出电压信息控制所述主开关元件，使所要求的输出电压值稳定；多个串联电阻，设置在所述整流电路的输入侧；起动电阻，从所述串联电阻的连接点向所述控制电路供给起动用电流。

作为控制电路的电源，在将由整流电路整流的直流电压加以平滑后而使用的情况下，分配给控制电路的电压如果设输入交流电压的峰值，即有效值为Vac，则成为 的直流电压。与此相反，如上述构成，如果使用从插入输入侧的多个串联电阻连接点取出平滑化的电压，那么分配给控制电路的电压成为由所述串联电阻产生的大体输入交流电压的有效值的分压值。这里，若设分压值为N，则分配给控制电路的电压为 $|(\sqrt{2}\mathrm{Vac}\×\sin \mathrm{\ωt})/N|$ 比如设N＝2，则为 $|(\mathrm{Vac}\×\sin \mathrm{\ωt})/\sqrt{2}|.$

因此，降低因起动电阻造成的损失，可提高该开关电源设备的功率变换效率。

本发明的其他目的、特征及优点根据以下展示的记载可充分了解到。而且，本发明的优点通过参照附图所作的如下说明可弄清。

                          附图说明

图1是本发明第1实施例的开关电源设备的电路图；

图2是说明在所述图1中所示的开关电源设备工作的电流通路图；

图3(a)及图3(b)是图2的等效电路图；

图4是本发明第2实施例的开关电源设备的电路图；

图5(a)及图5(b)是用于说明所述图4中所示的开关电源设备工作的电流通路的等效电路图；

图6是表示本发明实施例3的开关电源设备的大致构成图；

图7是用于说明在图6中所示的开关电源设备的开关电路的具体一个例子的电路图；

图8是用于说明在图6中所示的开关电源设备的开关电路的具体其他例子的电路图；

图9(a)和图9(b)是用于说明在上述图8中表示的开关电源设备的工作的电流通路等效电路图；

图10是用于说明在所述图8中所示的开关电源设备工作的波形图；

图11是本发明实施例4的开关电源设备的电路图；

图12是本发明实施例5的开关电源设备的电路图；

图13是本发明实施例6的开关电源设备的电路图；

图14是典型已有技术的开关电源设备的电路图。

                        具体实施方式

下面根据图1至图3说明本发明实施例1。

图1是本发明实施例1的开关电源设备11的电路图。

该开关电源设备11是用PWM方式回扫形式的开关电源设备。在开关电源设备11中，分配给端子P1、P2之间的交流电压在经过熔丝12和EMI处置用的滤波电路和放电电阻R1之后，利用由二极管D11至D14组成的二极管电桥13和平滑电容C3作整流和平滑化。上述的滤波电路由滤波电容器C1、C2及滤波线圈L构成。

象这样获得的直流电压分配给变压器N的1次线圈N1和由FET组成的主开关元件Q构成的直流电路。然后，主开关元件Q如后所述由控制电路14以高频开关，在变压器N的2次线圈N2上在主开关元件Q关闭时产生感应电压。该感应电压利用二极管D1及平滑电容C4作整流和平滑化，从端子P3、P4向未图示的负载输出。

例如，当拔出AC插孔时，如果滤波电容C1、C2维持充电状态，则有从插头触电的危险。因此，设置放电电阻R1，以便快速地放出滤波电容C1、C2的电荷，以防患于未然。

从端子P3、P4的输出电压由输出电压检测电路15监视。其监视检测的输出电压从光耦合器PC的光电二极管D2送出到光敏晶体管TR1，反馈给1次侧控制电路14。控制电路14以反馈的输出电压的信息为基础，控制主开关元件Q的负荷。通过该控制，使开关电源设备11的输出电压稳定。

另一方面，作为控制电路14的电源设置电容C5。应注意的是，在本实施例中，放电电阻R1被分成在二极管电桥13的输入端子之间，即在商用电源的电源线路路之间插入的2个串联电阻R11、R12，通过起动电阻R2将串联电阻R11、R12的连接点的电压提供给电容C5。因此，在端子P1、P2上连接交流电源，一旦起动开关电源设备11，则电容C5的充电电压慢慢上升。然后，充电电压一旦达到控制电路14的工作开始电压，则控制电路14开始工作，向主开关元件Q送出控制信号。以此，主开关元件Q开始开关工作。

而且，在变压器N的副线圈N3上感应的电压通过二极管D3提供给电容C5并使其充电。从而，在所述起动后，以通过该二极管D3供给的电流为主电源，控制电路14继续工作。还有，在控制电路14的低消耗电流模式中，与电容C5并联设置保护用齐纳二极管ZD1，以使起动电阻R2产生的电容5的充电电压不超过控制电路14的额定电压。

在主开关元件Q上串联连接电流检测电阻R4，沿主开关元件Q流动的电流通过电流检测电阻R4变换成电压。该电压通过由电阻R5及电容C6组成的噪声去除用低通滤波器作为电压Va输入到控制电路14的电流检测端子a。如果电压Va的峰值超出预定的过流检测电平，那么，控制电路14根据使停止主开关元件Q的开关动作停止的过流保护动作，不从端子P3、P4上引出大于额定值的输出电流，防止主开关元件Q被破坏。这时，控制电路14的工作模式由于转移到低耗电模式，所以可大大减少由该控制电路14产生的消耗电流。

而且，电容C6通过偏压电阻R6、R7根据来自平滑电容C3的直流电压进行充电，同时，在主开关元件Q关闭时，通过电阻R5及电流检测电阻R4放电。用于根据该偏压电阻R6、R7使控制电路14的电流检测端子a产生偏置的构成与所述开关电源设备1相同。从而，如果主开关元件Q在大于预定的时间连续导通，电容C6继续充电，则由于电压Va超过所述过流检测电平，所以进行使主开关元件Q关闭驱动的短路保护动作。

在主开关元件Q关闭时，必须吸收在1次线圈N1上产生的反电动势。因此，由二极管D4及电容C7组成的串联电路被并联连接到变压器N的1次线圈N1上，而且，消耗在电容C7上暂时储存的电荷的电阻R8被并联到电容C7上。

在如上所述构成的开关电源设备11中，如前所述，使二极管电桥13的输入端子侧上设置的放电电阻R1分开形成为2个串联电阻R11、R12，将其连接点的电压通过起动电阻R2分配给电容C5。因此，在从端子P1、P2上获得交流电压的开关电源设备11起动时，在输入交流电压的极性例如端子P1侧为正，端子P2侧为负的情况下，如在图2中，参照符号Is所示，以端子P1-熔丝12-滤波线圈L的其一个线圈-串联电阻11-起动电阻R2-电容C5-二极管电桥13内的二极管D11-滤波线圈L的另一个线圈-端子P2的顺序流动电流，利用该电流对电容C5充电。

而且，在图2中，如参照符号Ih所示，以端子P1-熔丝12-滤波线圈L的其一的线圈-串联电阻R11-串联电阻R12-滤波线圈L的另一个线圈-端子P2的顺序也流动电流。图3(a)表示该情况下的等效电路。此外，在图2、图3(a)及图3(b)中，从二吸管电桥13向平滑电容C3流入的电流省略。

与此相反，在端子P1侧的电位为负，端子P2侧的电位为正的情况下，在图3(b)中，如参照符号Is所示，以端子P2-滤波线圈L的另一个线圈-串联电阻R12-起动电阻R2-电容C5-二极管电桥13内的二极管D12-滤波线圈L的其一线圈-熔丝12-端子P1的顺序流动电流，根据该电流使电容C5充电。而且，如参照号Ih所示，还以端子P2-滤波线圈L的另一个线圈-串联电阻12-串联电阻11-滤波线圈L的其一线圈-熔丝12-端子P1的顺序流动电流。

在该电容C5的充电期间，控制电路14以低耗电模式工作，几乎不消耗电流。因而，充电电压上升，一旦达到控制电路14的工作开始电压电平，那么，控制电路14开始工作，向主开关元件Q送出控制信号。借此，主开关元件Q作开关动作，开始给负载提供电功率。与此同时，在变压器N的副线圈N3上产生感应电压，该感应电压利用二极管D3及电容C5作整流和平滑化，在以后，如前所示，以电容C5的充电电压为主电源使控制电路14工作。

然而，在该动作开始后，也用从串联电阻R11或R12通过起动电阻R2的所述路径，向电容C5供给充电电流，在电阻R11、R12、R2上产生焦耳损失。但是，与前述图14中所示的已有的开关电源设备1相比较，其损失小。

即，在所述的开关电源设备1中，利用通过起动电阻r2、r3供给的起动电流，电容c5只要达到控制电路4的工作开始电压，则控制电路4开始工作。从而，如果这些起动电阻r2、r3的电阻值变大，虽然可使损失小，但电源启动所需时间加长，而如果该开始时间过长，则在操作上有不舒适感。

另一方面，在开关电源设备1中，从控制电路4的工作开始到把变压器N的副线圈N3中感应电流供给电容c5由于产生某些延迟，所以其间，需要通过从电容c5放电的电流维持控制电路4的工作。其中，虽然如果电容c5容量变小，则可缩短所述电源起动所需时间，但是如果控制电路4开始工作，那么，其消耗电流超出通过起动电阻r2、r3供给的起动电流，不能维持控制电路4的工作。

因此，直到从变压器N的副线圈N3供给电流为止，必须保证电容c5的充电电压不低于控制电路4能工作的下限电压。因此，起动电阻r2、r3的电阻值不能过大。

于是，考虑到在起动时向电容c5、C5供给一样的电流，在图14所示的开关电源设备1中，假设输入交流电压的有效值为Vac，则通过

即峰值的直流电压供给起动电流。与此相反，在该开关电源设备11中，使串联电阻R11、R12的电阻值彼此相等，规定Ih≥Is，则当忽略二极管D11、D12正向电压下降时，那么如下式所示，大体用输入交流电压的有效值Vac的1/2电压供给电流。

$|(\sqrt{2}\mathrm{Vac}\×\sin \mathrm{\ωt})/2|=|(\mathrm{Vac}\×\sin \mathrm{\ωt})/\sqrt{2}|$

因此，比起作为电容c5的限流电阻的图14的起动电阻r2、r3产生的损失来，可减小作为电容C5的限流电阻的电阻R11、R12、R2产生的损失。这样可降低起动电路的损失。

例如，如上所述，在以脉冲调制方式回扫方式的开关电源设备中，规定Vac＝100V，电容c5：C5的容量值均为22μF、滤波电容c1、c2：C1、C2的合成容量值均为0.57μF、电阻r2、r3的串联电阻值为200kΩ、放电电阻r1的电阻值为560kΩ、串联电阻R11、R12的电阻值分别为270kΩ、起动电阻R2的电阻值为270kΩ，比较两个开关电源设备1、11的消耗电功率。在该情况下，无负载时的输入电功率在图14已有的开关电源设备1中是85mW，相反，在图1的本发明开关电源设备11中可降低到75mW。

并且，作为串联电阻R11、R12无需设置新的电阻，可降低零件数量。

此外，在首先根据由滤波电容C1、C2决定的放电时的常数设定放电电阻R1总的电阻值之后，将其二分之一的值设置为构成放电电阻R1的串联电阻R11、R12的电阻值。按照后面的叙述，在可得到所要求的放电时间常数的放电电阻R1的电阻值大的情况下，起动电阻R2也可省去。

将端子P1、P2从电源切离的情况下的电容C1、C2的放电时间常数用下式表示。

(C1+C2)×(R11+R12)

参照图4及图5说明本发明第2实施例，见下文。

图4是本发明第2实施例的开关电压设备21的电路图。该开关电源设备21类似所述开关电源设备11，在相应的部分标以同一参照符号，其说明从略。

应注意的是，在该开关电源设备21中，串联电阻R11、R12的连接点通过电阻R13与二极管电侨13的直流低电平侧的端子连接，同时，与此对应，使用二极管D4替代起动电阻R2。即，如果把串联电阻R11、R12的连接点通过电阻R13与二极管电桥13的直流低电平侧端子连接，那么，由于在输入交流电压的电压电平低的期间电容C5的充电电荷通过电阻R13放电，产生格外多的损失，所以使用二极管D4取代起动电阻R2。但在损失较小、可以容忍的情况下，也可省去二极管D4，直接将串联电阻R11、R12的连接点和电容C5之间连接起来。

利用象这样的构成，电源启动时，即在电容C5的充电电压低时，电容C5的充电路径与前述一样。然而，当电容C5的充电电压上升时，则在输入交流电压电极性例如端子P1侧的电位为正，端子P2侧的电位为负的情况下，在图5(a)中，如参照符号Is所示，以端子P1-熔丝12-滤波线圈L的其一的线圈-串联电阻R11-二极管D4-电容C5-二极管电桥13内的二极管D11-滤波线圈L的另一个线圈-端子P2的顺序流动电流，以该电流对电容C5进行充电。

而且，在图5(a)中，如参照符号Ih1所示，以端子P1-熔丝12-滤波线圈L的其一线圈-串联电阻R11-电阻13-二极管电桥13内的二极管D11-滤波线圈L的另一个线圈-端子P2的顺序流动电流。同时，如参照符号Ih2所示，以端子P1-熔丝12-滤波线圈L的其一线圈-串联电阻11-串联电阻R12-滤波线圈L的另一个线圈-端子P2的顺序流动电流。

与此相反，在端子P1侧的电位为负，端子P2侧的电位为正的情况下，在图5(b)中，如参照符号Is所示，以端子P2-滤波线圈L的另一个线圈-串联电阻R12-二极管D4-电容C5-二极管电桥13内的二极管D12-滤波线圈L的其一线圈-熔丝12-端子P1的顺序流动电流，利用该电流对电容C5充电。而且，如参照符号Ih1所示，还以端子P2-滤波线圈L的另一个线圈-串联电阻R12-电阻R13-二极管电侨13内的二极管D12-滤波线圈L的另一个线圈-熔丝12-端子P1顺序流动电流。同时，如参照符号Ih2所示，还以端子P2-滤波线圈L的另一个线圈-串联电阻R12-串联电阻R11-滤波线圈L的另一个线圈-端子P2的顺序流动电流。

这里，设输入交流电压的有效值为Vac，按照前述，规定Ih≥Is，如果忽略二极管D11、D12的正向电压降，那么串联电阻R11、R12的连接点电压用下面表示：

$\frac{\frac{R12\×R13}{R12+R13}}{R11+\frac{R12\×R13}{R12+R13}}|\sqrt{2}\mathrm{Vac}\×\sin \mathrm{\ωt}|$

在此，由于设定R11＝R12，所以不会因输入交流电压的极性而使上述电压变动。

从而，串联电阻R11、R12的电阻值相等，而且，通过相对于串联电阻R11、R12来调整电阻R13的电阻值，使串联电阻R11、R12连接点的电压比图1的构成中的同一连接点的电压进一步降低。以此，可使所述连接点电压调整到控制电路14的额定电压以下。因此，省去作为限流电阻的起动电阻R2，不仅减少因起动电阻R2造成的损失，而且也可省去用于防止所述电容C5的充电电压过度上升的齐纳二极管ZD1。

例如，与图1的开关电压设备1一样，当规定Vac＝100V、电容C5的容量值为22μF、滤波电容C1、C2的合成容量值为0.57μF、串联电阻R11、R12的电阻值分别为330kΩ、起动电阻R2的电阻值为100kΩ的情况下，无负荷时的输入电功率可减少到70mW。

而且，在所述的开关电源设备11中，在滤波电容C1、C2之间，根据后面的叙述，在能获得所要求的放电常数的放电电阻R1的电阻值大的情况下，可省去作为限流电阻的起动电阻R2。与此相反，在该开关电源设备21中，在放电电阻R1的电阻值小的情况下，也可省去起动电阻R2。

将端子P1、P2从电源切离情况下的电容C1、C2的放电时间常数用下式表示：

$(C1+C2)\×[R11+\frac{R12\×R13}{R12+R13}]$

在此，由于设定R11＝R12，所以不会因为电源切离时的电容C1、C2的充电极性，而使上述值发生变化。

下面根据图6至图9说明本发明的第3实施例。

图6是表示本发明实施例3的开关电源设备31的大体构成的图。该开关电源设备31与所述的开关电源设备21相类似，对应部分标以相同参照符号，说明从略。

应注意的是，在该开关电源设备31中，在把串联电阻R11、R12的连接点连接到电容C5的二极管D4上串联附加开关电路32。该开关电路32在电源启动时导通，一旦进入如前所述的变压器N的副线圈N3通过二极管D3向电容C5提供感应电压的正常工作则关闭，进一步减少起动电路产生的损失。

象这样过去也考虑在起动电路上插入开关电路的方法，例如，在图14的起动电阻r2、r3上串联地插入开关电路。然而，如前所述，由于平滑电容c3的充电电压是高压，所以，必须是耐高压的开关电路。与此相反，在本开关电源设备31中，如前所述，因利用电阻R13而使串联电阻R11、R12的连接点的电压是低电压，所以可使用低耐压的开关电路，能降低制造成本。

图7是具有作为图6开关电路32的具体例子的开关电路32a的开关电源设备31a的电路图。

在二极管D4上串联连接NPN型的晶体管TR2，该晶体管TR2的集电极-基极之间设置偏压电阻R14。在晶体管TR2的基极和低电平电源线路之间设置NPN型晶体管TR3。在变压器N的副线圈N3上产生的感应电压利用二极管D5及电容C7作整流和平滑化后，通过限流电阻R15提供给晶体管R3的基极。

因此，在电源启动时，晶体管TR3关闭，晶体管TR2通过偏压电阻14供给的基极电流导通。因此，当由二极管D4向电容C5供给充电电流时，通过电容C5的充电电压，控制电路14开始工作。借此，当在变压器N的副线圈N3上产生感应电压时，其感应电压通过二极管D5及电容C7被平滑化，该电压使晶体管TR3导通。结果，晶体管TR3使来自偏压电阻R14的电流傍路的同时，晶体管TR2关闭，从二极管D4向电容C5的充电电流停止。

只要开关电源设备31a正常工作，由于电容C7的充电状态得到维持，所以保持晶体管TR2的关闭状态，可减少损失。当输入交流电压关闭时，开关电源设备31a停止工作，电容C7的充电电荷从限流电阻R15通过晶体管TR3被消耗。于是，晶体管TR3关闭，电容C7准备下一次交流电压的再投入。

图8是设有作为图6的开关电路32具体例子的具有开关电路32b的开关电源设备31b的电路图。

PNP型晶体管TR4与二极管D4串联连接。通过电阻R16对该晶体管TR4的基极分配用变压器N的副线圈N3的感应电压充电的电容C8的充电电压。通过二极管D3对电容C8分配副线圈N3的感应电压。在从该电容C8到控制电路14及电容C5之间插入防止逆流的二极管D6。而且，取代电阻R13，通过齐纳二极管ZD2把串联电阻R11、R12的连接点与二极管电侨13的直流低电平侧端子连接。

在变压器N的副线圈N3上产生的感应电压利用二极管D3及电容C8进行整流和平滑化，分配给晶体管TR4的基极。从而，在电源启动时，由于电容C8的充电电压是低电平，所以晶体管TR4打开，从二极管D4向电容C5供给充电电流，利用电容C5的充电电压控制路14开始工作。借此，一旦在变压器N的副线圈N3上产生感应电压，则利用该感应电压使电容C8充电，当其充电电压大于齐纳二极管ZD2的齐纳电压时，晶体管TR4关闭。由此，从二极管D4向电容C5的充电电流的流入停止，控制电路14的工作电流由从电容C8通过二极管D6流动的电流供给，转移到正常工作。输入交流电压关闭，一旦开关电源设备31b停止工作，则电容C8通过二极管D6放电，通过这次放电结束，为下一次交流电压的再投入做准备。

在图9(a)及图9(b)中分另表示该开关电源设备31b的输入交流电压各极性的等效电路。电流路径图9(a)及图9(b)一样，电阻R13置换成齐纳二极管ZD2。

其中，根据前述，规定Ih≥Is，当忽略二极管D11、D12正向电压下降时，则串联电阻R11，R12连接点电压波形成为在图10中所示。在图10中，VZ为齐纳二极管ZD2的齐纳电压，f是输入交流电压的频率。

该开关电源设备31b与前述的开关电源设备31a比较，虽然电路构成简单化了，但要受下面的限制。即，在正常工作状态下，为了继续晶体管TR4的关闭状态，必须将电容8的充电电压设定得比串联电阻R11、R12的连接点电压要高。为了使该设定容易管理，代替电阻R13使用齐纳二极管ZD2。当然，该管理如果可能，则原样使用电阻也行。但是，使用齐纳二极管ZD2，在控制电路14在所述的低消耗电流模式中，电容C5的充电电压超过控制电路14的额定电压的危险性减少。

齐纳二极管ZD2的使用相对输入交流电压的变动幅度大小，适合于控制电路14的工作电压和额定电压之间的差小的情况。顺便提一下，输入交流电压例如是在全世界应用的设备的情况下为90至264V。而且，控制电路14的工作电压的绝对最大额定值例如为28V，在该情况下，齐纳二极管ZD2上使用齐纳电压VD在28V以下。

其中，串联电阻R11、R12的连接点电压即便使用电阻R13和齐纳二极管ZD2，与控制电路14的工作开始电压相比较，为了保证开关电源设备31b的起动也设定高值。由此，在正常状态下，控制电路14用大于工作开始电压的电压工作。

而且，在开关电源设备31b的正常工作状态下，电容C8的充电电压必须是设定成比串联电阻R11、R12连接点电压电平高的电压。并且，控制电路14的消耗电功率如果电源电压Vcc，即，电容C5的充电电压变高，则有增加的趋势。根据这些，在重视成本设计的情况下，可采用开关电源设备31b，在重视降低消耗电功率设计的情况下，可采用所述开关电源设备31a。

此外，在本实施例中，当串联电阻R11、R12连接点电压电平充分高于控制电路14的工作开始电压的情况下，也可省去电容C8和二极管D6，直接将二极管D3的负极和电容C5之间连接起来。

下面根据图11说明本发明第4实施例。

图11是本发明实施例4的开关电源设备41的电路图。该开关电源设备41类似于所述开关电源设备21，对应部分中标以相同的参照符号，说明从略。

应注意的是，在该开关电源设备41中，将串联电阻R11、R12的连接点电压利用二极管D4及电容C9进行整流和平滑化，通过限流电阻17向控制电路14提供工作电源，同时，通过偏压电阻R6向控制电路14的电流检测端子a提供偏置电压Va。

借此，偏置电压Va与已有的开关电源设备1中通过高电压源(电容c3的充电电压)供给相反，通过低电压源(电容C9的充电电压)供给。因此，除了具有前述的损失降低效果，还可减少偏压电阻R6的损失。

下面，根据图12说明本发明第5实施例。

图12是本实施例5的开关电源设备51的电路图。

该开关电源设备51也与所述的开关电源设备21相类似。应注意的是，在该开关电源设备51中，串联电阻R11、R12的连接点电压通过二极管D4及电容C10分配给电容C5。

由此，当开关电源设备51启动时，通过二极管D4及电容C10供给控制电路14的起动电流，利用该电流使电容C5的充电电压上升。然后，当该充电电压达到控制电路14的工作开始电压时，开关电源设备51按照前述进入正常工作状态。该上升结束后也在短时间内通过电容C10供给起动电流，当电容C10充电结束后，其供给停止。

当开关电源设备51的输入交流电压断开，开关电源设备51停止工作时，电容C10通过在元件内部的自然放电使充电电压降低，对下一次开始工作作准备。然而，所述自然放电产生的复位动作过长，往往即使在输入交流电压的关闭后再投入交流电压，开关电源设备51的输出也不能开始。在该情况下，如参照符号18所示，只要与电容C10并联，追加高电阻值的放电用电阻就行。

而且，在本第5实施例中，也可省去二极管D4，将串联电阻R11、R12的连接点和电容C10之间直接连结。象这样的构成在输入交流电压的电压低电平期间，电容C5的充电电压通过电阻R13放电，虽然产生额外的损失，但是，输入交流电压关闭，在开关电源设备51停止工作时，电容C5通过电阻R13使充电电压放电，可准备下一次起动动作。

利用象这样的构成，电容C10起与所述开关电路32同样的作用，在正常工作状态下，使通过二极管D4的电流停止。以此，降低因放电电阻R1造成的损失，与图2的开关电源设备21相比较，损失更小。换言之，利用只是追加电容C10的简单构成，可实现与开关电路32同样的工能。

下面根据图13说明本发明的第6实施例。

图13是本发明第6实施例的开关电源设备61的电路图。

该开关电源设备61与所述开关电源设备41、51相类似。应注意的是，在该开关电源设备61中，与开关电源设备51一样，通过二极管D4及电容C10把串联电阻R11、R12的连接点电压提供给电容C5，作为控制电路14的电源电压，同时，从二极管D4和电容C10的连接点通过偏压电阻R6向控制电路14的电流检测端子a分配作为偏置电压Va。一旦输入交流电压关闭，则电容C10通过电阻R6、R5、R4放出存储的充电电荷，以此准备下一次的开始。

象这样的构成，根据前述，二极管D4和电容C10的连接点电压在正常工作状态下与输入交流电压的电压值成正比，比平滑电容C3的充电电压值要低。因此，可使偏压电阻R6的损失比开关电源设备51的要小。

在开关电源设备中，为了在待机时省能量，在轻负荷工作时，采用降低开关频率或间歇振荡(分段振荡)的方法。本发明通过与这些技术组合，可进一步节省能量。

此外，作为记载与本发明类似技术的文献，可举出日本特许公开公报2000-350445号(2000年12月15日公开)。该文献上记载的已有技术涉及有关无需控制电路用工作电源的RCC(ringing choke converter阻尼振荡扼流转换器)方式的开关电源设备起动特性的改善技术。与此相反，本发明提供一种用于降低控制电路起动损失的装置。

如上所述，前述的各实施例的开关电源设备用主开关元件对在整流电路中实施输入交流电压整流的直流电压进行开关，控制电路根据从2次侧反馈的输出电压信息控制所述开关，以此，在使所述输出电压值稳定在所要求的电压值的开关电源设备中，包括在所述整流电路的输入侧中插入的多个串联电阻，和从所述串联电阻连接点向所述控制电路供给起动用电流的起动电阻。

根据所述构成，不是将经整流电路整流的直流电压进行平滑化后用作控制电路的电源，而是用多个串联电阻对输往所述整流电路的输入交流电压进行分压，通过起动电阻供给控制电路的电源。因而，降低起动电阻造成的损失，可提高该开关电源设备的电功率转换效率。

而且，在所述的开关电源设备中，所述串联电阻最好是在输入交流电压关闭时，用于对滤波电容的电荷放电的放电电阻。

根据所述构成，作为串联电阻无需设置新的电阻，可减少另件的数量。而且，按照前述，在可得到所要求的放电时间常数的该放电电阻的电阻值大的情况下，还可省略起动电阻。

还有，所述开关电源设备备有将所述串联电阻的连接点与作为所述整流电路的二极管电桥的直流低电平侧端子连接起来的电阻，取代所述起动电阻，将用用于防止从控制电路电源测通过所述电阻向整流电路的倒流的二极管。

根据上述构成，通过使串联电阻的到达连接点的电阻值相等，而且，调整该串联电阻值，使所述连接点的电压降低，可调整到控制电路的额定电压以下。

从而，省去起动电阻，可减少该起动电阻造成的损失，同时也可省去防止控制电路电源电压过度上升的齐纳二极管，不管滤波电容的容量，可省去起动电阻。

并且，上述的开关电源设备与所述二极管串联地设置在电源启动时打开，一旦进入正常工作则关闭的开关电路。

根据所述构成，当在起动电路中插入开关电路形成低损失化时，利用电阻使串联电阻的连接点与二极管电桥的直流低电平侧端子连接，由于其电压是低电压，所以可使用低耐压开关电路，能降低制造成本。

而且，在所述的开关电源设备中，前述开关电路设有：NPN型第1晶体管，串联设置在所述二极管上；偏压电阻，设置在所述晶体管的集电极-基极之间；NPN型第2晶体管，设置在所述晶体管的基极和低电平电源线路之间；整流和平滑电路，对变压器的副线圈上产生的感应电压作整流平滑，再分配给所述第2晶体管的基极。

根据所述构成，在电源启动时，整流平滑电路的输出电压低，第2晶体管关闭，第1晶体管通过偏压电阻供给的基极电流导通。因此，从二极管向控制电路的电源侧提供电流，控制电路开始工作。由此，一旦在变压器的副线圈上产生感应电压，那么，使该电压整流平滑化，提供给第2晶体管，该第2晶体管导通，使来自偏压电阻的电流傍路，第1晶体管关闭，停止向控制电路的电源侧供给电流。

这样，可实现所述开关电路的工作。

而且，在所述开关电源设备中，所述开关电路具有；NPN型晶体管，串联设置在所述二极管上；整流和平滑电路，使变压器的副线圈上产生的感应电压作整流平滑，再分配给所述晶体管的基极。

根据所述构成，在电源启动时，整流平滑电路的输出电压低，晶体管导通，从二极管向控制电路的电源侧提供电流，控制电路开始工作。借此，一旦在变压器的副线圈上产生感应电压，则，使该电压整流平滑化，分配到晶体管上，该晶体管关闭，向控制电路的电源侧的供电停止。

这样，可实现所述开关电路的工作。

而且，所述开关电源设备设有将所述串联电阻的连接点与作为所述整流电路的二极管电桥的直流低电平侧端子连接起来的齐纳二极管。

根据该构成，通过使到串联电阻连接点为止的电阻值相等，而且，调整该串联电阻的电阻值，使所述连接点的电压降低，可调整到控制电路的额定电压以下。

从而，省去起动电阻，可减少该起动电阻造成的损失，同时，还可省去用于防止控制电路的电源电压的过度上升的齐纳二极管。

而且，所述的开关电源设备设有：电容，使所述串联连电阻连接点的电压与所述二极管一起作整流平滑化；限流电阻，把所述电容的充电电压作为所述控制电路的工作电源供给；偏压电阻，把所述电容的充电电压作为向所述控制电路的偏置电压提供。

在已有的开关电源设备中，从二极管电桥的输出端子供给的偏置电压较高。与此相反，根据上述构成，把电容的较低的充电电压作为偏置电压向控制电路提供。从而，还可减少偏压电阻的损失。

而且，所述开关电源设备把所述串联电阻的连接点电压从所述二极管通过电容作为所述控制电路的工作电源提供。

根据所述构成，在开关电源设备启动时所述电容已经放电，其充电电流成为起动电流，供给控制电路的电源，与此相反，控制电路开始工作，在进入正常工作状态时，所述电容充电结束，所述起动电流不流动。

因此，可使电容具有与使起动电流开/关的开关电路一样的功能。

而且本发明的开关电源设有把所述二极管和电容的连接点电压作为供给所述控制电路的偏置电压提供的偏置电阻。

根据所述构成，使在已有的开关电源设备中由二极管电桥的输出端子提供、并且变高的偏置电压，由通过电容降低的充电电压供给。从而，还可减少偏压电阻的损失。

在本发明说明书中的具体实施状态或实施例，说到底是用于弄清本发明的技术内容，并不限于象这样的具体例子，不应片面地理解，在本发明精神和下面记载的权利要求范围内，可作出种种变化实施。

Claims (10)

1.一种开关电源设备，备有：主开关元件(Q)，开关用整流电路(13)对输入的交流电压进行了整流的直流电压；控制装置(4)，根据从2次侧反馈的输出电压信息控制所述主开关元件(Q)，使所要求的输出电压值稳定；

其特征是包括：多个串联电阻(R11、R12)，设置在所述整流电路(13)的输入侧；起动电阻(R2)，从所述串联电阻(R11、R12)的连接点向所述控制装置(4)供给起动用电流。

2.根据权利要求1所述的开关电源设备，其特征是，所述串联电阻(R11、R12)是在将输入交流电压断开时用于将滤波电容(C1、C2)的电荷放电的放电电阻(R1)。

3.根据权利要求1或2所述的开关电源设备，其特征是，包括：把所述串联电阻(R11、R12)的连接点与作为所述整流电路(13)的二极管电桥的直流低电平侧端子连接的电阻(R13)；代替所述起动电阻(R2)，使用防止从控制电路(4)的电源侧通过所述电阻(R13)向整流电路(13)倒流的二极管(D4)。

4.根据权利要求3所述的开关电源设备，其特征是，包括开关电路(32)，串联地设置在所述二极管(D4)上，在电源启动时导通，一旦进入正常工作则关闭。

5.根据权利要求4所述的开关电源设备，其特征是，所述开关电路(32a)设有：NPN型第1晶体管(TR2)，其集电极与所述二极管(D4)的阴极连接；偏压电阻(R14)，设置在所述第1晶体管(TR2)的集电极一基极之间；NPN型第2晶体管(TR3)，设置在所述第1晶体管(TR2)的基极和低电平电源线路之间；整流平滑电路(D5、C7)，使在变压器(N)的副线圈(N3)上产生的感应电压整流平滑化，提供给所述第2晶体管(TR3)的基极。

6.根据权利要求4所述的开关电源设备，其特征是，所述开关电路(32b)设有：PNP型晶体管(TR4)，其发射极与所述二极管(D4)的阴极连接；整流和平滑电路(D3、C8)，对在变压器(N)的副线圈(N3)上产生的感应电压整流平滑，提供给所述晶体管(TR4)的基极。

7.根据权利要求1或2的开关电源设备，其特征是，包括将所述串联电阻(R11、R12)的连接点与作为所述整流电路(13)的二极管电桥的直流低电平侧端子连接起来的齐纳二极管(ZD2)。

8.根据权利要求3所述的开关电源设备，其特征是，包括：电容(C9)，使所述串联电阻(R11、R12)的连接点电压与所述二极管(D4)一起作整流平滑化；限流电阻(R17)，供给所述电容(C9)的充电电压作为所述控制电路(4)的工作电源；偏压电阻(R6)，向所述控制电路(4)提供所述电容(C9)的充电电压作为偏置电压。

9.根据权利要求3所述的开关电源设备，其特征是，把所述串联电阻(R11、R12)连接点电压从所述二极管(D4)通过电容(C10)作为所述控制电路(4)的工作电源提供。

10.根据权利要求9所述的开关电源设备，其特征是，包括偏压电阻(R18)，把所述二极管(D4)和电容(C10)的连接点电压作为给所述控制装置偏置电压提供。

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