CN1184118C - 一种生产集装箱板的方法 - Google Patents
一种生产集装箱板的方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN1184118C CN1184118C CN 01114640 CN01114640A CN1184118C CN 1184118 C CN1184118 C CN 1184118C CN 01114640 CN01114640 CN 01114640 CN 01114640 A CN01114640 A CN 01114640A CN 1184118 C CN1184118 C CN 1184118C
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- temperature
- rolling
- steel
- tapping
- strand
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Abstract
一种生产集装箱板的方法，该方法采用CSP工艺，依次包括炼钢、连铸、均热、热连轧和卷取五个步骤，其中，炼钢选用09CuPCrNiA，出钢碳含量控制在0.035～0.05%，出钢温度为1620～1650℃，精炼后钢水的碳含量控制在0.04～0.08%，精炼结束的钢水温度为1590～1605℃；连铸步骤中的钢水温度为1540～1555℃，采用漏斗形结晶器，铸坯拉速为4.0～5.5m/min；铸坯经均热炉均热后进行热连轧，由此得到的薄板经冷却后卷取成卷。本发明无需冷却后的表面质量检查、修磨和轧制前的二次加热，其工艺简单、能耗低。
Description
技术领域
本发明涉及一种生产集装箱板的方法，特别是涉及一种利用CSP工艺生产集装箱板的方法。
背景技术
传统的集装箱板生产工艺流程为：钢水→连铸→连铸坯冷却及检查→修磨→加热→热轧→冷轧，其中，需要对连铸坯进行冷却后检查修磨，工艺流程长、能耗高，致使生产成本较高。二十世纪八十年代末在美国纽柯公司获得成功的CSP(Compact Strip Production)紧凑式带钢生产工艺的特征是薄板坯连铸连轧，其工艺流程为：电炉或转炉提供钢水→连铸→均热→热连轧。如果将CSP工艺直接用于生产集装箱板，由于集装箱板所用钢种的牌号包括高耐候性结构钢用耐候钢09CuPCrNiA、09CuPCrNiB(相当于SPA-H、SPA-C)、09CuP以及焊接结构用耐候钢16CuCr、12MnCuCr、15MnCuCr和15MnCuCr-QT，为保证集装箱板的强度，上述钢种的碳含量基本控制在0.08～0.20％，正好处于包晶反应区0.09～0.16％C，而用薄板坯连铸连轧生产碳含量为0.09～0.16％的薄板坯时，易拉漏或产生纵裂，因此，CSP生产工艺至今尚未用于集装箱板的生产。
发明内容
本发明的目的是提供一种工艺简单、能耗低的生产集装箱板的方法，该方法无需冷却后的表面质量检查、修磨和轧制前的二次加热，而直接进均热炉均热后连轧。
为了达到上述目的，本发明依次包括如下步骤：
(1)炼钢：选用09CuPCrNiA(SPA-H)钢种和常规炼钢用电炉或转炉，出钢碳的重量百分数控制在0.035～0.05％，氧活度控制在600～800ppm，出钢温度为1620～1650℃；对炼钢炉出来的钢水在钢包精炼炉中进行精炼，精炼结束的钢水温度为1590～1605℃，钢水成分如表1所示，其中均为重量百分数。
表1精炼后的钢水成分
| C | Si | Mn | P | S | Cu | Cr | Ni | Ca | Al(s) |
| 0.04～0.08 | 0.30～0.50 | 0.30～0.50 | 0.08～0.12 | ＜0.010 | 0.25～0.40 | 0.30～0.60 | 0.20～0.40 | 0.0020～0.0040 | 0.020～0.035 |
(2)连铸：钢水通过钢包底部的滑动水口注入中间罐，中间罐钢水温度为1540～1555℃，采用漏斗形结晶器，铸坯拉速为4.0～5.5m/min，出结晶器的铸坯厚度为50mm。
(3)均热：上述铸坯经过二冷段冷却弯曲矫直剪切后进入均热炉，铸坯进炉温度为950～1050℃，出炉温度为1140～1160℃。
(4)热连轧：出均热炉的铸坯经过除鳞机去除铸坯表面上形成的氧化铁皮后进入热连轧机，开轧温度为1060～1070℃，终轧温度为850～860℃，轧制平均速度约为6m/s，经轧制后的薄板厚度为1.6～6.0mm。
(5)卷取：薄板经层流冷却段冷却后通过卷取机卷取成卷，卷取温度为650～660℃。
本发明中精炼后的钢水的碳含量重量百分数必须控制在0.04～0.08％，当上述碳含量低于上限0.08％时，可保证连铸过程中铸坯不拉漏且不因包晶反应而发生纵裂，而当碳含量降至低于下限0.04％时，会增加冶炼过程中铁的损耗，降低金属收得率，影响集装箱板的强度性能。在电炉或转炉冶炼过程中，钢中溶解氧与碳含量有关，当出钢碳低于0.035％时，钢中溶解氧急剧上升，溶解氧高会伴随金属收得率降低，脱氧过程脱氧剂消耗增加，精炼时间延长、能耗增加，为此，本发明中的低碳集装箱板炼钢炉即粗炼炉出钢的碳含量应控制在≥0.035％，其中的碳含量可用常规的固体电解质定氧来确定。控制出钢终点碳含量可以提高金属收得率，加速精炼脱氧、脱硫过程，降低精炼成本。
本发明中的钢水精炼可通过诸如升温、加合金调整成分、钙处理等常规措施，使钢水成分和温度符合要求。
本发明中热连轧的开轧温度选择1060～1070℃是为了避免热加工脆性的产生，终轧温度选择850～860℃是为了改善产品的延伸率。
本发明与现有技术相比具有如下优点：由于采用CSP工艺生产集装箱板，无需传统生产工艺中铸坯冷却检查修磨和二次加热的过程，直接进入均热炉均热后进行轧制，缩短了工艺流程，从而使生产效率提高，生产能耗和成本随之降低，与传统热轧板生产相比较，CSP吨钢能耗为常规流程的40～41％，连铸坯收得率由常规流程的94.6％提高到97.0％，吨钢成本下降30～50美元。
下面将结合附图和实施例对本发明作进一步说明。
附图说明
图1是本发明的实施例所用装置的示意图。
具体实施方式
图1是本发明的实施例所用装置的示意图，实施例1依次包括如下步骤：
(1)炼钢：集装箱材质选用09CuPCrNiA钢种，炼钢炉1采用容量为150吨的竖式电炉，出钢量为150吨，出钢碳的重量百分数为0.038％，成品碳含量为0.053％，氧活度为760ppm，出钢温度为1630℃；对炼钢炉出来的钢水在钢包精炼炉2中进行精炼，采用升温、加合金调整成分、钙处理等常规方法，使精炼结束时的钢水成分控制到如前述表1所示，钢水温度为1602℃。
(2)连铸：钢水通过钢包3底部的滑动水口注入中间罐4，中间罐容量为28～30吨，中间罐的钢水温度为1540～1555℃，待钢水重量达到22吨左右时，打开中间罐的塞棒，钢水从中间罐注入漏斗型结晶器5，该结晶器振动为液压振动，铸坯拉速为4.0～5.0m/min，出结晶器的铸坯厚度为50mm。
(3)均热：铸坯经过二冷段冷却弯曲矫直剪切装置6以后进入均热炉7，铸坯进炉温度为980～1010℃，出炉温度为1145～1153℃，铸坯在均热炉进行升温及温度均匀化，均热炉的长度为192米，铸坯停留时间为25～30min。
(4)热连轧：铸坯出均热炉7后，经过除鳞机8去除铸坯表面上形成的氧化铁皮进入六机架热连轧机9，开轧温度为1060～1065℃，终轧温度为850～860℃，轧制平均速度约为6m/s，经轧制后的薄板厚度分别为：1.6mm、2.5mm、3.0mm、3.5mm、4.0mm、4.5mm、6.0mm。
(5)卷取：上述薄板经层流冷却段10冷却后通过卷取机11卷取成卷，卷取温度为650～660℃。为降低屈强比，可采用后段冷却方式。
本实施例的整条CSP生产线长350mm，成品卷的宽度为1000～1350mm，最大卷重24.8吨。
本实施例生产的成品集装箱板与SPA-H标准的化学成分比较如表2所示，其力学性能如表3所示，均已达到了SPA-H的标准要求，其σs平均高于标准值的17.5％，δ平均高于标准值的65％。
表2实施例1生产的成品集装箱板与SPA-H的化学成分比较
| 种类 | C | Si | Mn | P | S | Cu | Cr | Ni | Ca |
| 实施例1 | 0.053 | 0.32 | 0.38 | 0.095 | 0.001 | 0.26 | 0.408 | 0.206 | 0.0022 |
| SPA-H标准 | ＜0.12 | 0.25～0.75 | 0.20～0.50 | 0.07～0.15 | ＜0.040 | 0.25～0.60 | 0.30～1.25 | ＜0.65 | - |
表3实施例1生产的集装箱板的力学性能
| 板厚度(mm) | σs(Mpa) | σb(Mpa) | δ(％) |
| 6.0 | 394 | 484 | 44 |
| 4.5 | 405 | 498 | 33 |
| 4.0 | 410 | 490 | 36 |
| 3.5 | 397 | 490 | 37 |
| 3.0 | 417 | 500 | 35 |
| 2.5 | 420 | 505 | 35 |
| 1.6 | 430 | 512 | 34 |
| SPA-H标准 | ≥345 | ≥480 | ≥22 |
实施例2是本发明的另一个实施例，该实施例与实施例1的工艺流程相同，其区别是有关工艺参数不同，具体包括：
(1)炼钢：出钢碳的重量百分数为0.045％，成品碳含量为0.07％，氧活度为760ppm，出钢温度为1625℃，精炼结束时的钢水温度为1595℃。
(2)连铸：中间罐的钢水温度为1540～1550℃。
(3)均热：铸坯进均热炉的温度为：990～1030℃，出炉温度为：1146～1155℃。
(4)热连轧：热连轧的开轧温度为：1062～1068℃，终轧温度为：853～860℃，经轧制后的薄板厚度分别为4mm和4.5mm。
(5)卷取：卷取温度为652～660℃。
该实施例的成品集装箱板的化学成分如表4所示，相应的力学性能见表5。由表4、表5可见，实施例2的集装箱板材化学成分及力学性能均达到了SPA-H的标准要求，其σs平均高于标准值的17.5％，δ平均高于标准值的61.3％。
表4实施例2生产的成品集装箱板与SPA-H的化学成分比较
| 种类 | C | Si | Mn | P | S | Cu | Cr | Ni | Ca |
| 实施例2 | 0.07 | 0.34 | 0.43 | 0.090 | 0.007 | 0.26 | 0.436 | 0.237 | 0.0040 |
| SPA-H标准 | ＜0.12 | 0.25～0.75 | 0.20～0.50 | 0.07～0.15 | ＜0.040 | 0.25～0.60 | 0.30～1.25 | ＜0.65 | - |
表5实施例2生产的集装箱板的力学性能
| 厚度(mm) | σs(Mpa) | σb(Mpa) | δ(％) |
| 4.5 | 421 | 503 | 35 |
| 4.0 | 408 | 489 | 36 |
| SPA-H标准 | ≥345 | ≥480 | ≥22 |
Claims (10)
1.一种生产集装箱板的方法，其特征是：依次包括如下步骤：
(1)炼钢：选用09CuPCrNiA钢种和常规炼钢用电炉或转炉，出钢碳的重量百分数控制在0.035～0.05％，氧活度控制在600～800ppm，出钢温度为1620～1650℃；对炼钢炉出来的钢水在钢包精炼炉中进行精炼，精炼结束的钢水温度为1590～1605℃，钢水成分为：0.04～0.08％C、0.30～0.50％Si、0.30～0.50％Mn、0.08～0.12％P、0.25～0.40％Cu、0.30～0.60％Cr、0.20～0.40％Ni、0.0020～0.0040％Ca、0.020～0.035％Al(s)和低于0.010％的含硫量，其中的百分数均为重量百分数；
(2)连铸：钢水通过钢包底部的滑动水口注入中间罐，中间罐钢水温度为1540～1555℃，采用漏斗形结晶器，铸坯拉速为4.0～5.5m/min，出结晶器的铸坯厚度为50mm；
(3)均热：上述铸坯经过二冷段冷却弯曲矫直剪切后进入均热炉，铸坯进炉温度为950～1050℃，出炉温度为1140～1160℃；
(4)热连轧：出均热炉的铸坯经过除鳞机去除铸坯表面上形成的氧化铁皮后进入热连轧机，开轧温度为1060～1070℃，终轧温度为850～860℃，轧制平均速度约为6m/s，经轧制后的薄板厚度为1.6～6.0mm；
(5)卷取：薄板经层流冷却段冷却后通过卷取机卷取成卷，卷取温度为650～660℃。
2.根据权利要求1所述的生产集装箱板的方法，其特征是：所述的步骤(1)中的出钢碳的重量百分数为0.038％，成品碳含量为0.053％，氧活度为760ppm，出钢温度为1630℃；精炼结束时的钢水温度为1602℃。
3.根据权利要求1或2所述的生产集装箱板的方法，其特征是：所述的步骤(2)中的中间罐的钢水温度为1540～1555℃，铸坯拉速为4.0～5.0m/min。
4.根据权利要求3所述的生产集装箱板的方法，其特征是：所述的步骤(3)中铸坯进均热炉的温度为980～1010℃，出均热炉的温度为1145～1153℃，铸坯在均热炉中的停留时间为25～30min。
5.根据权利要求3所述的生产集装箱板的方法，其特征是：所述的步骤(4)中热连轧的开轧温度为1060～1065℃。
6.根据权利要求3所述的生产集装箱板的方法，其特征是：所述的步骤(5)中采用后段冷却方式。
7.根据权利要求1所述的生产集装箱板的方法，其特征是：所述的步骤(1)中的出钢碳的重量百分数为0.038％，成品碳含量为0.053％，氧活度为760ppm，出钢温度为1630℃；精炼结束时的钢水温度为1602℃。
8.根据权利要求1或7所述的生产集装箱板的方法，其特征是：所述的步骤(2)中的中间罐的钢水温度为1540～1550℃。
9.根据权利要求8所述的生产集装箱板的方法，其特征是：所述的步骤(3)中铸坯进均热炉的温度为：990～1030℃，出均热炉的温度为：1146～1155℃。
10.根据权利要求8所述的生产集装箱板的方法，其特征是：所述的步骤(4)中热连轧的开轧温度为：1062～1068℃，终轧温度为：853～860℃。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN 01114640 CN1184118C (zh) | 2001-04-20 | 2001-04-20 | 一种生产集装箱板的方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN 01114640 CN1184118C (zh) | 2001-04-20 | 2001-04-20 | 一种生产集装箱板的方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CN1382619A CN1382619A (zh) | 2002-12-04 |
| CN1184118C true CN1184118C (zh) | 2005-01-12 |
Family
ID=4661271
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CN 01114640 Expired - Fee Related CN1184118C (zh) | 2001-04-20 | 2001-04-20 | 一种生产集装箱板的方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CN (1) | CN1184118C (zh) |
Families Citing this family (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN1293220C (zh) * | 2004-07-09 | 2007-01-03 | 唐山钢铁股份有限公司 | 一种薄板坯连铸连轧生产冷轧用钢的工艺 |
| CN100336617C (zh) * | 2004-10-25 | 2007-09-12 | 广州珠江钢铁有限责任公司 | 一种应用薄板坯连铸连轧工艺生产焊接气瓶用热轧钢板的方法 |
| CN101736198B (zh) * | 2010-01-21 | 2011-10-12 | 山西太钢不锈钢股份有限公司 | 一种集装箱用热轧钢带的制造方法 |
| CN102080191B (zh) * | 2010-12-03 | 2012-07-11 | 北京科技大学 | 一种铌-硼复合热轧高强度集装箱钢板及其制备方法 |
| CN102644031B (zh) * | 2012-05-17 | 2014-06-11 | 武汉钢铁(集团)公司 | 无点状表面缺陷的热轧集装箱用钢及其制造方法 |
| CN104107888A (zh) * | 2013-04-19 | 2014-10-22 | 江苏海盛兴金属材料有限公司 | 一种铜杆生产系统 |
| CN105603320B (zh) * | 2016-01-04 | 2017-05-17 | 唐山钢铁集团有限责任公司 | 薄板坯连铸连轧生产集装箱板的方法 |
-
2001
- 2001-04-20 CN CN 01114640 patent/CN1184118C/zh not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CN1382619A (zh) | 2002-12-04 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN101941021B (zh) | 一种基于asp工艺生产超深冲级冷轧钢板的方法 | |
| CN105755375B (zh) | 一种连铸坯生产低压缩比高性能特厚钢板及其制造方法 | |
| CN106756507B (zh) | 基于esp薄板坯连铸连轧流程生产薄规格高碳钢的方法 | |
| CN111321352A (zh) | 一种强度2400MPa级预应力钢绞线及生产工艺 | |
| CN103589951B (zh) | 大断面h型钢的生产方法 | |
| CN101914725A (zh) | 低碳超深冲冷轧钢板及其生产方法 | |
| CN110453149B (zh) | 一种高强度精轧螺纹钢及其生产工艺 | |
| CN111424209A (zh) | 一种强度2100MPa级预应力钢绞线及生产工艺 | |
| CN101831521A (zh) | 一种帘线钢的生产方法 | |
| CN102179407A (zh) | 一种可避免轧制极薄带钢边裂的热轧带钢的制备方法 | |
| CN109338236A (zh) | 一种基于薄带铸轧的易焊接碳素结构钢及其制造方法 | |
| CN1850377A (zh) | 一种冷轧冲压用热轧薄板的生产工艺 | |
| CN111304537A (zh) | 一种强度2200MPa级预应力钢绞线及生产工艺 | |
| CN108486480A (zh) | 一种薄规格热轧双相钢板的制造方法 | |
| CN101892419B (zh) | 一种csp流程生产低碳低硅高磁感无取向电工钢板的方法 | |
| CN105256225B (zh) | 电梯用冷轧钢板及其制备方法 | |
| CN100336617C (zh) | 一种应用薄板坯连铸连轧工艺生产焊接气瓶用热轧钢板的方法 | |
| CN1184118C (zh) | 一种生产集装箱板的方法 | |
| CN112210725A (zh) | 抗拉强度1900MPa级热成形用钢带及其生产方法 | |
| CN100404149C (zh) | 一种薄板坯C-Mn板带钢的生产工艺 | |
| CN1974823A (zh) | 汽车大梁钢的csp生产工艺 | |
| CN103741019B (zh) | 一种热轧钢带及其生产方法 | |
| CN110814308B (zh) | 一种高强度螺纹钢连铸及生产工艺 | |
| CN113549808A (zh) | 一种稀土微合金化q355b低合金高强度结构钢的生产方法 | |
| CN1242086C (zh) | 一种基于紧凑式带钢生产工艺流程的汽车用热轧高强度钢板的生产工艺 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| C06 | Publication | ||
| PB01 | Publication | ||
| C10 | Entry into substantive examination | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| C14 | Grant of patent or utility model | ||
| GR01 | Patent grant | ||
| C17 | Cessation of patent right | ||
| CF01 | Termination of patent right due to non-payment of annual fee |
Granted publication date: 20050112 Termination date: 20140420 |