CN113549808A - 一种稀土微合金化q355b低合金高强度结构钢的生产方法 - Google Patents

一种稀土微合金化q355b低合金高强度结构钢的生产方法 Download PDF

Info

Publication number
CN113549808A
CN113549808A CN202110609421.4A CN202110609421A CN113549808A CN 113549808 A CN113549808 A CN 113549808A CN 202110609421 A CN202110609421 A CN 202110609421A CN 113549808 A CN113549808 A CN 113549808A
Authority
CN
China
Prior art keywords
temperature
converter
steel
tapping
rolling
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Pending
Application number
CN202110609421.4A
Other languages
English (en)
Inventor
董磊
刘妍
刘恩泽
宿成
杨维宇
刘成龙
薛兴隆
勤牧
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Baotou Iron and Steel Group Co Ltd
Original Assignee
Baotou Iron and Steel Group Co Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Baotou Iron and Steel Group Co Ltd filed Critical Baotou Iron and Steel Group Co Ltd
Priority to CN202110609421.4A priority Critical patent/CN113549808A/zh
Publication of CN113549808A publication Critical patent/CN113549808A/zh
Pending legal-status Critical Current

Links

Images

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C33/00—Making ferrous alloys
    • C22C33/04—Making ferrous alloys by melting
    • C22C33/06—Making ferrous alloys by melting using master alloys
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
    • B21B1/22—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B3/00—Rolling materials of special alloys so far as the composition of the alloy requires or permits special rolling methods or sequences ; Rolling of aluminium, copper, zinc or other non-ferrous metals
    • B21B3/02—Rolling special iron alloys, e.g. stainless steel
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
    • C21C1/00—Refining of pig-iron; Cast iron
    • C21C1/02—Dephosphorising or desulfurising
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
    • C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
    • C21C5/28—Manufacture of steel in the converter
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
    • C21C7/00—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00
    • C21C7/0006—Adding metallic additives
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
    • C21C7/00—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00
    • C21C7/04—Removing impurities by adding a treating agent
    • C21C7/06—Deoxidising, e.g. killing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
    • C21C7/00—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00
    • C21C7/04—Removing impurities by adding a treating agent
    • C21C7/064—Dephosphorising; Desulfurising
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/005—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing rare earths, i.e. Sc, Y, Lanthanides
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
    • B21B1/22—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length
    • B21B2001/225—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length by hot-rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/005—Ferrite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/009—Pearlite

Abstract

本发明公开了一种稀土微合金化Q355B低合金高强度结构钢的生产方法，采用“稀土微合金化一高冷速一低温终轧”的方式来实现钢材要求强度；通过添加稀土产生的稀土氧化物实现细化晶粒，实现产品高强度的需求；通过稀土氧化物具备的高熔点特性，有效抑制焊接热影响区晶粒长大；通过利用稀土在钢中的变质夹杂作用，有效提高稀土高强度结构钢Q355B的低温冲击功(‑20℃)；通过利用钢中稀土氧化物强的稳定性，有效提高产品耐腐蚀性，提高产品使用寿命。

Description

一种稀土微合金化Q355B低合金高强度结构钢的生产方法
技术领域
本发明涉及热轧结构用钢领域，尤其涉及一种稀土微合金化Q355B低合金 高强度结构钢的生产方法。
背景技术
粗钢产量及用量均位居世界前列，我国每年在低合金高强度结构用钢方面 有着大量的需求，尤其是建筑、桥梁、管线等领域，市场的需求是产品开发的 依据，且为更好的适应市场需求，提升客户满意度，各大钢厂积极投入研究， 旨在提高产品的韧性性能、焊接质量和使用寿命。使用高强度薄规格取代低级 别厚规格结构钢，通过提高结构钢强度级别，有效减轻钢制结构用材厚度和提 升产品质量。
发明内容
本发明的目的是提供一种稀土微合金化Q355B低合金高强度结构钢的生产 方法，使用此方法生产的高强度结构钢Q355B厚度为9.5-20.4mm，钢材屈服强 度≥355KPa，抗拉强度470-630KPa，延伸率≥20.0％。
为解决上述技术问题，本发明采用如下技术方案：
本发明一种稀土微合金化Q355B低合金高强度结构钢的生产方法，包括：
KR脱硫处理采用深脱硫操作，脱硫结束时铁水中硫含量要≤0.001％，镜面 率≥95％；
转炉冶炼终点成分碳含量控制需≥0.04％，转炉终点需一次命中目标成分， 杜绝转炉终点采用点吹操作控制，转炉出钢温度控制≥1620℃，出钢磷控制≤0.020％，转炉出钢过程采用滑板挡渣操作，杜绝转炉炉渣下入钢包内；
LF工位升温过程需适当调节除尘风机的转速，保证LF工位烟罩内压力处于 微正压，避免外界空气进入烟罩与钢水接触；LF离位保证钢水中S含量≤0.005％； LF精炼处理结束进行钙处理，LF钢水成分钙含量大于0.0010％，钙处理过程喂 丝速度控制在3m/s～3.5m/s，钙处理结束钢液软吹5min～8min，软吹时要求渣 面微动；
铸机浇注过程中包全程采用氩气保护，大包浇注过程开启下渣检测设备， 大包浇注结束时杜绝大包渣流入中包；铸机浇注过程采用恒拉速控制，根据不 同浇注断面拉速设置范围1.0m/min～1.5m/min；中包浇注过热度控制在25℃～ 35℃；
板坯经冷却36小时低倍检验合格后放行，板坯装入热轧加热炉；在炉时间 180-240min，均热温度30-60min，出炉温度1180-1220℃；
轧制包括粗轧和精轧，粗轧采用2机架轧机粗轧，精轧采用7机架连续变 凸度轧机精轧；所述精轧的开轧温度≥950℃，所述精轧的终轧温度为845～885， 卷取温度585～635℃；
冷却采用层流连续式冷却设备，冷却代码设置11模式，上段冷却喷嘴为隔 一开一，下端冷却喷嘴为隔一开一，卷取温度为585～635℃。
进一步的，钢坯冶炼过程中加入Ce-Fe合金，其中Ce质量百分比占所加 Ce-Fe合金的10～30％，所加Ce-Fe合金中氧含量小于等于20ppm，Ce-Fe合金 加入工位位于LF脱氧脱硫合金化处理结束后加入，软吹时间为≥3分钟。
进一步的，将铁水进行脱硫预处理，脱硫KR离站铁水S含量为0.001％，铁 水温度T为1325℃；采用顶底复吹转炉冶炼使铁水脱碳、脱磷得到钢水，转炉 冶炼全程吹氩，废钢加入转炉重量为30吨，铁水加入转炉重量250吨，转炉出 钢温度1650℃，出钢碳含量0.06％，出钢过程进行脱氧合金化处理，出钢前后 采用滑板挡渣出钢操作，杜绝下渣；然后将转炉冶炼后钢水进行LF炉外精炼， 精炼就位温度1582℃，LF精炼造渣脱氧、脱硫，并调整成分温度，钙处理结束 后3min加入75kg铈铁合金，LF离站温度1574℃；铸机浇注过热度30℃，之后进行板坯缓冷，及连铸坯质量检查，板坯加热温度为1210℃，加热的时间为 210min，出炉温度1190℃，将加热后的板坯进行高压水除磷，通过定宽压力机 定宽，采用2机架粗轧，粗轧采用3+5模式，中间坯厚度为53mm，7机架CVC 精轧，精轧开轧温度1065℃，精轧终轧温度为860℃；层流冷却采用连续式冷 却方式11，上下冷却喷嘴均为隔一开一，卷取温度592℃。
进一步的，将铁水进行脱硫预处理，脱硫KR离站铁水S含量为0.001％，铁 水温度T为1320℃；采用顶底复吹转炉冶炼使铁水脱碳、脱磷得到钢水，转炉 冶炼全程吹氩，废钢加入转炉重量为31吨，铁水加入转炉重量251吨，转炉出 钢温度1645℃，出钢碳含量0.07％，出钢过程进行脱氧合金化处理，出钢前后 采用滑板挡渣出钢操作，杜绝下渣，然后将转炉冶炼后钢水进行LF炉外精炼， 精炼就位温度1580℃，LF精炼造渣脱氧、脱硫，并调整成分温度，钙处理结束 后3min加入75kg铈铁合金，LF离站温度1580℃，铸机浇注过热度29℃，之后进行板坯缓冷，及连铸坯质量检查，板坯加热温度为1215℃，加热的时间为 215min，出炉温度1200℃，将加热后的板坯进行高压水除磷，通过定宽压力机 定宽，采用2机架粗轧，粗轧采用3+5模式，中间坯厚度为55mm，7机架CVC 精轧，精轧开轧温度1050℃，精轧终轧温度为866℃，层流冷却采用连续式冷 却方式11，上下冷却喷嘴均为隔一开一，卷取温度598℃。
进一步的，将铁水进行脱硫预处理，脱硫KR离站铁水S含量为0.001％，铁 水温度T为1322℃；采用顶底复吹转炉冶炼使铁水脱碳、脱磷得到钢水，转炉 冶炼全程吹氩，废钢加入转炉重量为29吨，铁水加入转炉重量253吨，转炉出 钢温度1644℃，出钢碳含量0.07％，出钢过程进行脱氧合金化处理，出钢前后 采用滑板挡渣出钢操作，杜绝下渣，然后将转炉冶炼后钢水进行LF炉外精炼， 精炼就位温度1583℃，LF精炼造渣脱氧、脱硫，并调整成分温度，钙处理结束 后3min加入75kg铈铁合金，LF离站温度1577℃，铸机浇注过热度29℃，之后进行板坯缓冷，及连铸坯质量检查，板坯加热温度为1213℃，加热的时间为 211min，出炉温度1205℃，将加热后的板坯进行高压水除磷，通过定宽压力机 定宽，采用2机架粗轧，粗轧采用3+5模式，中间坯厚度为51mm，7机架CVC 精轧，精轧开轧温度1050℃，精轧终轧温度为859℃，层流冷却采用连续式冷 却方式11，上下冷却喷嘴均为隔一开一，卷取温度589℃。
进一步的，所述结构钢的化学成分及其质量百分比为：0.17-0.19％的C， 0.10-0.20％的Si，1.15-1.30％的Mn，小于0.025％的P，小于0.010％的S， 0.0010-0.0060％的Ce，其余为铁元素及不可避免的杂质。
与现有技术相比，本发明的有益技术效果：
提供一种9.5～20.4mm Q355B稀土微合金化高强钢热轧钢带生产线制备的方 法，该钢带显微组织特点为铁素体+珠光体，力学性能的特点高屈服高抗拉，具 备良好的耐腐蚀、低温冲击功、抗疲劳，易焊接，易成形等性能，适用于建筑、 结构、钢管等大型工业结构用钢制造。
本发明的9.5～20.4mm Q355B稀土微合金化高强度结构钢屈服强度分布在372MPa～428MPa之间，抗拉强度分布在528MPa～548MPa之间，延伸率A50为28～32％ 之间，180度冷弯D＝2.0a均合格。
附图说明
下面结合附图说明对本发明作进一步说明。
图1为本发明实施例的典型金相组织图。
具体实施方式
以下实施例用于具体说明本发明内容，这些实施例仅为本发明内容的一般 描述，并不对本发明内容进行限制。
实施例一
将铁水进行脱硫预处理，脱硫KR离站铁水S含量为0.001％，铁水温度T为 1325℃；采用顶底复吹转炉冶炼使铁水脱碳、脱磷得到钢水，转炉冶炼全程吹 氩，废钢加入转炉重量为30吨，铁水加入转炉重量250吨，转炉出钢温度1650℃， 出钢碳含量0.06％，出钢过程进行脱氧合金化处理，出钢前后采用滑板挡渣出钢 操作，杜绝下渣。然后将转炉冶炼后钢水进行LF炉外精炼，精炼就位温度1582℃， LF精炼造渣脱氧、脱硫，并调整成分温度，钙处理结束后3min加入75kg铈铁 合金(铈铁合金Ce含量20％)，LF精炼离位化学成分见表1所示，LF离站温度 1574℃。铸机浇注过热度30℃。之后进行板坯缓冷，及连铸坯质量检查。板坯 加热温度为1210℃，加热的时间为210min，出炉温度1190℃，将加热后的板坯 进行高压水除磷。通过定宽压力机定宽，采用2机架粗轧(粗轧采用3+5模式)， 中间坯厚度为53mm，7机架CVC精轧。精轧开轧温度1065℃，精轧终轧温度为 860℃。层流冷却采用连续式冷却方式11(上下冷却喷嘴均为隔1开一)，卷取 温度592℃。
实施例二
将铁水进行脱硫预处理，脱硫KR离站铁水S含量为0.001％，铁水温度T为 1320℃；采用顶底复吹转炉冶炼使铁水脱碳、脱磷得到钢水，转炉冶炼全程吹 氩，废钢加入转炉重量为31吨，铁水加入转炉重量251吨，转炉出钢温度1645℃， 出钢碳含量0.07％，出钢过程进行脱氧合金化处理，出钢前后采用滑板挡渣出钢 操作，杜绝下渣。然后将转炉冶炼后钢水进行LF炉外精炼，精炼就位温度1580℃， LF精炼造渣脱氧、脱硫，并调整成分温度，钙处理结束后3min加入75kg铈铁 合金(铈铁合金Ce含量20％)，LF精炼离位化学成分见表1所示，LF离站温度 1580℃。铸机浇注过热度29℃。之后进行板坯缓冷，及连铸坯质量检查。板坯 加热温度为1215℃，加热的时间为215min，出炉温度1200℃，将加热后的板坯 进行高压水除磷。通过定宽压力机定宽，采用2机架粗轧(粗轧采用3+5模式)， 中间坯厚度为55mm，7机架CVC精轧。精轧开轧温度1050℃，精轧终轧温度为 866℃。层流冷却采用连续式冷却方式11(上下冷却喷嘴均为隔1开一)，卷取 温度598℃。
实施例三
将铁水进行脱硫预处理，脱硫KR离站铁水S含量为0.001％，铁水温度T为 1322℃；采用顶底复吹转炉冶炼使铁水脱碳、脱磷得到钢水，转炉冶炼全程吹 氩，废钢加入转炉重量为29吨，铁水加入转炉重量253吨，转炉出钢温度1644℃， 出钢碳含量0.07％，出钢过程进行脱氧合金化处理，出钢前后采用滑板挡渣出钢 操作，杜绝下渣。然后将转炉冶炼后钢水进行LF炉外精炼，精炼就位温度1583℃， LF精炼造渣脱氧、脱硫，并调整成分温度，钙处理结束后3min加入75kg铈铁 合金(铈铁合金Ce含量20％)，LF精炼离位化学成分见表1所示，LF离站温度 1577℃。铸机浇注过热度29℃。之后进行板坯缓冷，及连铸坯质量检查。板坯 加热温度为1213℃，加热的时间为211min，出炉温度1205℃，将加热后的板坯 进行高压水除磷。通过定宽压力机定宽，采用2机架粗轧(粗轧采用3+5模式)， 中间坯厚度为51mm，7机架CVC精轧。精轧开轧温度1050℃，精轧终轧温度为 859℃。层流冷却采用连续式冷却方式11(上下冷却喷嘴均为隔一开一)，卷取 温度589℃。
表1本发明实施例LF精炼供铸机1～3的化学成分(wt％)
Figure BDA0003095015320000071
对本发明实施例1～3的钢板进行力学性能检验，检验结果见表2。
表2本发明实施例1～3的钢板的力学性能
Figure BDA0003095015320000072
本发明采用“稀土微合金化一高冷速一低温终轧”的方式来实现钢材要求 强度；通过添加稀土产生的稀土氧化物实现细化晶粒，实现产品高强度的需求； 通过稀土氧化物具备的高熔点特性，有效抑制焊接热影响区晶粒长大；通过利 用稀土在钢中的变质夹杂作用，有效提高稀土高强度结构钢Q355B的低温冲击 功(-20℃)；通过利用钢中稀土氧化物强的稳定性，有效提高产品耐腐蚀性， 提高产品使用寿命。使用此方法生产的高强度结构钢Q355B厚度为9.5-20.4mm， 钢材屈服强度≥355KPa，抗拉强度470-630KPa，延伸率≥20.0％。目前所生产的 稀土结构钢Q355B已应用各类结构钢中，产品使用效果良好，用户对该产品满 意度较高。
以上所述的实施例仅是对本发明的优选方式进行描述，并非对本发明的范 围进行限定，在不脱离本发明设计精神的前提下，本领域普通技术人员对本发 明的技术方案做出的各种变形和改进，均应落入本发明权利要求书确定的保护 范围内。

Claims (6)

1.一种稀土微合金化Q355B低合金高强度结构钢的生产方法，其特征在于，包括：
KR脱硫处理采用深脱硫操作，脱硫结束时铁水中硫含量要≤0.001％，镜面率≥95％；
转炉冶炼终点成分碳含量控制需≥0.04％，转炉终点需一次命中目标成分，杜绝转炉终点采用点吹操作控制，转炉出钢温度控制≥1620℃，出钢磷控制≤0.020％，转炉出钢过程采用滑板挡渣操作，杜绝转炉炉渣下入钢包内；
LF工位升温过程需适当调节除尘风机的转速，保证LF工位烟罩内压力处于微正压，避免外界空气进入烟罩与钢水接触；LF离位保证钢水中S含量≤0.005％；LF精炼处理结束进行钙处理，LF钢水成分钙含量大于0.0010％，钙处理过程喂丝速度控制在3m/s～3.5m/s，钙处理结束钢液软吹5min～8min，软吹时要求渣面微动；
铸机浇注过程中包全程采用氩气保护，大包浇注过程开启下渣检测设备，大包浇注结束时杜绝大包渣流入中包；铸机浇注过程采用恒拉速控制，根据不同浇注断面拉速设置范围1.0m/min～1.5m/min；中包浇注过热度控制在25℃～35℃；
板坯经冷却36小时低倍检验合格后放行，板坯装入热轧加热炉；在炉时间180-240min，均热温度30-60min，出炉温度1180-1220℃；
轧制包括粗轧和精轧，粗轧采用2机架轧机粗轧，精轧采用7机架连续变凸度轧机精轧；所述精轧的开轧温度≥950℃，所述精轧的终轧温度为845～885，卷取温度585～635℃；
冷却采用层流连续式冷却设备，冷却代码设置11模式，上段冷却喷嘴为隔一开一，下端冷却喷嘴为隔一开一，卷取温度为585～635℃。
2.根据权利要求1所述的稀土微合金化Q355B低合金高强度结构钢的生产方法，其特征在于，钢坯冶炼过程中加入Ce-Fe合金，其中Ce质量百分比占所加Ce-Fe合金的10～30％，所加Ce-Fe合金中氧含量小于等于20ppm，Ce-Fe合金加入工位位于LF脱氧脱硫合金化处理结束后加入，软吹时间为≥3分钟。
3.根据权利要求1所述的稀土微合金化Q355B低合金高强度结构钢的生产方法，其特征在于，将铁水进行脱硫预处理，脱硫KR离站铁水S含量为0.001％，铁水温度T为1325℃；采用顶底复吹转炉冶炼使铁水脱碳、脱磷得到钢水，转炉冶炼全程吹氩，废钢加入转炉重量为30吨，铁水加入转炉重量250吨，转炉出钢温度1650℃，出钢碳含量0.06％，出钢过程进行脱氧合金化处理，出钢前后采用滑板挡渣出钢操作，杜绝下渣；然后将转炉冶炼后钢水进行LF炉外精炼，精炼就位温度1582℃，LF精炼造渣脱氧、脱硫，并调整成分温度，钙处理结束后3min加入75kg铈铁合金，LF离站温度1574℃；铸机浇注过热度30℃，之后进行板坯缓冷，及连铸坯质量检查，板坯加热温度为1210℃，加热的时间为210min，出炉温度1190℃，将加热后的板坯进行高压水除磷，通过定宽压力机定宽，采用2机架粗轧，粗轧采用3+5模式，中间坯厚度为53mm，7机架CVC精轧，精轧开轧温度1065℃，精轧终轧温度为860℃；层流冷却采用连续式冷却方式11，上下冷却喷嘴均为隔一开一，卷取温度592℃。
4.根据权利要求1所述的稀土微合金化Q355B低合金高强度结构钢的生产方法，其特征在于，将铁水进行脱硫预处理，脱硫KR离站铁水S含量为0.001％，铁水温度T为1320℃；采用顶底复吹转炉冶炼使铁水脱碳、脱磷得到钢水，转炉冶炼全程吹氩，废钢加入转炉重量为31吨，铁水加入转炉重量251吨，转炉出钢温度1645℃，出钢碳含量0.07％，出钢过程进行脱氧合金化处理，出钢前后采用滑板挡渣出钢操作，杜绝下渣，然后将转炉冶炼后钢水进行LF炉外精炼，精炼就位温度1580℃，LF精炼造渣脱氧、脱硫，并调整成分温度，钙处理结束后3min加入75kg铈铁合金，LF离站温度1580℃，铸机浇注过热度29℃，之后进行板坯缓冷，及连铸坯质量检查，板坯加热温度为1215℃，加热的时间为215min，出炉温度1200℃，将加热后的板坯进行高压水除磷，通过定宽压力机定宽，采用2机架粗轧，粗轧采用3+5模式，中间坯厚度为55mm，7机架CVC精轧，精轧开轧温度1050℃，精轧终轧温度为866℃，层流冷却采用连续式冷却方式11，上下冷却喷嘴均为隔一开一，卷取温度598℃。
5.根据权利要求1所述的稀土微合金化Q355B低合金高强度结构钢的生产方法，其特征在于，将铁水进行脱硫预处理，脱硫KR离站铁水S含量为0.001％，铁水温度T为1322℃；采用顶底复吹转炉冶炼使铁水脱碳、脱磷得到钢水，转炉冶炼全程吹氩，废钢加入转炉重量为29吨，铁水加入转炉重量253吨，转炉出钢温度1644℃，出钢碳含量0.07％，出钢过程进行脱氧合金化处理，出钢前后采用滑板挡渣出钢操作，杜绝下渣，然后将转炉冶炼后钢水进行LF炉外精炼，精炼就位温度1583℃，LF精炼造渣脱氧、脱硫，并调整成分温度，钙处理结束后3min加入75kg铈铁合金，LF离站温度1577℃，铸机浇注过热度29℃，之后进行板坯缓冷，及连铸坯质量检查，板坯加热温度为1213℃，加热的时间为211min，出炉温度1205℃，将加热后的板坯进行高压水除磷，通过定宽压力机定宽，采用2机架粗轧，粗轧采用3+5模式，中间坯厚度为51mm，7机架CVC精轧，精轧开轧温度1050℃，精轧终轧温度为859℃，层流冷却采用连续式冷却方式11，上下冷却喷嘴均为隔一开一，卷取温度589℃。
6.根据权利要求1-5任意一项所述的稀土微合金化Q355B低合金高强度结构钢的生产方法，其特征在于，所述结构钢的化学成分及其质量百分比为：0.17-0.19％的C，0.10-0.20％的Si，1.15-1.30％的Mn，小于0.025％的P，小于0.010％的S，0.0010-0.0060％的Ce，其余为铁元素及不可避免的杂质。
CN202110609421.4A 2021-06-01 2021-06-01 一种稀土微合金化q355b低合金高强度结构钢的生产方法 Pending CN113549808A (zh)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN202110609421.4A CN113549808A (zh) 2021-06-01 2021-06-01 一种稀土微合金化q355b低合金高强度结构钢的生产方法

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN202110609421.4A CN113549808A (zh) 2021-06-01 2021-06-01 一种稀土微合金化q355b低合金高强度结构钢的生产方法

Publications (1)

Publication Number Publication Date
CN113549808A true CN113549808A (zh) 2021-10-26

Family

ID=78102048

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN202110609421.4A Pending CN113549808A (zh) 2021-06-01 2021-06-01 一种稀土微合金化q355b低合金高强度结构钢的生产方法

Country Status (1)

Country Link
CN (1) CN113549808A (zh)

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN114085940A (zh) * 2021-11-24 2022-02-25 包头钢铁（集团）有限责任公司 一种稀土处理抗拉强度610MPa级大梁钢的生产方法
CN114774628A (zh) * 2022-04-20 2022-07-22 包头钢铁（集团）有限责任公司 一种稀土Ce或La微合金处理C-Mn低温容器用钢的关键生产方法

Citations (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2004111277A1 (ja) * 2003-06-12 2004-12-23 Nippon Steel Corporation アルミナクラスターの少ない鋼材
WO2016135898A1 (ja) * 2015-02-25 2016-09-01 新日鐵住金株式会社 熱延鋼板
CN107557666A (zh) * 2017-08-30 2018-01-09 包头钢铁（集团）有限责任公司 一种q355nh稀土耐候结构用钢带及其制备方法
CN110129508A (zh) * 2019-05-23 2019-08-16 包头钢铁（集团）有限责任公司 一种提高稀土高强钢冲击韧性的工艺
CN110484823A (zh) * 2019-09-23 2019-11-22 包头钢铁（集团）有限责任公司 一种低成本355MPa中度低温热轧H型钢及其制备方法
CN110923572A (zh) * 2019-11-27 2020-03-27 上海大学 一种富含合金化稀土元素的稀土耐候钢及其制造方法
CN111560493A (zh) * 2020-05-12 2020-08-21 包头钢铁（集团）有限责任公司 一种改质重轨钢复合夹杂物的控制方法
CN111809110A (zh) * 2020-06-17 2020-10-23 包头钢铁（集团）有限责任公司 一种稀土处理厚规格700MPa级汽车大梁钢带及其制造方法
CN111809106A (zh) * 2020-06-15 2020-10-23 包头钢铁（集团）有限责任公司 一种稀土微合金化650cl车轮用钢及其生产方法
CN111809111A (zh) * 2020-06-17 2020-10-23 包头钢铁（集团）有限责任公司 一种稀土微合金低温容器用钢及其制备方法
CN112517634A (zh) * 2020-10-20 2021-03-19 包头钢铁（集团）有限责任公司 一种生产低成本355MPa热轧H型钢的工艺
CN112795755A (zh) * 2020-12-30 2021-05-14 日照钢铁控股集团有限公司 一种柔性生产低合金高强度热轧h型钢的方法

Patent Citations (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2004111277A1 (ja) * 2003-06-12 2004-12-23 Nippon Steel Corporation アルミナクラスターの少ない鋼材
WO2016135898A1 (ja) * 2015-02-25 2016-09-01 新日鐵住金株式会社 熱延鋼板
CN107557666A (zh) * 2017-08-30 2018-01-09 包头钢铁（集团）有限责任公司 一种q355nh稀土耐候结构用钢带及其制备方法
CN110129508A (zh) * 2019-05-23 2019-08-16 包头钢铁（集团）有限责任公司 一种提高稀土高强钢冲击韧性的工艺
CN110484823A (zh) * 2019-09-23 2019-11-22 包头钢铁（集团）有限责任公司 一种低成本355MPa中度低温热轧H型钢及其制备方法
CN110923572A (zh) * 2019-11-27 2020-03-27 上海大学 一种富含合金化稀土元素的稀土耐候钢及其制造方法
CN111560493A (zh) * 2020-05-12 2020-08-21 包头钢铁（集团）有限责任公司 一种改质重轨钢复合夹杂物的控制方法
CN111809106A (zh) * 2020-06-15 2020-10-23 包头钢铁（集团）有限责任公司 一种稀土微合金化650cl车轮用钢及其生产方法
CN111809110A (zh) * 2020-06-17 2020-10-23 包头钢铁（集团）有限责任公司 一种稀土处理厚规格700MPa级汽车大梁钢带及其制造方法
CN111809111A (zh) * 2020-06-17 2020-10-23 包头钢铁（集团）有限责任公司 一种稀土微合金低温容器用钢及其制备方法
CN112517634A (zh) * 2020-10-20 2021-03-19 包头钢铁（集团）有限责任公司 一种生产低成本355MPa热轧H型钢的工艺
CN112795755A (zh) * 2020-12-30 2021-05-14 日照钢铁控股集团有限公司 一种柔性生产低合金高强度热轧h型钢的方法

Non-Patent Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
朱君: "Ce对Q355B方坯断面热塑性影响", 《包钢科技》 *
涛雅: "耐候H型钢关键技术控制", 《鞍钢技术》 *

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN114085940A (zh) * 2021-11-24 2022-02-25 包头钢铁（集团）有限责任公司 一种稀土处理抗拉强度610MPa级大梁钢的生产方法
CN114774628A (zh) * 2022-04-20 2022-07-22 包头钢铁（集团）有限责任公司 一种稀土Ce或La微合金处理C-Mn低温容器用钢的关键生产方法

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US11649516B2 (en) Method for manufacturing thin-specification high-Ti wear-resistant steel NM450
CN109136738B (zh) 一种高强度耐低温船体结构钢板及其制备方法
CN108929986B (zh) 一种高强度耐磨汽车制动用热轧钢板及其生产工艺
CN112011737B (zh) 一种桥梁结构用390MPa级耐-20℃热轧角钢及其生产方法
CN101768698A (zh) 一种低成本屈服强度700mpa级非调质处理高强钢板及其制造方法
CN111926253B (zh) 一种耐硫化氢腐蚀高强韧性正火钢及其制造方法
CN102925794A (zh) 双层卷焊管用冷轧带钢及其制造方法
CN113846260B (zh) 一种工程机械用高强度钢板的生产方法
CN102925799B (zh) 一种超高强钢板的生产方法
CN113930678B (zh) 一种基于单联rh真空处理和csp薄板坯连铸连轧工艺生产超低碳if钢的方法
CN100560773C (zh) 一种高强度耐疲劳钢材及其制造方法
CN113549808A (zh) 一种稀土微合金化q355b低合金高强度结构钢的生产方法
CN112962025A (zh) 一种低成本保探伤低合金结构钢中厚板的生产方法
CN103361552A (zh) V-N微合金化460MPa级厚板及其制造方法
CN112522579A (zh) 一种利用废钢的30CrMo热轧钢板/带及其生产方法
CN113957359A (zh) 高强度汽车车轮用钢及其制备方法
CN111926252B (zh) 一种深冲用途的热轧酸洗钢板及其生产方法
CN112522593B (zh) 一种薄规格30CrMo热轧钢板/带及其生产方法
CN110284058B (zh) 一种高硬度碳素模架用钢
CN101413086A (zh) 含钒高强韧性船体用中厚钢板及其生产方法
CN102876972B (zh) 一种超高强钢板的生产方法
CN113444969B (zh) 一种美标容器低温服役条件用钢板及其生产方法
CN114672725A (zh) 一种tmcp交货q550d工程机械用钢及其制备方法
CN110284077B (zh) 一种薄规格高韧性管线钢的制造方法
CN111286673B (zh) 一种抗拉强度≥320MPa的高成形性含硼钢及生产方法

Legal Events

Date Code Title Description
PB01 Publication
PB01 Publication
SE01 Entry into force of request for substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
RJ01 Rejection of invention patent application after publication

Application publication date: 20211026

RJ01 Rejection of invention patent application after publication