CN118064181A - 一种重油流动性改进工艺 - Google Patents
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Abstract
本发明提供一种重油流动性改进工艺。本发明的复合调理剂，包括以下步骤：1)对重油进行第一蒸馏切割，得到第一轻油馏分以及第一重油馏分；2)使所述第一重油馏分与超临界溶剂以及供氢剂进行裂化反应，得到裂化产物；3)将所述裂化产物和所述第一轻油馏分进行混合处理，得到改质油。该工艺不仅成本低，而且可以提高减粘裂化的深度，并且可以保证减粘裂化后油品的安定性。
Description
技术领域
本发明涉及重油加工技术领域，特别涉及一种重油流动性改进工艺。
背景技术
目前，为了提高重油的流动性，通常对重油进行热加工，改善重油的轻点以及黏度，从而实现重油的流动性改进。重油经流动性改进之后获得的改质油不仅可以作为催化裂化或焦化等工艺的原料，也可以用于生产燃料油。
现有的重油流动性改进工艺中，重油高温裂化之后得到的裂化产物中含有较多的烯烃，不仅需要对裂化产物进行精馏切割，还需要对切割后得到的馏分进行加氢处理以消除烯烃，然而加氢处理中，氢气的成本较高，不利于工业化应用。并且现有的重油流动性改进工艺还普遍存在减黏深度和改质油安定性难以兼顾的问题。
因此，亟待提供一种成本低、并且既可提高减黏裂化深度又可保证减黏裂化后油品安定性的重油流动性工艺。
发明内容
本发明提供一种重油流动性改进工艺，该工艺不仅成本低，而且可以提高减粘裂化的深度，并且可以保证减粘裂化后油品的安定性。
本发明提供一种重油流动性改进工艺，其中，包括以下步骤：
1)对重油进行第一蒸馏切割，得到第一轻油馏分以及第一重油馏分；
2)使所述第一重油馏分与超临界溶剂以及供氢剂进行裂化反应，得到裂化产物；
3)将所述裂化产物和所述第一轻油馏分进行混合处理，得到改质油。
如上所述的重油流动性改进工艺，其中，步骤2)还包括：使所述第一重油馏分与超临界溶剂以及供氢剂进行裂化反应，得到反应产物，对所述反应产物进行分离处理，得到所述裂化产物以及第一再生溶剂；
所述第一再生溶剂返回参与所述裂化反应。
如上所述的重油流动性改进工艺，其中，步骤2)还包括对所述裂化产物进行后处理：
所述后处理包括对所述裂化产物进行第二精馏切割，得到第二再生溶剂、第二轻油馏分以及裂化重油；
所述第二再生溶剂返回参与所述裂化反应。
如上所述的重油流动性改进工艺，其中，步骤3)还包括：将所述第二轻油馏分、所述裂化重油以及所述第一轻油馏分进行混合处理，得到改质油。
如上所述的重油流动性改进工艺，其中，所述供氢剂选自环烷基芳烃。
如上所述的重油流动性改进工艺，其中，所述第一重油馏分、所述供氢剂以及所述超临界溶剂的质量比为1：(0.001-0.1):(0.5-5)。
如上所述的重油流动性改进工艺，其中，所述第一重油馏分的进料温度为40-150℃；和/或，
所述超临界溶剂的进料温度为10-40℃；和/或，
所述供氢剂的进料温度为10-40℃。
如上所述的重油流动性改进工艺，其中，所述超临界溶剂包括第一超临界溶剂以及第二超临界溶剂，所述重油流动性改进工艺还包括：
对所述第一重油馏分、所述第一超临界溶剂以及所述供氢剂进行第一预热处理，得到第一预热体系；
对所述第二超临界溶剂进行第二预热处理得到第二预热体系；
使所述第一预热体系和所述第二预热体系进行裂化反应；
其中，所述第一预热处理的温度小于等于所述裂化反应的温度，所述第二预热处理的温度大于所述裂化反应的温度。
如上所述的重油流动性改进工艺，其中，所述裂化反应的温度为320-430℃；和/或，
所述裂化反应的压力为6-15MPa；和/或，
所述裂化反应的时间为1-60min。
如上所述的重油流动性改进工艺，其中，所述第一预热处理的温度小于等于350℃；和/或，
所述第二预热处理的温度比所述裂化反应的温度高5-40℃。
本发明提供一种重油流动性改进工艺，使用供氢剂参与裂化反应，不仅可以提高减粘裂化的深度，而且能够得到安定性优异的改质油，同时该改进工艺流程简单，方便操作，能够降低生产成本。
附图说明
为了更清楚地说明本发明实施例或相关技术中的技术方案，下面对本发明实施例或相关技术描述中所需要使用的附图作简单地介绍。显而易见地，下面描述中的附图仅仅是本发明的一些实施例，对于本领域普通技术人员来讲，在不付出创造性劳动的前提下，还可以根据这些附图获得其它的附图。
图1为本发明实施例1中改质油的稳定性测试斑点图；
图2为本发明实施例2中改质油的稳定性测试斑点图；
图3为本发明实施例3中改质油的稳定性测试斑点图；
图4为本发明对比例1中改质油的稳定性测试斑点图；
图5为本发明对比例2中改质油的稳定性测试斑点图；
图6为本发明对比例3中改质油的稳定性测试斑点图。
具体实施方式
为使本发明的目的、技术方案和优点更加清楚，下面将结合本发明实施例中的附图，对本发明实施例中的技术方案进行清楚、完整地描述，显然，所描述的实施例仅仅是本发明一部分实施例，而不是全部的实施例。基于本发明中的实施例，本领域普通技术人员在没有做出创造性劳动前提下所获得的所有其它实施例，都属于本发明保护的范围。
本发明一种重油流动性改进工艺，其中，包括以下步骤：
1)对重油进行第一蒸馏切割，得到第一轻油馏分以及第一重油馏分；
2)使第一重油馏分与超临界溶剂以及供氢剂进行裂化反应，得到裂化产物；
3)将裂化产物和第一轻油馏分进行混合处理，得到改质油。
本发明的重油流动性改进工艺具体包括：对重油进行第一蒸馏切割，将重油切割成第一轻油馏分和第一重油馏分；随后在供氢剂的作用下，利用超临界状态的溶剂使第一重油馏分发生裂化反应，获取裂化产物，由于供氢剂能够为裂化反应提供充分的氢原子，促进第一种重馏分的深度裂化，并且能够减少烯烃的产生，进而可以获得安定性优异的裂化产物；将裂化产物与第一轻油馏分进行混合处理，便获得了流动性改进后的改质油。
本发明对重油不做特别限定，重油可以为本领域常用的重质原油。在一些实施方式中，重油可以选自凝点在30℃以上的石蜡基原油、中间基原油和环烷基原油中的至少一种。
本发明不限定第一蒸馏切割处理的温度，只要能够将重油切割成第一轻油馏分以及第二轻油馏分即可。在一些实施方式中，第一蒸馏切割的温度可以为200-540℃。本发明还可以根据重油的类型，选择第一蒸馏切割的温度，例如，当重油为凝点30℃以上的石蜡基原油时，第一蒸馏切割的温度为350-540℃，进一步地，第一蒸馏切割的温度可以为420-520℃；当重油为中间基原油时，第一蒸馏切割的温度可以为280-540℃，进一步地，第一蒸馏切割的温度可以为300-500℃；当重油为环烷基原油时，第一蒸馏切割的温度可以为200-500℃，进一步地，第一蒸馏切割的温度可以为200-450℃。
本发明对第一蒸馏切割的具体方式不做特别限定，在一些实施方式中，第一蒸馏切割可以在蒸馏塔中进行。本发明对蒸馏塔的具体操作不做特别限定，可以采用本领域的常规操作。
本发明中，超临界溶剂的压力超过该溶剂的临界压力，且超临界溶剂的温度超过该溶剂的临界温度。本发明对超临界溶剂不做特别限定，可以选自本领域常用的处于超临界状态的任何溶剂。在一些实施方式中，超临界溶剂可以为超临界状态的单环环烷烃和/或超临界状态的单环芳烃，其中单环环烷烃可以选自环戊烷和/或环己烷，单环芳烃可以选自苯、甲苯、二甲苯中的至少一种。
本发明对供氢剂不做特别限定，可以选用本领域常用的能够为裂化反应提供氢原子的化合物。
本发明的重油流动性改进工艺，使用供氢剂参与裂化反应，供氢剂能够为裂化反应提供充分的氢原子，促进裂化反应的进行，并且能够减少烯烃的产生，因此有利于提高减粘裂化的深度，以及有利于获得具有优异的安定性的改质油，同时该重油流动性改进工艺的流程简单，操作便捷，有利于降低生产成本。
在本发明的一些实施方式中，步骤2)还包括：使第一重油馏分与超临界溶剂以及供氢剂进行裂化反应，得到反应产物，对反应产物进行分离处理，得到裂化产物以及第一再生溶剂；
第一再生溶剂返回参与裂化反应。
本发明中，第一重油馏分、超临界溶剂以及供氢剂进行裂化反应后，得到反应产物，可以对反应产物进行分离处理，获取反应产物中的溶剂，得到第一再生溶剂，第一再生溶剂可以返回继续参与裂化反应，有助于实现溶剂的循环利用，进一步节约生产成本。在一些实施方式中，分离处理可以为闪蒸处理，闪蒸可以在闪蒸器中进行，本发明对闪蒸器的操作不做特别限定，可以根据本领域的常规操作进行。本发明中，分离处理的温度可以根据溶剂的沸点确定。
在本发明的一些实施方式中，步骤2)还包括对裂化产物进行后处理：
后处理包括对裂化产物进行第二精馏切割，得到第二再生溶剂、第二轻油馏分以及裂化重油；
第二再生溶剂返回参与裂化反应。
本发明中，还可以对裂化产物进行后处理，具体包括对裂化产物进行第二精馏切割，分别获得第二再生溶剂、第二轻油馏分以及裂化重油；其中，第二再生溶剂可以返回再参与裂化反应，有助于进一步实现溶剂的循环利用，节约生产成本；而第二轻油馏分以及裂化重油可以与第一轻油馏分进行混合，得到改质油。
本发明中，第二再生溶剂与第一再生溶剂可以相同，也可以不相同。第二再生溶剂的蒸馏切割温度可以根据裂化反应所需要的溶剂的含量与第一再生溶剂的含量之差进行确定。在具体的操作中，可以将第二再生溶剂与第一再生溶剂混合后，使其混合物参与裂化反应；也可以使第一再生溶剂和第二再生溶剂分别参与裂化反应中。
本发明中第二轻油馏分的切割温度可以为初馏点(IBP)-280℃。本发明还可以对第二轻油馏分进行沉降处理，以进一步脱除第二轻油馏分中的少量不稳定组分(例如，二烯烃)，进一步提高改质油的稳定性。沉降处理可以包括：在室温下使第二轻油馏分静置4-10天，随后进行过滤处理，获得上层油份。进一步地，可以静置5-7天。
本发明可以将第一轻油馏分、裂化重油以及经沉降处理后的第二轻油馏分进行混合处理，得到改质油。本发明通过进一步对裂化产物进行第二切割处理，不仅可以将裂化产物中的溶剂分离出，获得第二再生溶剂，还可以将裂化产物分为第二轻油馏分以及裂化重油，可以进一步根据第二轻油馏分以及裂化重油的特点对第二轻油馏分以及裂化重油进行进一步地处理，最终获得安定性优异的改质油。
本发明中，还可以对供氢剂进行进一步地选择，以期提高裂化反应的反应程度，在本发明第一些实施方式中，供氢剂选自环烷基芳烃。进一步地，环烷基芳烃可以为四氢萘、十氢萘和二氢蒽中的至少一种。
本发明中，还可以对第一重油馏分、供氢剂以及超临界溶剂的质量比进行特定的选择，以期在节约溶剂以及供氢剂的情况下，提高裂化反应的反应效率，并且减少裂化反应的副产物。在本发明的一些实施方式中，第一重油馏分、供氢剂以及超临界溶剂的质量比为1：(0.001-0.1)：(0.5-5)。进一步地，第一重油馏分与超临界溶剂的质量比可以为1：(1-3)，供氢剂占第一重油馏分的质量百分含量可以为0.3-2％。
本发明不限定裂化反应中，第一重油馏分、超临界溶剂以及供氢剂的进料方式，第一重油馏分、超临界溶剂以及供氢剂可以各自单独进料；也可以任意两者混合后进料，剩余的一个单独进料；还可以将三者混合后进料。
当第一重油馏分、超临界溶剂以及供氢剂分别单独进料时，为了在节约能耗的情况下，提高裂化反应的效率，降低裂化反应的副产物，在本发明的一些实施方式中，第一重油馏分的进料温度为40-150℃；和/或，
超临界溶剂的进料温度为10-40℃；和/或，
供氢剂的进料温度为10-40℃。
进一步地，第一重油馏分的进料温度为40-150℃，超临界溶剂的进料温度可以为室温，供氢剂的进料温度可以为室温。
本发明中，还可以对超临界溶剂进行分类，根据裂化反应的进程确定不同超临界溶剂的进料温度。本发明不限定将超临界溶剂分成的种类数。
在本发明的一些实施方式中，超临界溶剂可以包括第一超临界溶剂以及第二超临界溶剂，重油流动性改进工艺还包括：
对第一重油馏分、第一超临界溶剂以及供氢剂进行第一预热处理，得到第一预热体系；
对第二超临界溶剂进行第二预热处理得到第二预热体系；
使第一预热体系和所述第二预热体系进行裂化反应；
其中，第一预热处理的温度小于等于裂化反应的温度，第二预热处理的温度大于裂化反应的温度。
本发明中，可以将超临界溶剂分为第一超临界溶剂以及第二超临界溶剂。本发明使第一重油馏分、第一超临界溶剂以及供氢剂混合，并且对其混合物进行第一预热处理，得到第一预热体系，第一预热处理的温度可以小于等于裂化反应的温度，在第一预热处理过程中，第一超临界溶剂可以稀释第一重油馏分，降低第一重油馏分的输送难度，进而提高第一重油馏分的线速度，降低第一重油馏分在裂化反应中结焦的风险；使第二超临界溶剂单独进行第二预热处理，得到第二预热体系，并且第二预热处理的温度大于裂化反应的温度，当温度较高的第二预热体系和温度较低的第一预热体系进行裂化反应时，温度较低的第一预热体系中的第一重油不容易与炉壁、管道或反应器器壁结焦，有助于延长反应装置的运行周期，而温度较高的第二预热体系能够促进第一预热体系中的第一重油发生裂化反应，加深裂化反应的反应程度。
本发明可以对第一超临界溶剂以及第二超临界溶剂的进料量进行特定的选择，以期在降低结焦的情况下，提高裂化反应的反应程度，例如，第一超临界溶剂的进料质量可以占第一重油馏分的质量的5-50％，进一步地，第一超临界溶解的进料质量可以占第一重油馏分的质量的10-30％。第二超临界溶剂的进料量可以通过超临界溶剂的总进料量减去第一超临界溶剂的进料量获得。
本发明还可以对第一预热处理以及第二预热处理的温度进行进一步地选择，以期更进一步降低结焦，提高裂化反应的反应效率，并且减少副产物，在本发明的一些实施方式中，第一预热处理的温度小于等于350℃；和/或，
第二预热处理的温度比所述裂化反应的温度高5-40℃。
进一步地，第一预热处理的温度为300-330℃。
可以理解，本发明中第一再生溶剂可以作为第一超临界溶剂，也可以作为第二超临界溶剂，第二再生溶剂可以作为第一超临界溶剂，也可以作为第二超临界溶剂。
本发明还可以对裂化反应的具体工艺参数进行进一步的选择，以期在节约能耗的情况下，提高裂化反应的效率，减少副产物。在本发明的一些实施方式中，裂化反应的温度为320-430℃；和/或，
裂化反应的压力为6-15MPa；和/或，
裂化反应的时间为1-60min。
进一步地，裂化反应的温度可以为380-420℃，压力可以为6-15MPa，时间可以为1-30min。
以下，将结合具体的实施例进行对本发明的技术方案进行进一步说明。
实施例1
本实施例的重油流动性改进工艺包括以下步骤：
1)将加拿大油砂沥青(环烷基油)引入蒸馏塔中，以温度为420℃进行第一蒸馏切割，得到第一轻油馏分(沸点＜420℃)以及第一重油馏分(沸点≥420℃)；
2)将第一重油馏分加热至330℃，将四氢萘加热至330℃，将环己烷在10MPa下加热至415℃，将加热后的第一重油馏分、环己烷和四氢萘依次从列管式裂化反应器的底部引入列管式裂化反应器，进行裂化反应，得到反应产物，将反应产物引入闪蒸罐中进行分离处理，得到第一再生溶剂(再生环己烷)以及裂化产物；
其中，第一重油馏分和环己烷的质量比为1：2.2，四氢萘占第一重油馏分质量的0.5％，裂化反应的温度为410℃，压力为10MPa，时间为15min；
3)将裂化产物引入精馏塔中进行第二精馏切割，从精馏塔塔顶采出沸点≤81℃的第二再生溶剂和沸点≤280℃的第二轻油馏分，从塔底采出沸点＞280℃的裂化重油；
4)步骤2)中的第一再生溶剂和步骤3)中的第二再生溶剂返回参与裂化反应，将第二轻油馏分引入沉降器中，进行沉降处理，在室温下静置7天，之后进行过滤，将过滤后获得的第二轻油馏分与裂化重质油以及第一轻油馏分进行混合处理，得到改质油。
实施例2
本实施例的重油流动性改进工艺包括以下步骤：
1)将乍得原油(凝点高于30℃的石蜡基原油)引入蒸馏塔中，以温度为500℃进行第一蒸馏切割，得到第一轻油馏分(沸点＜500℃)以及第一重油馏分(沸点≥500℃)；
2)将第一重油馏分加热至330℃，将四氢萘加热至330℃，将苯在10MPa下加热至433℃，将加热后的第一重油馏分、苯和四氢萘依次从列管式裂化反应器的底部引入列管式裂化反应器，进行裂化反应，得到反应产物，将反应产物引入闪蒸罐中进行分离处理，得到第一再生溶剂(再生环己烷)以及裂化产物；
其中，第一重油馏分和苯的质量比为1：2，四氢萘占第一重油馏分质量的1％，裂化反应的温度为425℃，压力为10MPa，时间为10min；
3)将裂化产物与第一轻油馏分进行混合处理，得到改质油。
实施例3
本实施例的重油流动性改进工艺包括以下步骤：
1)将俄罗斯原油(中间基原油)引入蒸馏塔中，以温度为450℃进行第一蒸馏切割，得到第一轻油馏分(沸点＜450℃)以及第一重油馏分(沸点≥450℃)；
2)将第一重油馏分加热至330℃，将十氢萘加热至330℃，将环己烷在10MPa下加热至428℃，将加热后的第一重油馏分、环己烷和十氢萘依次从列管式裂化反应器的底部引入列管式裂化反应器，进行裂化反应，得到反应产物，将反应产物引入闪蒸罐中进行分离处理，得到第一再生溶剂(再生环己烷)以及裂化产物；
其中，第一重油馏分和环己烷的质量比为1：3，十氢萘占第一重油馏分质量的0.5％，裂化反应的温度为415℃，压力为10MPa，时间为15min；
3)将裂化产物引入精馏塔中进行第二精馏切割，从精馏塔塔顶采出沸点≤81℃的第二再生溶剂和沸点≤280℃的第二轻油馏分，从塔底采出沸点＞280℃的裂化重油；
4)步骤2)中的第一再生溶剂和步骤3)中的第二再生溶剂返回参与裂化反应，将第二轻油馏分引入沉降器中，进行沉降处理，在室温下静置7天，之后进行过滤，将过滤后获得的第二轻油馏分与裂化重质油以及第一轻油馏分进行混合处理，得到改质油。
对比例1
本对比例的重油流动性改进工艺与实施例1基本相同，不同之处在于：
步骤2)中，不加入四氢萘。
对比例2
本对比例的重油流动性改进工艺与实施例1基本相同，不同之处在于：
步骤2)中，将环己烷在0.6MPa下加热至433℃，并且裂化反应的压力为0.6MPa(环己烷不在超临界状态下)。
对比例3
本对比例的重油流动性改进工艺与对比例1基本相同，不同之处在于：
步骤3)中，将裂化产物引入精馏塔中进行第二精馏切割，从精馏塔塔顶采出沸点≤81℃的第二再生溶剂和沸点≤280℃的第二轻油馏分，和沸点≤350℃的第三轻油馏分，塔底采出沸点＞350℃的裂化重油；
步骤4)，使步骤3)中的第二再生溶剂返回参与裂化反应，将第二轻油馏分引入沉降器中，进行沉降处理，在室温下静置7天，之后进行过滤，将过滤后获得的第二轻油馏分和第三轻油馏分进行加氢处理，随后与裂化重油以及第一轻油馏分进行混合处理，得到改质油。
性能测试
1、运动黏度测试
按照GB/T 269中运动黏度的测试方法分别对实施例和对比例获得的第一重油馏分以及裂化产物进行运动黏度测试，测试结果见表1；
按照GB/T 269中运动黏度的测试方法分别对实施例和对比例获得的改质油进行运动黏度测试，测试结果见表2。
表1
表1中，“——”表示在测试温度下，由于待测样品的黏度太高而无法进行测量。
从表1可以看出，本发明实施例中的重油流动性改进工艺能够得到在50℃下黏度为200mPa.s以下，可以满足重油运输要求。
表2
| 50℃黏度(mm2/s) | |
| 实施例1 | 70.9 |
| 实施例2 | 14.2 |
| 实施例3 | 87.2 |
| 对比例1 | 172.6 |
| 对比例2 | 201.5 |
| 对比例3 | 170.5 |
从表2可以看出，本发明实施例中的重油流动性改进工艺能够获得黏度更低的改质油。
2、稳定性测试
按照ASTM D4740-04(2014)中规定的斑点测试实验分别对实施例和对比例获得的改质油进行稳定性测试，稳定性评级标准如下：
1级：斑点均匀，内部无环状物；
2级：斑点内部有细微而模糊的环状物；
3级：斑点内部有明显的薄的环状物，比本色稍微黑一点；
4级：有比三级等级更浓的环状物，亦比本色稍黑；
5级：斑点内部环状物几乎为固体或近于固体，环心比本底色黑的多。
图1为本发明实施例1中改质油的稳定性测试斑点图；图2为本发明实施例2中改质油的稳定性测试斑点图；图3为本发明实施例3中改质油的稳定性测试斑点图；图4为本发明对比例1中改质油的稳定性测试斑点图；图5为本发明对比例2中改质油的稳定性测试斑点图；图6为本发明对比例3中改质油的稳定性测试斑点图。从图1和图3可以看出，实施例1和实施例3中的斑点均匀，内部无环状物，证明稳定性为1级；从图2可以看出，实施例2中的斑点均匀，内部有细微的环状物，但没析出固体物质，证明稳定性介于1级～2级之间；从图4可以看出，对比例1中的斑点有细微而模糊的环状物，中心部位颜色较深，但是没有析出固体物质，证明稳定性为2级；从图5可以看出，对比例2中的斑点有更浓的环状物，有固体物质析出，并且环状物的颜色也比斑点的本色稍黑，证明稳定性为3级；从图6可以看出，对比例3中的斑点有细微而模糊的环状物，中心部分颜色较深，但是没有析出固体物质，证明稳定性为2级。
可以看出，本发明实施例中的改质油的稳定性等级可以为1-2级，证明本发明的重油流动性改进工艺能够在不进行加氢处理的情况下获得稳定性优异的改质油。
最后应说明的是：以上各实施例仅用以说明本发明的技术方案，而非对其限制；尽管参照前述各实施例对本发明进行了详细的说明，本领域的普通技术人员应当理解：其依然可以对前述各实施例所记载的技术方案进行修改，或者对其中部分或者全部技术特征进行等同替换；而这些修改或者替换，并不使相应技术方案的本质脱离本发明各实施例技术方案的范围。
Claims (10)
1.一种重油流动性改进工艺，其特征在于，包括以下步骤：
1)对重油进行第一蒸馏切割，得到第一轻油馏分以及第一重油馏分；
2)使所述第一重油馏分与超临界溶剂以及供氢剂进行裂化反应，得到裂化产物；
3)将所述裂化产物和所述第一轻油馏分进行混合处理，得到改质油。
2.根据权利要求1所述的重油流动性改进工艺，其特征在于，步骤2)还包括：使所述第一重油馏分与超临界溶剂以及供氢剂进行裂化反应，得到反应产物，对所述反应产物进行分离处理，得到所述裂化产物以及第一再生溶剂；
所述第一再生溶剂返回参与所述裂化反应。
3.根据权利要求1或2所述的重油流动性改进工艺，其特征在于，步骤2)还包括对所述裂化产物进行后处理：
所述后处理包括对所述裂化产物进行第二精馏切割，得到第二再生溶剂、第二轻油馏分以及裂化重油；
所述第二再生溶剂返回参与所述裂化反应。
4.根据权利要求3所述的重油流动性改进工艺，其特征在于，步骤3)还包括：将所述第二轻油馏分、所述裂化重油以及所述第一轻油馏分进行混合处理，得到改质油。
5.根据权利要求1-4任一项所述的重油流动性改进工艺，其特征在于，所述供氢剂选自环烷基芳烃。
6.根据权利要求1-5任一项所述的重油流动性改进工艺，其特征在于，所述第一重油馏分、所述供氢剂以及所述超临界溶剂的质量比为1：(0.001-0.1):(0.5-5)。
7.根据权利要求1-6任一项所述的重油流动性改进工艺，其特征在于，所述第一重油馏分的进料温度为40-150℃；和/或，
所述超临界溶剂的进料温度为10-40℃；和/或，
所述供氢剂的进料温度为10-40℃。
8.根据权利要求1-7任一项所述的重油流动性改进工艺，其特征在于，所述超临界溶剂包括第一超临界溶剂以及第二超临界溶剂，所述重油流动性改进工艺还包括：
对所述第一重油馏分、所述第一超临界溶剂以及所述供氢剂进行第一预热处理，得到第一预热体系；
对所述第二超临界溶剂进行第二预热处理得到第二预热体系；
使所述第一预热体系和所述第二预热体系进行裂化反应；
其中，所述第一预热处理的温度小于等于所述裂化反应的温度，所述第二预热处理的温度大于所述裂化反应的温度。
9.根据权利要求1-8任一项所述的重油流动性改进工艺，其特征在于，所述裂化反应的温度为320-430℃；和/或，
所述裂化反应的压力为6-15MPa；和/或，
所述裂化反应的时间为1-60min。
10.根据权利要求8所述的重油流动性改进工艺，其特征在于，所述第一预热处理的温度小于等于350℃；和/或，
所述第二预热处理的温度比所述裂化反应的温度高5-40℃。
Priority Applications (1)
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|---|---|---|---|
| CN202211410098.9A CN118064181A (zh) | 2022-11-11 | 2022-11-11 | 一种重油流动性改进工艺 |
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