CN1177332C - 高抗干扰信号传输电缆及高速高幅值脉冲电流传感器 - Google Patents

Abstract

一种高抗干扰信号传输电缆，由两条漆包线形成的漆包双绞线、绝缘层、屏蔽层和保护外套构成。高速高幅值脉冲电流传感器包括高抗干扰信号传输电缆、霍尔芯片、屏蔽罩和导体段；高抗干扰信号传输电缆的信号传输线分叉后形成的两条信号引线分别与霍尔芯片的两信号电极连接，电源传输线分叉后形成的两条电源引线分别与霍尔芯片的两电源电极连接；霍尔芯片装于屏蔽罩内，该屏蔽罩与抗干扰信号传输电缆的屏蔽层连接成一体即构成电流传感元件，电流传感元件与导体段固连即构成电流传感器。

Description

高抗干扰信号传输电缆及高速高幅值脉冲电流传感器

一、技术领域

本发明涉及一种在高速变化的非均匀强磁场中具有高抗干扰能力的信号传输电缆及用于测量高速高幅值脉冲电流的电流传感器。

二、背景技术

对高速高幅值脉冲电流的测量，目前普遍采用Rogowski线圈制作的电流传感器(见“雷电流自动监测系统”，林云志等，清华大学电机系，《电工电能新技术》P59-62，2000年第4期)。由于此种电流传感器的输出电压正比于被测电流随时间的变化率而不是直接正比于被测电流的幅值，因此在实际使用时需对输出电压进行积分变换，这样不仅增加了信号处理的难度，而且会降低测量精度。此外，这种传感器的制作工艺也比较复杂。

作为电流传感器的另一公知技术，是以霍尔器件为核心构件组成的霍尔电流传感器。为提高此类传感器的测量精度，减小体积，使其能适应微小电流的测量，人们做了大量的工作并推出了多项专利，但遗憾的是，霍尔电流传感器迄今尚未能在高速(上升沿为微秒级)高幅值(电流幅值在数十千安以上)的脉冲电流测量中获得应用，其主要原因是：

1.常规霍尔电流传感器采用铁磁磁路，受铁磁材料饱和磁密的限制，此种霍尔电流传感器所能测量的上限电流受其功耗和体积的限制，目前尚未见容量达数十千安的霍尔电流传感器的报道；

2.不采用铁磁磁路，直接将霍尔芯片放置在被测电流的载流导体的近旁虽然可测量的电流幅值几乎不受限制，但却要求与霍尔芯片连接的传输线在高速变化的非均匀强磁场中具有优良的抗干扰性能，而目前连接霍尔芯片的传输电缆通常采用多芯屏蔽电缆，此种电缆的每条芯线均为由塑料外皮包裹的单条或多条铜线，当这类电缆(即便是其芯线为双绞线)和霍尔芯片的电极或引线连接时，在连接处将形成很大的引线回路面积，大面积的引线回路与被测高速高幅值电流所产生的磁力线的交联将会产生很大的正比于被测电流随时间的变化率的附加感应信号，该附加感应信号与正比于被测电流的霍尔信号叠加会使测量精度大大降低，甚至于根本得不到正确的测量结果。此外，普通多芯屏蔽电缆只能实现电屏蔽而不能实现磁屏蔽，当此种电缆处于高速变化的强脉冲磁场中时，电缆的芯线上也会被感应出严重影响测量结果的附加感应信号。由塑料外皮导线构成的双绞线(为方便起见，以下将其称之为“常规双绞线”)，在均匀磁场中具有较好的抗干扰能力，但在非均匀强脉冲磁场中，用它传输(毫伏级)弱模拟信号时，磁感应信号在传输电缆中引入的干扰常常会将有用信号“淹没”。

三、发明内容

本发明针对现有技术存在的不足，提供一种可以在高速变化的非均匀强磁场中不受干扰地传输弱信号的高抗干扰信号传输电缆，及以此种传输电缆与霍尔器件组合构成的一种用以测量高速高幅值脉冲电流的电流传感器。

本发明的技术方案如下：

用两条漆包线经绞扭后构成一种漆包双绞线，由绝缘层、屏蔽层和保护外套依次覆盖上述漆包双绞线即构成一种在非均匀强脉冲磁场中具有很高抗干扰能力的信号传输电缆；上述信号传输电缆中的漆包双绞线的组数根据需要确定，可以为一组，也可以为一组以上，若漆包双绞线为一组以上，各组漆包双绞线既可以相互独立地位于绝缘层内，也可以相互绞扭地位于绝缘层内。

和常规双绞线相比，由两条漆包线绞扭后形成的漆包双绞线的节距长度可以做得非常小，在单位长度内所包含的节距数目因此大大增加。当其处于非均匀脉冲磁场中时，因相邻节距所感应的反极性信号相互抵消而产生的抑制附加感应信号的综合效果被大大加强。此外、由于漆包线外皮厚度很小，使得每个节距之间能够与磁力线发生交联的回路面积变得非常小，所以，在强脉冲磁场中，每个节距间所感应的信号强度也被大大降低。实验表明，由漆包线绞扭后形成的漆包双绞线构成的信号传输电缆，即使将其用在高速变化的非均匀强磁场中传输毫伏级以下的微弱模拟信号，也不会在传输电缆中感应出足以影响测量精度的附加信号。此种信号传输电缆可广泛用于在高速变化的非均匀强磁场中传输微弱的模拟信号。

本发明提供的高速高幅值脉冲电流传感器包括高抗干扰信号传输电缆、霍尔芯片、屏蔽罩、导体段，高抗干扰信号传输电缆由绝缘层、屏蔽层、保护外套和两组漆包双绞线组成，绝缘层、屏蔽层和保护外套依次覆盖在漆包双绞线上，一组漆包双绞线为信号传输线，其分叉后形成的两条信号引线分别与霍尔芯片的两信号电极或两信号电极的引脚连接，另一组漆包双绞线为电源传输线，其分叉后形成的两条电源引线分别与霍尔芯片的两电源电极或两电源电极的引脚连接，霍尔芯片装于屏蔽罩内，该屏蔽罩与高抗干扰信号传输电缆的屏蔽层相连接构成测量高速高幅值脉冲电流的电流传感元件，电流传感元件与导体段固连成一体。

在采用漆包双绞线构成的传输电缆后，确定传输线分叉后所形成的“引线”的合理布局方式是本发明所提供的电流传感器的又一重要技术特征。

为了便于准确地描述信号引线和电源引线的合理布局，作如下定义：

1.如图4所示，在传输线开始分叉但尚未分叉之处作一个与传输线长度方向相垂直的平面8；如图5所示，传输线与该平面相交后形成两个截面9，每个截面的中心10被简称为引线的“截面中心”，“截面”9和“截面中心”10在以下的叙述中将被直接引用，11为两“截面中心”10的连线，该连线的中点12定义为“传输线的分叉点”并简称“分叉点”。信号引线和电源引线的截面、截面中心，信号传输线和电源传输线的分叉点均按上述方式定义。

2.“截面”到与之对应的霍尔芯片电极或其引脚连接点处的那段漆包线为影响测量精度的“引线”，以下所说的“引线”即为该段漆包线，与信号电极相连的“引线”被称为“信号引线”，与电源电极相连的“引线”被称为“电源引线”。

3.如图6所示，将霍尔芯片两信号电极中心的连线和信号传输线分叉点所确定的平面13定义为“信号引线布局参考平面”，如图7所示，将霍尔芯片两电源电极中心的连线和电源传输线分叉点所确定的平面16定义为“电源引线布局参考平面”，在讨论与磁力线相交联的问题时，将上述参考平面的一侧定义为“正”，另一侧定义为“负”。

4.将两条“引线”的两“截面中心”的连线、两条“引线”、两电极中心的连线所围成的回路称为“引线回路”，与电源相关的称为“电源引线回路”，与信号相关的称为“信号引线回路”。

根据电磁学原理可知，欲使“引线回路”中不产生影响测量结果的附加感应信号，就应保证没有磁力线穿过“引线回路”或使穿过“引线回路”的磁力线的代数和为零。

根据霍尔器件的原理可知，其“信号引线回路”所感应的附加信号将直接与有效信号叠加，而“电源引线回路”所感应的附加信号以电源波动的形式出现。所以，对于相同幅度的附加感应信号，前者对测量结果的影响远远大于后者。

基于以上理由，信号引线和电源引线的合理布局方式是使信号引线回路和电源引线回路均位于使穿过两回路的被测电流所产生的磁力线的代数和为零的位置或均位于使穿过两回路的被测电流所产生的磁力线的代数和虽不为零但其所引起的附加测量误差与霍尔芯片固有误差之和不大于电流传感器应满足的精度指标的位置。例如：如果忽略信号处理电路引起的测量误差，要求电流传感器的测量误差不大于5％，所采用的霍尔器件的精度为1％，则引线布局所引起的附加测量误差应不大于4％。电流传感器应满足的精度指标可以是国家标准、行业标准、企业标准中规定的精度指标，也可以是当事人要求的精度指标。

为了保证信号引线和电源引线的布局能满足上述要求，两条“信号引线”的“截面中心”应对称地分布在“信号引线布局参考平面”的两侧并紧靠该参考平面，从信号传输线“分叉点”处开始，两条信号引线的中心逐渐贴近并直至位于该参考平面上，两条“电源引线”的“截面中心”应对称地分布在“电源引线布局参考平面”的两侧并紧靠该参考平面，从电源传输线的“分叉点”处开始，两条“电源引线”的中心逐渐贴近并直至位于该参考平面上；由于测量误差对两组“引线”布局偏差的敏感度不同，“信号引线布局参考平面”应置于与被测电流方向相垂直的位置，“电源引线布局参考平面”应置于与被测电流方向相平行的位置，这种布局将产生以下效果：

1)将“信号引线布局参考平面”置于与被测电流方向相垂直的位置，这样就不可能有被测电流产生的磁力线穿过“信号引线布局参考平面”。“信号引线回路”在“信号引线布局参考平面”上投影的大小和对称性对测量结果没有任何影响，而其在与被测电流产生的磁力线正交方向上的投影面积几乎为零，其影响基本上可忽略不计。即便是采用简单的装配工艺不能确保“信号引线回路”在与被测电流产生的磁力线正交方向上的投影完全为零，其误差也不会太大，采用下面将要述及的测量及校正方法可轻易地消除这个不大的误差。

2)虽然将“电源引线布局参考平面”置于与被测电流方向相平行的位置，将不可避免地会有被测电流产生的磁力线穿过该“参考平面”，但是，一方面“电源引线回路”中的附加感应信号对测量误差的贡献较小，另一方面，还可以采用使穿过“电源引线回路”的磁力线的代数和为零的方法使“电源引线回路”不产生足以影响测量精度的附加感应信号。

下面结合图8说明使穿过“电源引线回路”的磁力线的代数和为零的位置的存在：

在图8中，射线14表示被测电流的方向；闭合曲线15表示被测电流所产生的磁力线中的一条，其方向如箭头所示；闭合曲线17表示“电源引线回路”在“电源引线布局参考平面16”上的投影；定义图8中“电源引线布局参考平面或“电源引线回路”的右面为正、左面为负。在图8中，以霍尔芯片两个电源电极中心的连线为轴，依据电磁学原理可知，当“电源引线回路”随“电源引线布局参考平面”绕轴沿逆时针方向旋转到与载流导体18的平面方向相垂直的位置时，被测电流所产生的磁力线将只能从正方向穿过“电源引线回路”；当“电源引线回路”随“电源引线布局参考平面”绕轴沿顺时针方向旋转到与载流导体18的平面方向相垂直的位置时，被测电流所产生的磁力线将只能从负方向穿过“电源引线回路”。显然，在上述两个极端位置之间必然存在一个位置，当“电源引线回路”随“电源引线布局参考平面”旋转至该位置时，从两个方向穿过“电源引线回路”的磁力线数相等。这时，被测电流的磁场在电源引线回路中感应的电势将为零。

在制造过程中，可建立相应的工艺条件来直接满足上述布局要求。由于使穿过“引线回路”的磁力线的代数和为零的位置是客观存在的，该位置的客观效果是使“引线回路”不产生影响测量精度的附加感应信号，所以，在装配过程中可用电信号测量方法对“信号引线回路”和“电源引线回路”的布局位置是否正确进行检测，若检测时发现“信号引线回路”和/或“电源引线回路”产生的附加感应信号影响测量精度，则可进行微调，使其位置正确，达到电流传感器的精度指标要求。为此，可在屏蔽罩上设置调试孔。

理论分析与试验结果同时证明，将霍尔芯片与由漆包双绞线构成的传输线连接并对传输线分叉后形成的“引线”严格地采用如上所述的正确布局方式后，由此所构成的脉冲电流传感器在测量高速高幅值脉冲电流时，其测量精度将仅受霍尔芯片自身性能指标的限制。

为获得高灵敏度和大信噪比，作为一个只需近似满足的基本原则，霍尔芯片的磁敏面应处于过被测电流所产生的磁力线的对称中心且与磁力线正交的平面上。

从理论上讲，将与高抗干扰信号传输电缆连接的霍尔芯片装于屏蔽罩内，将屏蔽罩与高抗干扰信号传输电缆的屏蔽层连接成一体所组成的如图10所示的用以测量高速高幅值脉冲电流的电流传感元件按合理的“引线”布局方式放置并固定在被测电流的载流导体上或近旁，在其输出端配以适当的信号处理装置即可实现对高速高幅值脉冲电流的测量。但是，由于测量误差对“引线”布局偏差的敏感性，在将上述电流传感元件与被测电流的载流导体组合时，难以保证“引线”布局的正确性和稳定性。因此，将上述电流传感元件和一段导体按前述的引线布局方式稳定牢固地组合在一起构成最终的高速高幅值脉冲电流传感器将更加合理和实用。

在需要传输电缆提供高抗共模干扰能力时，可将构成传输电缆的两组漆包双绞线进行均匀绞扭；当与传感器连接的信号处理电路为高抗共模干扰的差动电路时，构成传输电缆的两组漆包双绞线可在电缆的绝缘层中自由放置。

目前，霍尔芯片的结构尺寸已经可以做得很小，将微小的霍尔芯片直接与由较细的漆包双绞线构成的高抗干扰信号传输电缆连接，可以使“引线”更短，这样可大大降低测量误差对“引线”布局的敏感性，但这需要一定的工艺条件作保证。然而，当建立了相应的工艺条件后，将霍尔芯片直接按规定的布局要求与屏蔽盒及传输电缆“集成”在一起，即可直接制作满足要求的电流传感元件而无需对引线布局方式进行调试及校正。

在没有相应的工艺条件保证时，由于有了合理的“引线”布局方案和对“引线”布局效果的检测及校正方法，为了降低制作工艺的难度，可将霍尔芯片首先固定在一个印制板基底上，在印制板基底上制作两组印制线条作为霍尔芯片信号电极和电源电极的引脚与高抗干扰信号传输电缆的信号传输线和电源传输线连接，并按上述方式构成电流传感元件，再将电流传感元件与导体段组合成一体构成电流传感器。

在将电流传感元件与导体段组合时，应保证霍尔芯片和与其相连的“引线”与流过导体段的被测电流的相对位置关系满足前述布局要求。

作为一种实用的产品，还应设置一个保护性外壳，将屏蔽罩及与其固连处的导体段部分置于外壳内并与外壳组装成一体。

本发明具有以下有益效果：

1.采用漆包双绞线构成的信号传输电缆具有很高的抗干扰性能，除其端部的分叉部分外，将其在高速变化的非均匀强磁场中任意放置，也不会感应出影响测量精度的差模信号，此类信号传输电缆为在该环境条件下实现弱信号传输提供了有效的手段。

2.高速高幅值脉冲电流传感器体积小、结构简单、精度高、实用性强，为高速高幅值脉冲电流特别是雷电流的测量提供了一种非常有效的手段。

3.采用该种高速高幅值脉冲电流传感器与雷电流峰值记录仪配合，用于模拟雷电流峰值检测时，在10千安到150千安的范围内的测量结果与标准仪器的比对误差在3％以内，该误差中的大部分由信号处理电路产生。

4.采用适当的简单措施后，该类电流传感器可用于高压大电流测量，以取代目前所广泛采用电流互感器，达到大大地降低成本、减小体积、提高测量精度的效果。

四、附图说明

图1是漆包线形成的漆包双绞线的结构图；

图2是高抗干扰信号传输电缆的一种结构图；

图3是高抗干扰信号传输电缆的两组传输线与霍尔芯片的两对电极连接的结构图；

图4是为了建立相关定义而做的辅助平面示意图；

图5是定义引线的“截面”、“截面中心”和传输线的“分叉点”的示意图；

图6是“信号引线布局参考平面”的示意图；

图7是“电源引线布局参考平面”的示意图；

图8是分析载流导体所产生的磁力线与电源引线回路的交联关系的示意图；

图9是与霍尔芯片连接的高抗干扰信号传输电缆的传输线的一种弯折方式示意图；

图10是电流传感元件的一种结构图；

图11是霍尔芯片在印制板上的安装图；

图12是高抗干扰信号传输电缆的两组传输线与固定在印制板上的霍尔芯片的两组引脚的连接示意图；

图13是图12中的两组传输线的弯折方式示意图；

图14是高速高幅值脉冲电流传感器的一种结构图；

图15是电流传感元件与导体段组装后霍尔芯片及信号引线、电源引线与载流导体段的相对位置示意图；

图16是高速高幅值脉冲电流传感器的一种外形图。

五、具体实施方式

实施例1：

本实施例中的高抗干扰信号传输电缆的结构如图1、图2所示，漆包双绞线1由两条直径为0.12毫米的漆包线经均匀紧密地绞扭后形成，漆包双绞线为两组，塑料绝缘层2、铜质屏蔽层3和橡胶保护外套4依次覆盖在两组相互独立且自由弯曲放置的漆包双绞线上。

按图3所示，霍尔芯片7的两信号电极直接与高抗干扰信号传输电缆的信号传输线5分叉后形成的两条信号引线的端部焊接，两电源电极直接与高抗干扰信号传输电缆的电源传输线6分叉后形成的两条电源引线的端部焊接，两条信号引线的“截面中心”对称地分布在如图6所示的“信号引线布局参考平面”13的两侧并紧靠该参考平面，从分叉点处开始，两条信号引线的中心逐渐贴近并直至位于该参考平面上，两条电源引线的“截面中心”对称地分布在如图7所示的“电源引线布局参考平面”16两侧并紧靠该参考平面，从分叉点处开始，两条电源引线的中心逐渐贴近并直至位于该参考平面上；作为本实施例的组装方案，将信号传输线和电源传输线从其分叉点上部弯折成图9所示的形式；霍尔芯片7位于屏蔽罩19内，将屏蔽罩与高抗干扰传输电缆的屏蔽层3连接即构成如图10所示的电流传感元件；采用宽25mm、厚4mm、长150mm的铜排作为固定图10所示的电流传感元件的导体段26，用一块长30mm、宽25mm的印制板作为固定电流传感元件的基板24，在基板24的中部制作一个长15mm、宽15mm的敷铜区25，将基板24用硅橡胶粘结在导体段26的中部；图10所示的电流传感元件按图14所示的方式与敷铜区25焊接；图15中给出了霍尔芯片及与其连接的“引线”在屏蔽罩19中的位置及它们与导体段26的相对关系，霍尔芯片的磁敏面位于过代表电流方向的射线14且垂直于导体段表面的平面上，其“信号引线布局参考平面”13与电流方向14垂直，“电源引线布局参考平面”16与电流方向14平行；在用电信号测量方式检验引线布局效果时，屏蔽罩19上的调试孔20用来对引线布局位置进行校正。

下面举例说明对“引线”布局效果的测量校正：

被校电流传感器的测量范围为5-150千安，所采用的信号处理电路为雷电流幅值记录仪，信号源为模拟雷电流试验台提供的8/20波形的模拟雷电流信号。校正前，该传感器和雷电流幅值记录仪配合对模拟雷电流信号进行测量，在全量程范围内，测量结果与作为标准仪器的记录结果的最大比对误差为9％。

校正时，将与信号(或电源)引线对应的传输线的另一端接入雷电流幅值记录仪的信号输入端，将与电源(或信号)引线对应的传输线的另一端悬空。在这种情况下，由于霍尔芯片没有电源输入，处于不工作状态，所以，雷电流幅值记录仪的测量记录结果应为“引线回路”的感应信号。实验时，在导体段上施加幅值为50千安的模拟雷电流信号。在未校正前，雷电流幅值记录仪对“信号引线”试验所得到的记录结果为3千安，对“电源引线”试验所得到的记录结果为11千安(如前所述，在实际使用中，该结果以电源波动的形式影响测量精度，所以，其对实际测量误差的贡献很小)。校正后，对“信号引线”试验所得到的记录结果为0千安(说明：所采用的雷电流幅值记录仪不记录1千安以下的信号)，对“电源引线”试验所得到的记录结果为5千安。校正后，该电流传感器和雷电流幅值记录仪配合对模拟雷电流信号进行测量，在全量程范围内，测量结果与作为标准仪器的记录结果的最大比对误差为3％。这是一个包含霍尔芯片、引线及信号处理电路在内的综合误差。可见，正确的引线布局可使由引线引起的测量误差降低到忽略不计的地步。

测试校正完成后，将屏蔽罩19上的调试孔20用铜皮封闭。

电流传感元件与导体段26组装完毕后，将屏蔽罩19及与其固连处的导体段部分装于外壳27内并与外壳组装成一体即构成高速高幅值脉冲电流传感器产品，如图16所示。

实施例2：

本实施例中的高抗干扰信号传输电缆的结构与实施例1相同，如图1、图2所示。本实施例采用0.2mm的漆包线制作漆包双绞线。高速高幅值脉冲电流传感器的结构如图10、图11、图12、图13、图14、图15、图16所示，包括印制板21、霍尔芯片7、高抗干扰信号传输电缆、屏蔽罩19、导体段26、基板24和外壳27。印制板21上有两组印制线条22、23为连接霍尔芯片信号电极和电源电极的引脚，上述两组印制线条分别位于过霍尔芯片电极中心的两条正交的轴线上并紧靠对应的霍尔芯片上的电极布置，如图11所示；高抗干扰信号传输电缆的两组传输线分叉后形成的信号引线和电源引线分别与霍尔芯片的信号电极和电源电极的引脚连接，如图12所示，电源引线和信号引线的布局方式与实施例1相同；霍尔芯片在屏蔽罩内的安装方式、屏蔽罩与高抗干扰信号传输电缆屏蔽层的连接方式、导体段和基板的材料及尺寸、基板与导体段的固连方式、屏蔽罩与基板的固连方式、外壳的安装方式均与实施例1相同。

Claims (7)

1.一种高抗干扰信号传输电缆，包括绝缘层(2)、屏蔽层(3)和保护外套(4)，其特征在于还包括由两条漆包线形成的漆包双绞线(1)，绝缘层(2)、屏蔽层(3)和保护外套(4)依次覆盖在漆包双绞线上。

2.根据权利要求1所述的高抗干扰信号传输电缆，其特征在于漆包双绞线(1)为一组或一组以上，若漆包双绞线(1)为一组以上，漆包双绞线之间可以相互独立地或相互绞扭地位于绝缘层(2)内。

3.一种高速高幅值脉冲电流传感器，其特征在于包括高抗干扰信号传输电缆、霍尔芯片(7)、屏蔽罩(19)、导体段(26)，高抗干扰信号传输电缆由绝缘层(2)、屏蔽层(3)、保护外套(4)和两组漆包双绞线组成，绝缘层(2)、屏蔽层(3)和保护外套(4)依次覆盖在两组漆包双绞线上，一组漆包双绞线为信号传输线(5)，其分叉后形成的两条信号引线分别与霍尔芯片(7)的两信号电极或两信号电极的引脚连接，另一组漆包双绞线为电源传输线(6)，其分叉后形成的两条电源引线分别与霍尔芯片(7)的两电源电极或两电源电极的引脚连接，霍尔芯片(7)装于屏蔽罩(19)内，该屏蔽罩与高抗干扰信号传输电缆的屏蔽层(3)相连接构成测量高速高幅值脉冲电流的电流传感元件，电流传感元件与导体段(26)固连成一体，

信号引线和电源引线的布局方式如下：

由信号传输线分叉点处的两条信号引线的截面中心的连线、两条信号引线、霍尔芯片两信号电极中心的连线构成的信号引线回路位于使穿过该回路的被测电流所产生的磁力线的代数和为零的位置或位于使穿过该回路的被测电流所产生的磁力线的代数和虽不为零但其所引起的附加测量误差与霍尔芯片固有误差之和不大于电流传感器应满足的精度指标的位置，

由电源传输线分叉点处的两条电源引线的截面中心的连线、两条电源引线、霍尔芯片两电源电极中心的连线构成的电源引线回路位于使穿过该回路的被测电流所产生的磁力线的代数和为零的位置或位于使穿过该回路的被测电流所产生的磁力线的代数和虽不为零但其所引起的附加测量误差与霍尔芯片固有误差之和不大于电流传感器应满足的精度指标的位置。

4、根据权利要求3所述的高速高幅值脉冲电流传感器，其特征在于霍尔芯片(7)的磁敏面处于过被测电流所产生的磁力线的对称中心且与磁力线正交的平面上。

5、根据权利要求3或4所述的高速高幅值脉冲电流传感器，其特征在于设置有印制板(21)，霍尔芯片(7)固定在印制板(21)上，印制板(21)上有两组正交布置的、用于与霍尔芯片信号电极和电源电极连接的作为霍尔芯片的电极引脚的印制线条(22)(23)。

6、根据权利要求3或4所述的高速高幅值脉冲电流传感器，其特征在于设置有外壳(27)，屏蔽罩(19)及与其固连处的导体段部分置于外壳内并与外壳组合成一体。

7、根据权利要求5所述的高速高幅值脉冲电流传感器，其特征在于设置有外壳(27)，屏蔽罩(19)及与其固连处的导体段部分置于外壳内并与外壳组合成一体。

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