CN1169873C - 六钛酸钾晶须增强聚四氟乙烯复合材料 - Google Patents
六钛酸钾晶须增强聚四氟乙烯复合材料 Download PDFInfo
- Publication number
- CN1169873C CN1169873C CNB021383677A CN02138367A CN1169873C CN 1169873 C CN1169873 C CN 1169873C CN B021383677 A CNB021383677 A CN B021383677A CN 02138367 A CN02138367 A CN 02138367A CN 1169873 C CN1169873 C CN 1169873C
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- titanate
- composite material
- ptfe
- coupling agent
- ptw
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Landscapes
- Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
- Reinforced Plastic Materials (AREA)
Abstract
一种六钛酸钾晶须增强聚四氟乙烯复合材料,用直径为0.5-2μm、长径比为5-20、经硅烷或钛酸酯偶联剂表面处理过的六钛酸钾晶须(0.5-20wt%)增强聚四氟乙烯,该复合材料的冲击强度、热变形温度、断裂伸长率、拉伸强度与纯聚四氟乙烯相比均有明显提高,而磨损量下降10倍,并能在55℃的强碱液中长期保持恒重。
Description
技术领域
本发明涉及一种用六钛酸钾晶须(K2O·6TiO2,Potassium Titanate Whiskers,简称PTW)改性聚四氟乙烯(PTFE)复合材料,该材料是一种耐磨耗、耐热变形、耐强碱、既增强又增韧的聚四氟乙烯复合材料。
背景技术
PTFE具有十分优异的化学稳定性、极小的摩擦系数,使用温度范围广,有“塑料王”的美誉。然而,PTFE有其致命的弱点——在负荷下蠕变严重,热变形温度低;同时,耐磨性差,尺寸稳定性差的缺点也极大地限制了它的广泛应用。为了弥补这些不足,必须添加填充剂。常用的无机填充剂有玻璃纤维、碳纤维、二硫化钼、青铜粉及石墨等。
目前,玻璃纤维增强PTFE应用较为广泛,这类产品能满足工业上的一般要求,但是,玻璃纤维的耐碱性很差,复合材料会因此而缩短使用寿命,玻璃纤维填充后的复合材料热变形温度提高幅度不大,冲击强度下降较多。碳纤维增强PTFE复合材料的拉伸强度有较大幅度提高,但冲击强度明显降低,更重要的是该复合材料在强氧化剂如发烟硝酸中不耐氧化,导致复合材料软化,丧失所有的性能。
PTW具有优良的力学性能,优异的化学稳定性、耐热隔热性、耐磨性、润滑性,高的电气绝缘性,还具有红外反射率高,高温下导热系数极低,硬度低等特点,而且由于尺寸细微,可以达到显微增强的目的,它的强度超出常用的玻璃纤维、碳纤维、凯夫拉纤维等,而价格大大低于碳纤维。
目前国内外关于PTW填充PTFE的文章和专利报道十分鲜见,特别是PTW填充PTFE力学性能、热性能和耐腐蚀性能的研究至今在国内外还是一个空白。鲜见的报道仅关于摩擦性能的研究,而且该摩擦性能并无很大优势[1,2],这可能与他们没有考虑PTW表面改性问题有关,而PTW填充PTFE研究的难点恰恰主要集中在由PTW尺寸特性引起的界面问题上。PTW的比表面积是玻璃纤维的4~6倍,每克PTW的根数是玻璃纤维的几十甚至上百倍,因此PTW有严重的团聚和搭桥行为,该行为阻碍了其在PTFE中的均匀分散。
发明内容
本发明的目的在于:利用PTW上述特点,将PTW填充PTFE得到既增强又增韧,既耐磨、使用温度又同时提高的高性能PTFE复合材料,并且利用PTW与PTFE同样具有优异化学稳定性这一任何其它纤维都不具备的特点,在改善PTFE抗蠕变、耐磨性的同时,不会出现由于不耐腐蚀而缩短寿命或使用范围受限制的缺陷。
为了改善PTW在PTFE中的团聚和搭桥行为,增加PTW与PTFE的黏结,本发明用硅烷偶联剂或钛酸酯偶联剂对PTW进行了改性,在PTW和PTFE之间形成化学键桥,增加界面作用力和相容性,提高材料的综合性能。
本发明的技术解决方案:
本发明的技术构成是以PTFE作为基体(80-99.5wt%),PTW作为填充剂(0.5-20wt%,,直径为0.5-2μm、长径比为5-20),硅烷偶联剂或钛酸酯偶联剂[γ-氨基丙基三乙氧基硅烷,γ-(甲基丙烯酰氧基)丙基三甲氧基硅烷,γ-(乙二胺基)丙基三甲氧基硅烷,γ-(2,3-环氧丙氧基)丙基三甲氧基硅烷,β-(3,4环氧环己基)丙基三甲氧基硅烷,三异硬酯酰基钛酸异丙酯,三(二辛基磷酰氧基)钛酸异丙酯,二(亚磷酸二辛酯基)钛酸四异丙酯,钛酸酯偶联剂NDZ-101,异丙基三(二异辛基磷酰基)钛酸酯、二(甲基丙烯酰基)甲基羟乙酸钛酸酯]作为PTW的表面处理剂(用量为PTW重量的0.5-2wt%)。利用复合材料设计技术,针对性地改变填充剂含量和偶联剂种类,可得到一种耐磨耗、耐热变形、耐强碱、既增强又增韧的聚四氟乙烯复合材料。
具体步骤是:将PTFE与用硅烷偶联剂或钛酸酯偶联剂处理过的PTW经高速搅拌机混合后,将其填入模具,在20-70MPa下冷压成型。所得型坯在370-390℃下烧结,得到复合材料。
本发明的优点和积极效果:
本发明将直径为0.5-2μm、长径比为5-20、经硅烷或钛酸酯偶联剂表面处理过的六钛酸钾晶须(0.5-20wt%)增强聚四氟乙烯后,能得到冲击强度、热变形温度、断裂伸长率、拉伸强度均有明显提高,磨损量显著下降的高性能聚四氟乙烯复合材料,它在55℃的强碱液中长期保持恒重。即由于本发明用硅烷偶联剂或钛酸酯偶联剂对PTW进行改性,在PTW和PTFE之间形成化学键桥,增加界面作用力和相容性,提高了材料的综合性能,使该复合材料增强增韧并举,耐磨性能、使用温度同时提高,而且不牺牲聚四氟乙烯复合材料的化学稳定性。钛酸钾晶须填充PTFE特别适合于高温高压、强酸强碱的苛刻条件下和制作形状复杂、尺寸精度要求高的精密部件;以及无油自润滑材料,如轴承、导向环、活塞环及密封垫片;化工腐蚀设备的衬里、涂层;输送腐蚀性或粘性液体的管道;高纯试剂提纯用的精馏装置等等。
具体实施方式
下面通过实施例和比较例对本发明作进一步说明,但是本发明不仅限于这些例子。
实施例1 取95wt%PTFE与5wt%用γ-氨基丙基三乙氧基硅烷处理过的PTW(偶联剂用量为六钛酸钾晶须重量的0.7wt%)经高速搅拌机混合,然后在30MPa下冷压成型,并在375℃下烧结,得到复合材料。该材料做成的标准试样在Optimol SRV高温摩擦磨损试验机上做点面接触式的摩擦磨耗测试,在空气温度为25℃,载荷为50、200N,频率为10HZ,冲程为2mm的条件下经30分钟摩擦,测试其磨损质量和磨痕面积。
比较例1 纯PTFE在25MPa下冷压成型,并在375℃下烧结,摩擦测试。
将实施例1和比较例1的测试结果作比较列于表1。
表1 PTW-PTFE与PTFE磨损量的比较
No. | 组成 | 环境温度℃ | 载荷N | 频率HZ | 冲程mm | 速度mm.s-1 | 磨损质量mg | 磨痕面积mm2 |
1 | PTFE | 25 | 50 | 10 | 2 | 40 | 7.5 | 26.88 |
2 | 5wt%PTW-95wt%PTFE | 25 | 50 | 10 | 2 | 40 | 0.8 | 12.91 |
3 | PTFE | 25 | 200 | 10 | 2 | 40 | 17.0 | 43.81 |
4 | 5wt%PTW-95wt%PTFE | 25 | 200 | 10 | 2 | 40 | 1.7 | 14.95 |
实施例2取90wt%PTFE与10wt%用γ-(甲基丙烯酰氧基)丙基三甲氧基硅烷处理过的PTW混合(偶联剂用量为六钛酸钾晶须重量的0.5wt%),然后在50MPa下冷压成型,并在380℃下烧结,得到复合材料。
比较例2-1纯PTFE在25MPa下冷压成型,并在375℃下烧结得到材料。
比较例2-2取90wt%PTFE与10wt%玻璃纤维(GF)混合,经过与实施例2相同的工艺得到复合材料。
实施例2中得到的复合材料之热变形温度、冲击强度、拉伸强度、断裂伸长率、均比比较例2-1,2-2的高,比较结果见表2。
表2 PTFE、玻纤-PTFE、PTW-PTFE综合性能的比较
组成 | 热变形温度(℃)(1.86Mpa) | 冲击强度(KJ/m2) | 拉伸强度(MPa) | 断裂伸长率(%) | 邵氏D硬度(15秒读数) | 平均密度(g/cm3) |
实施例210wt%PTW--90wt%PTFE | 85.0 | 54.5 | 20.0 | 370 | 66.3 | 2.206 |
比较例2-1PTFE | 72.3 | 49.5 | 17.5 | 263 | 63.5 | 2.087 |
比较例2-210wt%GF--90wt%PTFE | 77.0 | 46.0 | 19.1 | 358 | 66.1 | 2.155 |
实施例3取86wt%PTFE与14wt%用硅烷偶联剂1(γ-氨基丙基三乙氧基硅烷)、硅烷偶联剂2(γ-(2,3-环氧丙氧基)丙基三甲氧基硅烷)、硅烷偶联剂3(γ-(乙二胺基)丙基三甲氧基硅烷)处理过的PTW混合(偶联剂用量为六钛酸钾晶须重量的1.5wt%),然后在70MPa下冷压成型,并在385℃下烧结,得到复合材料。
比较例3取86wt%PTFE与14wt%未经表面处理过的PTW混合,经过与实施例3相同的工艺得到复合材料。
实施例3中得到的复合材料之维卡软化点、缺口冲击强度、拉伸强度、断裂伸长率均比中比较例3的高,比较结果见表3。
表3 PTW增强PTFE基复合材料的力学性能
组成 | 维卡软化点(℃) | 缺口冲击强度(KJ/m2) | 拉伸强度(MPa) | 断裂伸长率(%) |
实施例3-1硅烷偶联剂1 | 163 | 11.0 | 14.6 | 298 |
实施例3-2硅烷偶联剂2 | 147 | 13.2 | 18.0 | 390 |
实施例3-3硅烷偶联剂3 | 152 | 14.7 | 14.9 | 340 |
比较例2表面未处理 | 141 | 10.2 | 10.3 | 250 |
实施例4取85wt%PTFE与15wt%用三(二辛基磷酰氧基)钛酸异丙酯处理过的PTW混合(偶联剂用量为六钛酸钾晶须重量的1.2wt%),经过与实施例3相同的工艺得到复合材料。该材料的冲击强度为39.28kJ/m2,拉伸强度为14.16Mpa,断裂伸长率为433%,热变形温度为76℃。
比较例4取75wt%PTFE与25wt%用三(二辛基磷酰氧基)钛酸异丙酯处理过的PTW混合(偶联剂用量为六钛酸钾晶须重量的1.2wt%),经过与实施例3相同的工艺得到复合材料。该材料的冲击强度为19.19kJ/m2,拉伸强度为8.35Mpa,断裂伸长率为33%,热变形温度为64℃。
可见由于PTW的比表面积较大,它的用量不宜过多。
实施例5取85%的PTFE与15%用三异硬酯酰基钛酸异丙酯处理过的PTW混合(偶联剂用量为六钛酸钾晶须重量的0.5wt%),经过与实施例3相同的工艺得到复合材料。将该材料浸置于55℃恒温水浴条件下40%的NaOH溶液中1个月,其重量保持不变。
比较例5取85%的PTFE与15%未经表面处理的PTW混合,经过与实施例一相同的工艺得到复合材料。将该材料浸置于55℃恒温水浴条件下40%的NaOH溶液中1个月,发现其重量增加了0.773%(发生了溶胀)。
参考文献
1.Xue,Qun-Ji,Zhao-Zhu Zhang and Wei-Min Liu et al.,Friction and wearcharacteristics of fiber-and whisker-reinforced PTFE composites under oillubricated conditions,J.Appl.polym.Sci.,1998,69(7):1393-1402.
2.Kobayashi,Isamu(小林勇);Azuma,Kenji,Fluoropolymers containing potassiumtitanate for sliding parts,日本公开特许公报,JP 06329862,1994
Claims (4)
1.一种六钛酸钾晶须增强聚四氟乙烯复合材料,其特征在于所述的复合材料包括如下组份和配比(wt%):
聚四氟乙烯 80-99.5
六钛酸钾晶须 0.5-20
硅烷或钛酸酯偶联剂 用量为六钛酸钾晶须重量的0.5-2wt%。
2.根据权利要求书1所述的六钛酸钾晶须增强聚四氟乙烯复合材料,其特征在于所述的六钛酸钾晶须其直径为0.5-2μm、长径比为5-20。
3.根据权利要求书1所述的六钛酸钾晶须增强聚四氟乙烯复合材料,其特征在于六钛酸钾晶须含量的适宜范围为5-15wt%。
4.根据权利要求书1所述的所述的六钛酸钾晶须增强聚四氟乙烯复合材料,其特征在于硅烷偶联剂为γ-氨基丙基三乙氧基硅烷,γ-(甲基丙烯酰氧基)丙基三甲氧基硅烷,γ-(乙二胺基)丙基三甲氧基硅烷,γ-(2,3-环氧丙氧基)丙基三甲氧基硅烷,β-(3,4环氧环己基)丙基三甲氧基硅烷;所述的钛酸酯偶联剂为三异硬酯酰基钛酸异丙酯,三(二辛基磷酰氧基)钛酸异丙酯,二(亚磷酸二辛酯基)钛酸四异丙酯,异丙氧基三羧酰基钛酸酯,异丙基三(二异辛基磷酰基)钛酸酯、二(甲基丙烯酰基)甲基羟乙酸钛酸酯。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CNB021383677A CN1169873C (zh) | 2002-09-29 | 2002-09-29 | 六钛酸钾晶须增强聚四氟乙烯复合材料 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CNB021383677A CN1169873C (zh) | 2002-09-29 | 2002-09-29 | 六钛酸钾晶须增强聚四氟乙烯复合材料 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN1401699A CN1401699A (zh) | 2003-03-12 |
CN1169873C true CN1169873C (zh) | 2004-10-06 |
Family
ID=4749439
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CNB021383677A Expired - Lifetime CN1169873C (zh) | 2002-09-29 | 2002-09-29 | 六钛酸钾晶须增强聚四氟乙烯复合材料 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CN (1) | CN1169873C (zh) |
Families Citing this family (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN101186710B (zh) * | 2007-12-19 | 2010-06-02 | 山东大学 | 六钛酸钾/六钛酸钠晶须复合陶瓷摩擦材料及其制备方法 |
CN101857688A (zh) * | 2009-04-08 | 2010-10-13 | 宜兴市宙斯泵业有限公司 | 改性超高分子量聚乙烯及在离心泵上的应用 |
CN102002201B (zh) * | 2009-09-28 | 2012-09-05 | 浙江鹏孚隆科技有限公司 | 一种提高聚四氟乙烯树脂乳液临界开裂膜厚的方法及改性聚四氟乙烯树脂乳液在不粘涂层上的应用 |
CN102585404B (zh) * | 2011-12-28 | 2015-01-07 | 无锡市祥健四氟制品有限公司 | 一种改性聚四氟乙烯车削大板及其加工方法 |
CN103756204B (zh) * | 2013-12-12 | 2016-01-20 | 安徽凯特泵业有限公司 | 一种泵阀用耐蠕变pet改性聚四氟乙烯材料 |
CN105199276A (zh) * | 2015-07-28 | 2015-12-30 | 苏州新区特氟龙塑料制品厂 | 一种高粘度改性聚四氟乙烯配方 |
CN113024975B (zh) * | 2021-02-24 | 2022-11-08 | 浙江科赛新材料科技有限公司 | 大口径薄壁聚四氟乙烯糊状挤出管及其制备方法 |
CN116515192A (zh) * | 2023-06-01 | 2023-08-01 | 南京工业大学 | 一种石墨烯接枝六钛酸钾晶须/聚乙烯复合材料及其制备方法 |
-
2002
- 2002-09-29 CN CNB021383677A patent/CN1169873C/zh not_active Expired - Lifetime
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CN1401699A (zh) | 2003-03-12 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US4580790A (en) | Sintered polytetrafluoroethylene composite material and seal assembly | |
US10611909B2 (en) | Resin composition and molded article | |
CN101220196B (zh) | 聚醚醚酮复合材料、制备方法及密封件的应用 | |
EP2881430B1 (en) | Resin composition and molded article | |
CN1169873C (zh) | 六钛酸钾晶须增强聚四氟乙烯复合材料 | |
WO1997015623A1 (fr) | Composition de resine, article moule obtenu a l'aide de celle-ci, et procede de production de cette composition | |
CN1966577A (zh) | 由钛基晶须增强的聚醚醚酮耐磨复合材料及其制备方法 | |
CN103275448A (zh) | 一种改性填料离子增强型聚四氟乙烯复合材料的制备方法 | |
CN1990538A (zh) | 高耐磨性聚四氟乙烯复合材料及其制备方法 | |
CN111171483A (zh) | 一种耐磨自润滑密封复合材料 | |
CN116376197A (zh) | 一种聚四氟乙烯密封材料及其制备方法 | |
EP1935939B1 (en) | Ptfe resin composition | |
US9796832B2 (en) | Fluoropolymer compositions with microspheres | |
EP2850127A1 (en) | Tribological aromatic polyimide compositions | |
CN110079036B (zh) | 一种耐压耐磨PTFE/Cu复合材料及其制备方法 | |
CN102585404B (zh) | 一种改性聚四氟乙烯车削大板及其加工方法 | |
JPH06329862A (ja) | 摺動部材用ふっ素樹脂組成物 | |
JP2002317089A (ja) | ポリテトラフルオロエチレン樹脂組成物 | |
CN112480578A (zh) | 基于笼型骨架结构的聚四氟乙烯复合材料及其制备方法 | |
CN112980127A (zh) | 石墨改性聚三环戊二烯ptcpd复合材料及其制备方法 | |
CN110655741A (zh) | 一种多元无机材料填充改性的ptfe复合材料及其制备方法 | |
Rajamani et al. | Abrasive wear analysis on graphene oxide-based hybrid nanopolymer composites | |
US9765277B2 (en) | Mixtures, articles having low coefficients of friction, methods of making these, and methods of using these | |
CN112048099A (zh) | 工程塑料自润滑耐磨组合物及其应用 | |
CN113493604A (zh) | 一种高强度工程塑料板材及其制备方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
C06 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
C14 | Grant of patent or utility model | ||
GR01 | Patent grant | ||
CX01 | Expiry of patent term | ||
CX01 | Expiry of patent term |
Granted publication date: 20041006 |