CN116926521A - 耐腐蚀耐温度冲击复合层、铝基材耐腐蚀耐温度冲击处理方法以及铝端子 - Google Patents

Abstract

本发明提供了耐腐蚀耐温度冲击复合层、铝基材耐腐蚀耐温度冲击处理方法以及铝端子。该耐腐蚀耐温度冲击复合层包括：碱铜层、焦铜层、化学镍层、银层；所述碱铜层的厚度为1‑10μm，所述焦铜层的厚度为2‑18μm，所述化学镍层的厚度为1‑30μm，所述银层的厚度为0.2‑25μm。所述铝基材耐腐蚀处理方法包括在铝基材表面设置所述耐腐蚀耐温度冲击复合层的步骤。所述耐腐蚀铝端子的表面设有所述耐腐蚀耐温度冲击复合层。本发明的复合层的性能优异，能够在经历温度循环冲击之后，仍具有良好的耐腐蚀效果；在经历温度循环冲击之后，仍可以满足120H耐盐雾腐蚀要求。

Description

耐腐蚀耐温度冲击复合层、铝基材耐腐蚀耐温度冲击处理方 法以及铝端子

技术领域

本发明涉及一种耐腐蚀耐温度冲击复合层、铝基材耐腐蚀耐温度冲击处理方法以及铝端子，属于耐腐蚀技术领域。

背景技术

目前的电镀和化学镀、喷涂、激光表面处理等工艺，可以通过在铝及其合金表面涂覆膜层来对基体起到防护作用，但抗盐雾实验的效果都不够理想，常见铝工件的盐雾时间仅能维持48小时即出现腐蚀，极大限制了铝工件在总成中的使用寿命。同时金属铝的膨胀系数很大，为23.21×10^-6/K，在温度冲击中一定会对表面膜层产生应力，撕裂膜层。在后续的盐雾试验中，被破坏的膜层保护效果大大降低，使得温度冲击后的铝工件盐雾甚至达不到12小时。

目前的电镀厂家对于铝材电镀工艺研发较少，仅通过二次沉锌后镀镍来使其进行下一步电镀，镀层方案的选择不一且效果一般，难以解决温度冲击后仍具备高耐腐蚀性能的铝工件电镀要求，尤其是应用于军工、航空航天、汽车等领域、温度急速变化的严苛环境下使用的铝工件更无法满足使用要求。

目前市面应用于连接器、车身、控制器、电池包等总成的端子或工件，都会进行温度冲击试验测试，-40℃下保持30min，30s内转移到140℃下保持30min，循环100次进行测试后无接触电阻超限、外观不良、耐压超限等问题，经此测试的端子表面上看起来是良好的，但在微观下以及出现了裂纹，铝端子更严重。

但是针对温度冲击循环后的防腐性，现有技术并未予以关注，而这时镀层已经被破坏，失去了镀层的防腐性，对于端子或工件等的使用性能存在极大的影响；如果端子或工件在经受温度冲击循环之后的防腐性无法满足实际的使用要求，将会造成严重的后果。

发明内容

为解决上述技术问题，本发明的目的在于提供一种耐腐蚀耐温度冲击复合层，该耐腐蚀耐温度冲击复合层具有优良的耐盐雾腐蚀性能，尤其是经历了温度冲击后的耐腐蚀性能，能够用于铝基材的耐腐蚀耐温度冲击处理。

为达到上述目的，本发明首先提供了一种耐腐蚀耐温度冲击复合层，其包括：碱铜层、焦铜层、化学镍层、银层；其中：所述碱铜层的厚度为1-10μm，所述焦铜层的厚度为2-18μm，所述化学镍层的厚度为1-30μm，所述银层的厚度为0.2-25μm。

在上述耐腐蚀耐温度冲击复合层中，优选地，碱铜层、焦铜层、化学镍层、银层依次设置。

在上述耐腐蚀耐温度冲击复合层中，优选地，所述碱铜层的厚度为1-6μm，更优选为2-4μm。

在上述耐腐蚀耐温度冲击复合层中，优选地，所述焦铜层的厚度为5-15μm，更优选为8-10μm。

在上述耐腐蚀耐温度冲击复合层中，优选地，所述化学镍层的厚度为4-15μm，更优选为5-10μm。

在上述耐腐蚀耐温度冲击复合层中，根据适用位置对于耐腐蚀性能要求的不同，银层可以有不同的厚度，例如在公母铝端子的接触区域或者焊接区域，这些区域与环境的接触面积较小，属于半裸露区域，对于耐腐蚀性能的要求较低，可以设置较薄的银层，优选地，所述银层(薄银层)的厚度为0.2-3μm，更优选为0.5-2μm；在铝端子与环境接触面积较大的完全裸露区域，对于耐腐蚀性能的要求较高，需要设置较厚的银层，优选地，所述银层(厚银层)的厚度为8-15μm，更优选为10-15μm。在一些情况下，可以进一步将银层的厚度控制为10-13μm。

在上述耐腐蚀耐温度冲击复合层中，优选地，该耐腐蚀耐温度冲击复合层还包括过渡层，所述过渡层设于所述碱铜层未与所述焦铜层接触的一侧。该过渡层是设置于碱铜层与需要耐腐蚀处理的基材之间，以作为过渡，可以采用适当的表面处理方式实现。

在上述基于锡层的耐腐蚀耐温度冲击复合层中，优选地，所述过渡层包括锌层，或者锌层与二次沉锌层的组合；锌层(或者锌层、二次沉锌层)、碱铜层、焦铜层、化学镍层、银层依次设置。锌层、二次沉锌层作为后续电镀层的过渡，能够保证其附着力。根据本发明的具体实施方案，锌层与二次沉锌层的组合包括锌层和二次沉锌层叠加(上下叠加、二次沉锌层覆盖锌层)设置的方式；以及，锌层与二次沉锌层位于同一层的不同区域的方式，并且在这种方式下，二者可以有一部分是相互叠加的。本发明的过渡层并不限于锌层、二次沉锌层，也可以采用其他金属或合金材质，只要能够有利于提高多功能复合层的附着力即可，例如可以通过喷涂、真空电镀等表面处理工艺，在铝端子的表面形成其他金属过渡层或合金过渡层。

在上述耐腐蚀耐温度冲击复合层中，优选地，所述锌层的厚度为0.1-10μm，更优选为0.5-1μm。

在上述耐腐蚀耐温度冲击复合层中，优选地，所述二次沉锌层的厚度为0.1-10μm，更优选为1.5-2.5μm。

在上述耐腐蚀耐温度冲击复合层中，优选地，所述锌层、二次沉锌层、碱铜层、焦铜层、化学镍层、银层分别为电镀层。

在上述耐腐蚀耐温度冲击复合层中，优选地，该耐腐蚀耐温度冲击复合层还包括化学铜层(或称化学镀铜层)。

在上述耐腐蚀耐温度冲击复合层中，优选地，所述化学铜层设于所述碱铜层的表面或者所述焦铜层的表面，即所述化学铜层可以有以下设置方式：(1)设于所述碱铜层未与所述焦铜层接触的一侧表面；(2)设于所述碱铜层与所述焦铜层之间；(3)设于所述焦铜层未与所述碱铜层接触的一侧表面。

在上述耐腐蚀耐温度冲击复合层中，优选地，所述化学铜层的厚度为3-25μm，更优选为5-15μm。

在上述耐腐蚀耐温度冲击复合层中，优选地，该耐腐蚀耐温度冲击复合层还包括酸铜层。

在上述耐腐蚀耐温度冲击复合层中，优选地，所述酸铜层设于所述碱铜层的表面或者所述焦铜层的表面，即所述化学铜层可以有以下设置方式：(1)设于所述碱铜层未与所述焦铜层接触的一侧表面；(2)设于所述碱铜层与所述焦铜层之间；(3)设于所述焦铜层未与所述碱铜层接触的一侧表面。

在上述耐腐蚀耐温度冲击复合层中，优选地，所述酸铜层的厚度为1-20μm，更优选为3-10μm。

在上述耐腐蚀耐温度冲击复合层中，优选地，该耐腐蚀耐温度冲击复合层还包括瓦特镍层。

在上述耐腐蚀耐温度冲击复合层中，优选地，所述瓦特镍层设于所述化学镍层的表面，即所述瓦特镍层可以有以下设置方式：(1)设于所述化学镍层与所述焦铜层之间；(2)设于所述化学镍层与所述银层之间。

在上述耐腐蚀耐温度冲击复合层中，优选地，所述瓦特镍层的厚度为1-20μm，更优选为3-9μm。

在上述耐腐蚀耐温度冲击复合层中，优选地，该耐腐蚀耐温度冲击复合层可以同时包含化学铜层、酸铜层，并且，对于它们二者的具体位置，可以在所述碱铜层未与所述焦铜层接触的一侧表面、所述碱铜层与所述焦铜层之间、所述焦铜层未与所述碱铜层接触的一侧表面这三个位置中任选一个、或两个进行设置，当它们中的二者选择同一个位置时，它们相互之间的顺序可以是任意的，举例来说，当化学铜层、酸铜层均位于碱铜层、焦铜层之间时，既可以是碱铜层、化学铜层、酸铜层、焦铜层的顺序，也可以是碱铜层、酸铜层、化学铜层、焦铜层的顺序。在此基础上，还可以同时设有瓦特镍层。

由于铝质基材(例如铝端子、工件)与电镀膜层之间膨胀系数的差异、电镀膜层与电镀膜层之间膨胀系数的差异，在进行温度冲击试验时，铝质基材的膨胀系数一般为23.21×10^-6/K，在温度冲击试验中，铝质基材的热膨胀体积要大于电镀膜层，两者之间的体积差就造成了工件与电镀膜层之间极大的拉伸应力。这个应力使电镀膜层撕裂甚至破坏，表面膜层被撕裂的工件在进行盐雾试验时，被盐雾药水中的氯离子轻易穿过，与铝质基材接触，造成铝质基材的电化学腐蚀。

本发明所提供的耐腐蚀耐温度冲击复合层的碱铜层、焦铜层、银层与铝膨胀系数相近(铜17×10^-6/K，银19.5×10^-6/K)，极大降低了温度冲击中体积膨胀产生的拉伸应力，避免电镀膜层被温度冲击试验而破坏，有效的保护工件不被腐蚀。

本发明所提供的耐腐蚀耐温度冲击复合层的化学镍层为化学镀镍，在催化剂铁离子的作用下，溶液中的次磷酸根催化脱氢，形成活性氢化物，与溶液中的镍离子进行还原反应，从而使镍化学沉积到工件表面，形成化学镍层。化学反应沉积出来的镍层厚度十分均匀，且由于没有附加电流，不受电流大小和尖端放电效应的影响，化学镍层与工件之间没有电镀产生的内应力存在，真正实现了无应力。一般电镀层，在冷热冲击中，温度的变化会导致镀层和基材间内应力的释放，同时因膨胀系数差异造成的拉伸应力也随之出现，即“内应力+拉伸应力”的双重作用，使电镀下的镀层更容易被撕裂，失去其对工件的防护作用。化学镍层是化学沉积，由于没有内应力存在，即在温度冲击试验中只承受了拉伸应力，较其他电镀加工的镀层相比，受力更少，因受力被撕裂的风险即更小，能够承受温度冲击造成的影响，防止后续腐蚀。

本发明还提供了上述耐腐蚀耐温度冲击复合层的制备方法，其包括以下步骤：通过电镀的方式在基材表面依次形成碱铜层、焦铜层、化学镍层、银层等。

在上述耐腐蚀耐温度冲击复合层的制备方法中，优选地，以电镀液的总体积计，所述碱铜层采用的电镀液含有氰化亚铜：40-50g/L，总氰化钠：40-60g/L，游离氰化钠：8-14g/L，酒石酸钾钠：30-45g/L，氢氧化钠：1-3g/L，添加剂(聚乙二醇、脂肪胺聚氧乙烯醚(AEO)及OP系列辛基酚聚氧乙烯醚等中的一种或两种以上的混合物)：3-5mL/L。电镀液中的剩余成分为水。

在上述耐腐蚀耐温度冲击复合层的制备方法中，优选地，电镀碱铜层的温度为40-50℃，阴阳极面积比为1：1-2(优选为1：1.5)，电流密度为0.7-1.2A/dm²，电镀时间为5-15min。

在上述耐腐蚀耐温度冲击复合层的制备方法中，优选地，以电镀液的总体积计，所述焦铜层采用的电镀液含有焦磷酸铜：50-70g/L，焦磷酸钾：300-450g/L，柠檬酸铵：15-30g/L，氨水：2-5mL/L。电镀液中的剩余成分为水。

在上述耐腐蚀耐温度冲击复合层的制备方法中，优选地，电镀焦铜层的温度为40-50℃，电流密度0.7-1.2A/dm²，阴阳极面积比为1：1-2(优选为1：1.5)，电镀时间为50-90min(优选为70min)。

在上述耐腐蚀耐温度冲击复合层的制备方法中，优选地，以化学镀液的总体积计，所述化学镍层采用的化学镀液含有硫酸镍：15-25g/L，次磷酸钠：15-25g/L，醋酸钠：20-30g/L，丁二酸5-10g/L，乳酸：10-20g/L；镀液中的剩余成分为水。

在上述耐腐蚀耐温度冲击复合层的制备方法中，优选地，化学镀镍的温度为85-95℃，化学镀时间为5-150min(优选20-100min，更优选40min)。化学镀镍反应速率稳定，按本发明的方法进行，一般镀镍速率为1μm/5min，即：5min-1μm，即20min-4μm，40min-8μm。

在上述耐腐蚀耐温度冲击复合层的制备方法中，优选地，以电镀液的总体积计，所述银层采用的电镀液含有氰化银：30-50g/L，氰化钾：130-150g/L，游离氰化钾：45-60g/L，碳酸钾：15-25g/L，氢氧化钾：4-10g/L，添加剂：20-30g/L。电镀液中的剩余成分为水。

在上述耐腐蚀耐温度冲击复合层的制备方法中，优选地，电镀银层的温度为20-25℃，阴阳极面积比为1：1-2(优选为1：1.5)，电流密度为0.2-0.5A/dm²，电镀时间为1-90min(优选为30-60min，更优选为40min)。

在上述耐腐蚀耐温度冲击复合层的制备方法中，优选地，电镀碱铜层、电镀焦铜层、电镀银层等可采用脉冲电镀工艺，能够在其原有的致密性基础上再进行提升，从而使得电镀层更加致密，孔隙更少，耐盐雾性能更强。

在上述耐腐蚀耐温度冲击复合层的制备方法中，优选地，当含有化学铜层、酸铜层、瓦特镍层时，可以在适当的时机通过相应的方式获得这些层。

在上述耐腐蚀耐温度冲击复合层的制备方法中，优选地，锌层、二次沉锌层可以采用常规电镀方法制备。

在上述耐腐蚀耐温度冲击复合层的制备方法中，为保证其电镀结合力，电镀工艺步骤可增加其他工序，如每步工序前增加酸活化处理、每步工序前增加纯水洗清洁等。

本发明还提供了一种铝基材耐腐蚀耐温度冲击处理方法，其包括在铝基材表面设置本发明所提供的耐腐蚀耐温度冲击复合层的步骤。本发明的铝基材包括纯铝基材和铝合金基材。

在上述铝基材耐腐蚀耐温度冲击处理方法中，优选地，所述耐腐蚀是指耐盐雾腐蚀。

在上述铝基材耐腐蚀耐温度冲击处理方法中，优选地，所述耐温度冲击是指耐温度循环冲击，即耐受冷热交替循环冲击。

在上述铝基材耐腐蚀耐温度冲击处理方法中，优选地，所述铝基材的表面的粗糙度小于Ra 3.6，更优选小于Ra 0.8。

本发明还提供了一种耐腐蚀耐温度冲击铝端子，其中，该耐腐蚀耐温度冲击铝端子的表面的部分区域或者全部区域设有本发明所提供的耐腐蚀耐温度冲击复合层。

在上述耐腐蚀耐温度冲击铝端子中，耐腐蚀耐温度冲击复合层可以覆盖铝端子的整个表面，也可以仅覆盖需要耐腐蚀耐温度冲击处理的表面区域。

本发明还提供了上述耐腐蚀耐温度冲击铝端子的制备方法，其包括以下步骤：

对铝端子的正面进行辊压处理和抛光处理；

对铝端子的侧面进行冲压处理；

在经过处理的铝端子的正面和侧面依次通过电镀形成锌层、二次沉锌层、碱铜层、焦铜层、化学镍层、银层，达到所述耐腐蚀耐温度冲击铝端子。

在上述制备方法中，辊压处理、抛光处理、冲压处理等可以仅针对需要进行耐腐蚀耐温度冲击处理的区域进行，并不限于一定是铝端子表面的全部区域。通过采用局部区域处理的方式，有利于焊接的进行，可以配合摩擦焊、搅拌摩擦焊、超声波焊、分子扩散焊、电阻焊等多种连接工艺，从而获得具有较高可靠性的多种连接工艺的耐腐蚀端子。

在上述耐腐蚀耐温度冲击铝端子的制备方法中，优选地，通过对端子素材进行辊压处理，能够增强其端子表面的致密度，增强后续电镀处理的耐腐蚀耐温度冲击性。

在上述耐腐蚀耐温度冲击铝端子的制备方法中，优选地，通过对端子素材进行抛光处理，能够增强其端子表面的光洁度，增强后续电镀处理的耐腐蚀耐温度冲击性。抛光处理可以采用化学抛光、机械抛光等方式进行。

在上述耐腐蚀铝端子的制备方法中，优选地，经过辊压处理和抛光处理的铝端子的正面粗糙度小于Ra 3.6，更优选小于Ra 0.8。

在上述耐腐蚀铝端子的制备方法中，优选地，经过辊压处理的铝端子的侧面粗糙度小于Ra 3.6(更优选小于Ra 0.8)，光亮带大于50％(更优选大于98％)。

在上述耐腐蚀铝端子的制备方法中，优选地，当设有过渡层时，在电镀形成碱铜层之前，先在经过处理的铝端子的正面和侧面形成过渡层。

本发明的技术方案从实际应用的角度出发(实际应用中端子随着温度急剧变化后更容易被腐蚀，而且腐蚀是时刻存在的)，针对温度冲击循环后的铝端子进行防腐性能的优化，可实现100次-40℃保持30分钟到140℃下30分钟的循环后，仍具有较好的耐腐蚀性，设有该耐腐蚀耐温度冲击复合层的铝端子的全裸露区域的盐雾时间可达120H，设有该耐腐蚀耐温度冲击复合层的铝端子的半裸露区域可以实现耐盐雾36H，于温度急速变化且腐蚀性较高的严苛环境中仍具备较长的机械寿命。

附图说明

图1为本发明所提供的铝端子的一种示例性的整体结构示意图。

图2为本发明所提供的铝端子的一种示例性的电镀工艺过程示意图。

图3为普通冲压和精密冲压得到的铝端子侧面的形貌图。

图4为常规铝板和辊压铝板的SEM图。

图5为温度冲击实验前后的试样形貌图。

图6为温度冲击前后的常规镀层(镀镍)的表面SEM图像及侧剖面金相图像。

图7为温度冲击后的常规镀层(镀镍)和本发明实施例1的镀层的侧剖面金相图像。

图8为实施例1的铝端子表面的SEM图像。

具体实施方式

为了对本发明的技术特征、目的和有益效果有更加清楚的理解，现对本发明的技术方案进行以下详细说明，但不能理解为对本发明的可实施范围的限定。

本发明所提供的铝端子是一种带有电镀膜层的铝端子，包括铝端子素材和电镀膜层，其中，铝端子素材包括：端子表面、端子侧面；电镀膜层(耐腐蚀耐温度冲击复合层)包括：锌层、二次沉锌层、碱铜层、焦铜层、化学镍层、银层。具有耐腐蚀耐温度冲击复合层的铝端子的一种示例性的整体结构如图1所示，其中，在铝基材1的表面依次设有锌层2、碱铜层3、焦铜层4、化学镍层5、银层6；如果有需要，可以在锌层2和碱铜层3之间进一步设置二次沉锌层。

铝端子的一种示例性的电镀工艺过程如图2所示：该电镀工艺包括以下步骤：超声波脱脂、碱洗、酸洗、化学沉锌、化学退锌、二次沉锌、活化、电镀碱铜、电镀焦铜、化学镀镍、预镀银、电镀银、后处理、纯水洗、烘干；其中，二次沉锌的步骤可以根据需要进行选择。

端子腐蚀原理：金属材料常见的腐蚀为氧化腐蚀和电化学腐蚀。

氧化腐蚀的原理为金属在空气中的氧化反应，活泼性越强的金属越容易被氧化腐蚀，一般采取如下两种方法避免腐蚀：1、表面处理，通过表面处理的方式在金属表面覆有一个薄膜，来达到隔绝空气的作用，避免金属与空气接触而反应；2、将氧化腐蚀转换为电化学腐蚀，通过以腐蚀另一金属的方式保护工件，即牺牲阳极的阴极保护法：将还原性较强的金属作为保护极，与被保护金属相连构成原电池，还原性较强的金属将作为负极发生氧化反应而消耗，被保护的金属作为正极就可以避免腐蚀。

电化学腐蚀的原理为金属在海洋大气环境下的原电池反应，金属、杂质、水与氯化钠等离子型盐形成了原电池，其在阳极(金属)上发生氧化反应，使阳极发生溶解(即金属被腐蚀)，阴极上发生还原反应，传递电子，放电。腐蚀的时间和过程极长，一般使用盐雾测试的方法来验证金属材料的耐腐蚀性能，盐雾测试即模拟金属材料在海洋大气或潮湿空气中的模拟实验，利用盐雾试验设备所创造的人工模拟盐雾环境条件来考核产品或金属材料耐腐蚀性能的环境试验。盐雾下的电化学腐蚀一般通过表面处理覆盖膜层的方式来阻碍盐雾药水接触金属材料，然而在盐雾环境下的氯离子穿透能力非常强，可以从金属表面膜层的孔隙中渗透进入基材，从而发生腐蚀。本发明从端子素材和电镀膜层两方面进行设计，使端子的电镀膜层能够有效阻碍氯离子的穿透，大大提升铝端子的耐腐蚀性能。

端子温度冲击测试后的腐蚀原理：由于工件本身与电镀膜层之间膨胀系数的差异、电镀膜层与电镀膜层之间膨胀系数的差异，在进行温度冲击试验时，铝工件膨胀系数为23.21×10^-6/K，镍电镀膜层膨胀系数为13×10^-6/K，铝工件的热膨胀体积要远大于镍层，两者之间的体积差就造成了工件与电镀膜层之间极大的拉伸应力。这个应力使电镀膜层撕裂甚至破坏，表面膜层被撕裂的工件在进行盐雾试验时，被盐雾药水中的氯离子轻易穿过，与铝工件基材接触，造成工件的电化学腐蚀。

本发明从电镀膜层的选择进行设计，使用了与铝膨胀系数相近的铜电镀膜层(铜17×10^-6/K)、银电镀膜层(银19.5×10^-6/K)，极大降低了温度冲击中体积膨胀产生的拉伸应力，同时采用无内应力的化学镍层，其能够减少承受的拉伸应力不被撕裂，仍保持原有的致密性，在盐雾试验中能够有效保护工件，避免腐蚀。

本发明的技术方案也从端子素材的方面进行设计，使端子的电镀膜层能够有效阻碍氯离子的穿透，大大提升铝端子的耐腐蚀性能。所述素材端子的正面采取辊压处理、抛光处理，处理后的粗糙度小于Ra 3.6，优选小于Ra 0.8；素材端子侧面使用精密冲压工艺加工，处理后的光亮带大于50％，大于98％、粗糙度小于Ra 3.6，优选小于Ra0.8。

辊压处理的工艺是通过机械手段施加压力增加了铝材的表面密度，进而减少了铝端子素材表面的孔隙率，提升其致密性，为下一步电镀膜层的覆盖做好准备，素材孔隙越少电镀膜层的孔隙就越少，防护性更高。常规铝板和辊压铝板的SEM图如图4所示。在图4中，a图显示的是常规铝板，b图显示的是辊压铝板。由图4可以看出：通过辊压处理，铝板表面的粗糙度降低，平整度获得大幅提升。

抛光处理采用磁力抛光的方式，具体是通过通电产生磁场，磁场带动不锈钢针运动，在运动过程中，不锈钢针摩擦端子素材的表面，从而达到机械抛光的效果，提高端子素材表面的光洁度及平整度。

抛光处理、精密冲压工艺等均为提升端子素材表面及侧面的光洁度与平整度。

通过提高端子素材的平整度及光洁度，能够极大的有利于对电镀膜层，因为受电流的影响，电镀工艺会在工件电子富集的位置积累更多电镀膜层，这就会造成端子表面的电镀膜层厚度不一，甚至出现大量凹坑，造成盐雾中氯离子的汇集并穿透。端子素材的平整度不足时，由于尖端放电的原理，导体表面越弯曲，相对表面积越小的地方所聚集的电荷就越多，素材表面不平整的凸起将会聚集大量电子，使电镀后的工件表面凸起的位置更凸，凹陷的位置更凹，这就形成了小孔，容易汇聚盐雾药水，造成氯离子的穿透，进而造成腐蚀。经本发明的工艺处理后，端子素材能有效覆盖电镀膜层，有效提升其耐腐蚀性能。

超声波脱脂的作用为：通过物理超声波震动及化学酯化反应两方面去除工件表面的油污。工件表面的油污必须彻底处理，否则残存在工件表面的油污将影响后续电镀膜层的有效覆盖，造成电镀膜层的脱落或漏镀。

碱洗的作用为：金属铝为两性金属，可与酸碱都发生反应。本工序通过强碱性溶液(NaOH、KOH等)溶解掉工件表面的氧化铝及部分铝，为后续电镀膜层的覆盖提供良好的表面，确保其结合力。

酸洗的作用为：1、中和上一步碱洗中附在工件表面未洗净的碱性溶液。2、进一步溶解掉工件表面的氧化铝及部分铝，为后续电镀膜层的覆盖提供良好的表面，确保其结合力。3、活化工件表面的铝金属，使其铝原子处于活跃状态，降低后续反应的活化能，易于后续工序的进行。

化学沉锌的作用为：铝与铜的电极电势差距过大，铝为-1.662V，铜为+0.34V，无法在铝材表面直接电镀铜，必须先在铝材上化学沉积一层锌层，才能电镀后续的金属层。此工序沉积的锌层表面十分粗糙，并不平整，十分影响后续电镀。

化学退锌的作用为：使用强酸性溶液，溶解工件表面的大部分锌层，仅留下极薄的一层锌种，锌种表面被强酸溶解的十分平整，可以进行后续电镀。

二次沉锌的作用为：在工件表面再次化学沉积一层锌层，此时的锌层平整且致密，铝工件表面已被改性为锌，易于电镀其他金属。

活化的作用为：1、锌的化学性质及其活泼，易被空气中的氧气氧化形成氧化膜，在此工序需要去除工件在工序间隙时接触氧气而产生的氧化膜。2、活化锌层表面，使其锌原子处于活跃状态，降低后续反应的活化能，易于后续工序的进行。

电镀碱铜：电镀碱铜为氰化物镀铜，氰化物在水中的络合能力极强，能够使电镀的阴极极化大大增加，使铜离子在阴极大量积累后一起沉积，增加电镀膜层的致密性；氰化物体系电镀出的镀层致密且反应快速、高效，能够在锌层表面覆盖一层致密、平整的铜层；而且铜的化学性质较为不活泼且电镀内应力低，是优良的中间性镀层，易于电镀后续金属镀层。

电镀参数如下：氰化亚铜：40-50g/L，总氰化钠：40-60g/L，游离氰化钠：8-14g/L，酒石酸钾钠：30-45g/L，氢氧化钠：1-3g/L，添加剂：3-5mL/L，温度：40-50℃，阴阳极面积比：1：1.5，电流密度：0.7-1.2A/dm²，电镀时间：5-15min，镀层厚度：优选1-6μm。

为增强其镀层致密性，本发明进行了工艺优化：一般为满足电镀效率的要求，更快生产，电镀厂电镀碱铜的电流密度为4-10A/dm²，远高于本发明。电流密度直接影响着镀层的致密性，电流密度高会减弱阴极极化，同时更易到达溶液中氢离子的析出过电位，造成电镀时析氢副反应的发生，析出的氢气在镀层中会留下孔隙，降低镀层的致密性。本发明所用的电镀碱铜工艺在降低电流密度的同时，增加了主盐氰化亚铜和游离氰化钠的浓度，由此得到了电镀效率和致密性都十分优异的碱铜镀层。

电镀焦铜：电镀焦铜层为电镀焦磷酸铜，焦磷酸盐在水中的络合能力比氰化物更强，在焦磷酸盐体系中的阴极极化作用同样更强。因为溶液中[Cu(P₂O₇)₂]^6-所带负电荷数量更多，对阴极过程影响更大，同时[Cu(P₂O₇)₂]^6-难以放电，需要水解为[CuP₂O₇]^2-才能放电沉积铜层，[CuP₂O₇]^2-的水解较慢，故而再次增加了阴极极化。焦铜电镀膜层更加致密，孔隙更少，能够有效的阻止盐雾实验中氯离子的穿透，增强工件的耐腐蚀耐温度冲击性能。

电镀参数如下：焦磷酸铜：50-70g/L，焦磷酸钾：300-450g/L，柠檬酸铵：15-30g/L，氨水：2-5mL/L，电流密度0.7-1.2A/dm²，温度40-50℃，阴阳极面积比：1：1.5，电镀时间50-90min，电镀厚度：优选5-15μm。同样，为提升镀层致密性，本发明所用工艺进行了优化，降低电流密度。

化学铜层是采用化学反应自催化镀的方式，使铜离子在基材上有序沉积形成的，在各层间增加化学铜层均能够获得良好的结合力，化学铜层是很好的中间性镀层，可增强整体镀层的结合力。同时由于化学铜层的制备过程是单纯的化学反应，不会被电流分布影响镀层厚度以及孔隙率，因此，化学铜层厚度更加均匀，孔隙率更低，有良好的耐腐蚀性，在本发明中增加此层可增强整体镀层的耐腐蚀性。

化学镀铜参数如下：化学镀液的组成：硫酸铜：5-20g/L，次磷酸钠：20-50g/L，柠檬酸钠：5-30g/L，硫酸镍：0.1-5g/L，亚铁氰化钾：0.5-7mg/L，硼酸：15-50g/L；温度60-90℃，pH为7.8-10.2，电镀时间40-100min，一般镀速为1μm/6min，即：6min-1μm，即24min-4μm，48min-8μm；镀层厚度可以根据需要通过控制化学镀铜的参数进行控制。

酸铜层(即酸铜镀层)为硫酸铜电镀，与其他镀层等具有良好的结合力，能够作为优良的中间性镀层，并且，制备酸铜层时采用的硫酸铜镀液稳定，成本低，将酸铜增加于在碱铜层、焦铜之间或两侧，可以增强整体镀层本身的光亮性以及耐腐蚀性。

电镀酸铜参数如下：电镀液的组成：五水硫酸铜：160-250g/L，硫酸：25-50mL/L，氯离子：40-120ppm，添加剂(聚二硫二丙烷磺酸钠、2-巯基苯并咪唑、1,2-亚乙基硫脲、聚胺类化合物中的一种或两种以上混合物)：4-15mL/L，电流密度0.8-2.0A/dm²，温度20-30℃，阴阳极面积比为1：1.5，电镀时间20-80min，镀层厚度根据需要通过控制电镀参数进行控制。

瓦特镍层(即瓦特镍镀层，亮镍镀层)为硫酸镍电镀层，其与其他镀层等具有良好的结合力，可以作为优良的中间性镀层，将瓦特镍增加于碱铜层、焦铜层之间或两侧，在腐蚀环境下会产生电位差，可作为阳极被率先腐蚀，保护其他镀层，增强整体镀层本身的光亮性以及耐腐蚀性。

电镀瓦特镍层参数如下：电镀液的组成：六水合硫酸镍：250-350g/L，六水合氯化镍：60-95g/L，硼酸：40-60g/L，添加剂(十二烷基硫酸钠、糖精、丁炔二醇乙氧基醚的一种或两种以上混合物)：6-12mL/L，pH为3-5，电流密度0.8-2.0A/dm²，温度50-60℃，阴阳极面积比为1：1.5，电镀时间30-70min，镀层厚度根据需要通过控制电镀参数进行控制。

化学镀镍：化学镍层为化学镀镍，在催化剂铁离子的作用下，溶液中的次磷酸根催化脱氢，形成活性氢化物，与溶液中的镍离子进行还原反应，从而使镍化学沉积到工件表面，形成化学镍层。化学反应沉积出来的镍层厚度十分均匀，且由于没有附加电流，不受电流大小和尖端放电效应的影响，化学镍层与工件之间没有电镀产生的内应力存在，真正实现了无应力。一般电镀层，在冷热冲击中，温度的变化会导致镀层和基材间内应力的释放，同时因膨胀系数差异造成的拉伸应力也随之出现，即“内应力+拉伸应力”的双重作用，使电镀下的镀层更容易被撕裂，失去其对工件的防护作用。化学镍层是化学沉积，由于没有内应力存在，即在温度冲击试验中只承受了拉伸应力，较其他电镀加工的镀层相比，受力更少，因受力被撕裂的风险即更小，能够承受温度冲击造成的影响，在盐雾实验中仍能够有效阻碍氯离子穿透，防止腐蚀。

同时，一般电镀加工的膜层在沉积过程中，会伴随有析氢的副反应出现，氢气的产生和溢出会在镍层留下一个个微观的孔隙，所以氢气析出的多少直接影响到了膜层的致密性。化学镀镍由于是单纯的化学反应，不涉及电流密度和氢原子的过电位对其反应的影响，副反应产生的氢气要远少于电镀加工的镍层，所以化学镍层的孔隙率即更少，致密性更好，能更有效的阻碍氯离子穿透，极大提升了工件的耐腐蚀性能。

化学镀镍参数如下：

以化学镀液的总体积计，所述化学镍层采用的化学镀液含有硫酸镍：15-25g/L，次磷酸钠：15-25g/L，醋酸钠：20-30g/L，丁二酸5-10g/L，乳酸：10-20g/L；镀液中的剩余成分为水。化学镀镍的温度为85-95℃，化学镀时间为5-150min(优选20-100min，更优选40min)。化学镀镍反应速率稳定，按本发明的方法进行，一般镀镍速率为1μm/5min，即：5min-1μm，即20min-4μm，40min-8μm。

预镀银的作用为：在大电流密度、稀溶液浓度下预镀一层银层，增强电镀膜层之间的结合力，为下步工序做准备。

电镀参数如下：

氰化银：30-120g/L，氰化钾：80-200g/L，游离氰化钾：30-80g/L，碳酸钾：5-30g/L，氢氧化钾：2-20g/L，温度：20-25℃，阴阳极面积比：1：1.5，电流密度：0.5-2A/dm²，电镀时间：1min左右。

电镀银：电镀银为氰化物镀银，同样有较强的阴极极化使镀层更加致密，氰化物镀银能有效的阻碍盐雾试验中氯离子的穿透，增强工件的耐腐蚀耐温度冲击性能。银的标准电极电势为+0.799V，银的化学惰性极高，在空气中只与硫易发生反应，几乎不与其他物质反应，具有极强的耐腐蚀耐温度冲击性能，工件表面的电镀银层可有效提升耐腐蚀耐温度冲击性能。

电镀参数如下：

氰化银：30-50g/L，氰化钾：130-150g/L，游离氰化钾：45-60g/L，碳酸钾：15-25g/L，氢氧化钾：4-10g/L，添加剂：20-30g/L，温度：20-25℃，阴阳极面积比：1：1.5，电流密度：0.2-0.5A/dm²，电镀时间：1-90min；镀层厚度可以根据需要通过控制化学镀铜的参数进行控制。同样，为提升镀层致密性，本发明所用工艺进行了优化，降低电流密度。

后处理的作用为：1、防止工件表面的银电镀膜层发生高温变色现象，影响外观；2、可初步填平银电镀膜层的部分孔隙，增强其耐腐蚀性能。

纯水洗的作用为：使用流动的去离子水彻底清洗工件。自来水中含有大量的金属离子，如钙、钠等，在清洗时会残留于工件表面，使工件在盐雾环境下更易被腐蚀，故必须使用流动的去离子水清洗。

烘干的作用为：使用烘箱在85℃下及时烘干工件表面的水分，防止上步工序残留的水附着在工件上，形成水印影响外观以及防止引发工件腐蚀和氧化。

本发明所提供的铝端子在经过冲击测试后，其耐盐雾性能仍能够达到120H，本发明所采用的碱铜层、焦铜层与银层的膨胀系数与铝接近，在温度冲击循环中，这些镀层与铝材的膨胀体积相近，所受拉伸应力更小，体积变化对镀层的影响更小；同时碱铜、焦铜、银层的延展性同样优越，在温度冲击循环中可以有效的承受拉伸应力(一方面能够减小拉伸应力，另一方面可以承受住被施加的拉伸应力)而不出现破损。

本发明所采用的化学镍层具有良好的延展性、韧性，能够轻易的承受体积变化而造成的应力，不会因此出现镀层微观下的破损，能继续保持其良好的致密性，仍有较好的防护效果。

本发明通过碱铜层、焦铜层、化学镍层、银层等相互配合能够带来以下技术效果：

1、在温度循环中，温度的升高会导致电镀层内应力的释放，造成镀层间结合力的失效，碱铜层作为最下层，有良好的结合力，能够保证端子在温度冲击中的结合力，不会出现起泡脱皮等问题。

2、增强盐雾效果：由于基材的表面状态对电镀层影响很大，无法直接在铝材多孔的表面电镀出非常致密的镀层，本发明优选采用致密性逐步提升的方案，锌层致密性低于碱铜，碱铜的致密性略低于焦铜，此三层致密性逐步提升，使最终的焦铜层致密性最优，所以本发明优选采用1-6μm碱铜+5-15μm焦铜进行组合，能够有效提升工件的耐腐蚀性能。

当电镀碱铜层较厚时，容易会出现镀层粗糙的情况，因此，本发明选择电镀1-10μm(优选1-6μm)，在此镀层厚度下，结合力与致密性都能够满足要求。焦铜层的选择在2-18μm之间，镀层越厚越能够覆盖住其本身的孔隙，但考虑到电镀时间的影响，优选方案可以选择5-15μm。化学镍层的厚度为3-28μm，镀层过厚仍会导致其内应力的增加和延展性的下降，优选方案可以选择4-15μm。

本发明所提供的耐腐蚀复合层中：碱铜层、焦铜层、化学镍层、银层等电镀膜层均有较强的致密性，能够有效阻碍盐雾试验中的氯离子穿透，而且各金属/合金层相互作用，相互叠加，使原本单一镀层存在的孔隙被其他电镀膜层覆盖，即使盐雾试验中氯离子穿透一层电镀膜层，仍有其他致密的镀层能够有效阻碍氯离子的进一步穿透，极大程度的提高了铝质基材的耐腐蚀性能。通过增加锌层、二次沉锌层以及化学铜层、酸铜层、瓦特镍层等，则可以进一步提高耐腐蚀性能。

实施例1

本实施例提供了一种具有耐腐蚀耐温度冲击复合层的铝端子，其中：

铝端子素材的正面经过了辊压、抛光处理，粗糙度小于Ra 0.8，侧面经过精密冲压工艺加工，光亮带大于98％、粗糙度小于Ra 0.8；图3中的第一幅图是普通冲压的侧面图片，第二幅图是精密冲压的侧面图片，由图3可以看出：普通冲压得到的铝端子侧面的粗糙度占比较高，而精密冲压得到的铝端子侧面基本都是光亮带，占比大于98％。光亮带的情况通过投影仪检测确定，并通过计算长度或面积来确定光亮带的占比。铝端子素材正面抛光前后的粗糙度分别为0.315μm、0.282μm，由此可以看出，通过抛光可以大幅降低表面粗糙度，提高光洁度，其中，粗糙度测试中的滤波器的取样截止波长λc＝0.8mm×5。

复合耐腐蚀耐温度冲击层包括设于铝端子素材表面的全裸露区域的锌层、二次沉锌层、碱铜层、焦铜层、化学镍层、银层，厚度分别为0.5μm、2μm、2μm、10μm、6μm、10μm。在形成了复合耐腐蚀层之后，铝端子表面的粗糙度也得到了改善，降低至0.135μm。

实施例2

本实施例提供了一种具有耐腐蚀耐温度冲击复合层的铝端子，其中：

铝端子素材的正面经过了辊压、抛光处理，粗糙度小于Ra 0.8，侧面经过精密冲压工艺加工，光亮带大于98％、粗糙度小于Ra 0.8；

复合耐腐蚀耐温度冲击层包括设于铝端子素材表面的全裸露区域的锌层、二次沉锌层、碱铜层、焦铜层、化学镍层、银层，厚度分别为约0.5μm、约2.0μm、约2.0μm、约10μm、约6μm、约10μm。

实施例3

本实施例提供了一种具有耐腐蚀耐温度冲击复合层的铝端子，其中：

铝端子素材的正面经过了辊压、抛光处理，粗糙度小于Ra 0.8，侧面经过精密冲压工艺加工，光亮带大于98％、粗糙度小于Ra 0.8；

复合耐腐蚀耐温度冲击层包括设于铝端子素材表面的半裸露区域的锌层、二次沉锌层、碱铜层、焦铜层、化学镍层、银层，厚度分别为0.5μm、2μm、2μm、2μm、1μm、0.5μm。

实施例4

本实施例提供了一种具有耐腐蚀耐温度冲击复合层的铝端子，其中：

铝端子素材的正面经过了辊压、抛光处理，粗糙度小于Ra 0.8，侧面经过精密冲压工艺加工，光亮带大于98％、粗糙度小于Ra 0.8；

复合耐腐蚀耐温度冲击层包括设于铝端子素材表面的半裸露区域的锌层、二次沉锌层、碱铜层、焦铜层、化学镍层、银层，厚度分别为0.5μm、2μm、3μm、5μm、5μm、5μm。

实施例5

本实施例提供了一种具有耐腐蚀耐温度冲击复合层的铝端子，其中：

铝端子素材的正面经过了辊压、抛光处理，粗糙度小于Ra 0.8，侧面经过精密冲压工艺加工，光亮带大于98％、粗糙度小于Ra 0.8；

复合耐腐蚀耐温度冲击层包括设于铝端子素材表面的半裸露区域的锌层、二次沉锌层、碱铜层、焦铜层、化学镍层、银层，厚度分别为0.5μm、2μm、3μm、5μm、25μm、5μm。

实施例6

本实施例提供了一种具有耐腐蚀耐温度冲击复合层的铝端子，其中：

铝端子素材的正面经过了辊压、抛光处理，粗糙度小于Ra 0.8，侧面经过精密冲压工艺加工，光亮带大于98％、粗糙度小于Ra 0.8；

复合耐腐蚀耐温度冲击层包括设于铝端子素材表面的全裸露区域的锌层、二次沉锌层、碱铜层、焦铜层、化学镍层、银层，厚度分别为0.5μm、2μm、3μm、5μm、5μm、24μm。

实施例7

本实施例提供了一种具有耐腐蚀耐温度冲击复合层的铝端子，其中：

铝端子素材的正面经过了辊压、抛光处理，粗糙度小于Ra 0.8，侧面经过精密冲压工艺加工，光亮带大于98％、粗糙度小于Ra 0.8；

复合耐腐蚀耐温度冲击层包括设于铝端子素材表面的全裸露区域的锌层、二次沉锌层、碱铜层、焦铜层、化学镍层、银层，厚度分别为0.5μm、2μm、3μm、5μm、15μm、15μm。

对比例1

本对比例提供了一种具有耐腐蚀复合层的铝端子，其与实施例1的区别在于：耐腐蚀复合层仅有锌层、二次沉锌层、碱铜层，厚度为0.5μm、2μm、28μm。

各个对比例的厚度均与实施例1保持对照，各层的总厚度不变。

对比例2

本对比例提供了一种具有耐腐蚀复合层的铝端子，其与实施例1的区别在于：耐腐蚀复合层仅有锌层、二次沉锌层、焦铜层，厚度为0.5μm、2μm、28μm。

对比例3

本对比例提供了一种具有耐腐蚀复合层的铝端子，其与实施例1的区别在于：耐腐蚀复合层仅有锌层、二次沉锌层、化学镍层，厚度为0.5μm、2μm、28μm。

对比例4

本对比例提供了一种具有耐腐蚀复合层的铝端子，其与实施例1的区别在于：耐腐蚀复合层仅有锌层、二次沉锌层、银层，厚度为0.5μm、2μm、28μm。

对比例5

本对比例提供了一种具有耐腐蚀复合层的铝端子，其与实施例1的区别在于：耐腐蚀复合层省略碱铜层，仅有锌层、二次沉锌层、焦铜层、化学镍层、银层，厚度为0.5μm、2μm、12μm、6μm、10μm。

对比例6

本对比例提供了一种具有耐腐蚀复合层的铝端子，其与实施例1的区别在于：耐腐蚀复合层省略焦铜层，仅有锌层、二次沉锌层、碱铜层、化学镍层、银层，厚度为0.5μm、2μm、12μm、6μm、10μm。

对比例7

本对比例提供了一种具有耐腐蚀复合层的铝端子，其与实施例1的区别在于：耐腐蚀复合层省略化学镍层，仅有锌层、二次沉锌层、碱铜层、焦铜层、银层，厚度为0.5μm、2μm、2μm、8μm、16μm。

对比例8

本对比例提供了一种具有耐腐蚀复合层的铝端子，其与实施例1的区别在于：耐腐蚀复合层省略银层，仅有锌层、二次沉锌层、碱铜层、焦铜层、化学镍层，厚度为0.5μm、2μm、2μm、10μm、16μm。

对比例9

本对比例提供了一种线切割铝材：镀层与实施例1相同，未经过精密冲压和抛光处理。

对比例10

本对比例提供了一种具有耐腐蚀复合层的铝端子，其与实施例1的区别在于：镀层与实施例1相同，未经过辊压处理。

对比例11-14

这些对比例分别提供了一种具有耐腐蚀复合层的铝端子，其与实施例3的区别在于：镀层厚度与实施例3有所不同，具体如表1所示。

对比例15

该对比例提供了一种具有耐腐蚀复合层的铝端子，其与实施例1的区别在于：镀层厚度与实施例1有所不同，具体如表1所示。

对比例16

本对比例提供了一种铝端子，其表面设有过渡层以及常规化学镍层。

实施例与对比例的铝端子、对比例的线切割铝材的温度冲击循环实验后耐盐雾腐蚀试验结果对比如表1所示。

表1

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温度冲击实验按照国标：GB/T 2423.22-2012进行，具体为：先将样品在-40℃下保持30min，然后于30s内转移到140℃保持30min，在“-40℃下保持30min”和“140℃保持30min”这样循环100次后，按照国标GB/T 2423.17-2008进行耐盐雾腐蚀实验。合格标准：镀层无腐蚀出现，无表面点蚀、起皮、鼓泡等，镀层无斑点和颜色变化。

测试结果：

与常规电镀端子就以下性能进行对比：1、温度循环后的SEM(看其镀层破损情况)；2、温度循环后的盐雾(看其耐腐蚀性)。测试结果如图5所示，其中，图5中的a图是温度冲击100次后的常规镀层，b图是温度冲击100次后的本发明实施例1的镀层，c图是未做温度冲击的常规镀层，d图是未做温度冲击的本发明实施例1的镀层。

由图5可以看出：温度冲击后的铝端子耐腐蚀性能下降较多，腐蚀点明显多于未做温度冲击的样件；常规镀层(仅镀锡)不论是否做温度冲击实验，耐腐蚀性能均差于本发明的镀层，出现了较严重的腐蚀。

对比例16是在过渡层上通过化学镀的方式镀一层3μm厚的化学镍层。在经过温度循环后，该样品在耐盐雾实验12H即出现腐蚀。

本发明实施例的耐腐蚀耐温度冲击复合层在承受100次温度冲击后，进行耐盐雾腐蚀测试，通过测试发现：经过温度冲击，实施例1的基于厚银层的耐腐蚀耐温度冲击复合层仍能够在120H的盐雾试验中不出现腐蚀，保持良好的状态，而实施例3的基于薄银层的耐腐蚀耐温度冲击复合层仍能够在36H的盐雾试验中不出现腐蚀。

图6为温度冲击前后的常规镀层(镀镍)的表面SEM图像及侧剖面金相图像。

由图6可以看出：经30次的温度冲击后的锌镍合金镀层在SEM下就能看到明显裂纹，经剖面金相测试后，可观测到侧面的明显裂纹，说明温度冲击对镀层的影响非常大，导致镀层失效，进而失去对端子的保护。

图7为温度冲击后的常规镀层(镀镍)和本发明实施例1的镀层的侧剖面金相图像，其中，左图为常规镀层，右图为本发明实施例1的镀层。

由图7可以看出：本发明实施例1的镀层能够有效承受温度冲击而不会产生裂纹，在温度急剧变化的环境下能够有良好的延展性能，维持镀层完整。

结合力测试：将本发明实施例1得到的铝端子置于500℃下烘烤30min后放入水中骤冷，无脱皮、起泡等附着力不良。

图8为实施例1的铝端子表面的SEM图像。由8可以看出：本发明实施例1经过电镀制备的铝端子表面的平整度较好，镀层非常均匀。

本发明实施例3所提供的半裸露区域具有耐腐蚀耐温度冲击复合层的铝端子的耐盐雾腐蚀性能能够达到36H，虽然从耐腐蚀时间方面不如实施例1，但是该测试是在完全暴露于盐雾环境下进行的，而在铝端子的实际使用过程中，该区域不是完全暴露于环境之中的，因此，实施例3测试得到的耐腐蚀时间低于实施例1并不会影响铝端子的使用寿命，这部分耐腐蚀耐温度冲击复合层仍会发挥良好的耐腐蚀效果，即如果实施例1的铝端子的半裸露区域设置实施例3中的耐腐蚀耐温度冲击复合层，半裸露区域的耐腐蚀耐温度冲击复合层的使用寿命并不会低于裸露区域的耐腐蚀耐温度冲击复合层的使用寿命，铝端子整体的耐腐蚀性能也是有保证的。

基于此，本发明可以按照区域特性(是否暴露于环境、对于耐腐蚀性能要求的高低)和使用需求等，在铝端子的不同位置设置不同的耐腐蚀耐温度冲击复合层，由此可以在保证耐腐蚀性能、使用寿命的情况下，降低成本。

表面粗糙度和光亮带对于耐腐蚀性能的影响实验：

实施例8、对比例9和对比例17-19在不同表面粗糙度(制备耐腐蚀层之前的表面粗糙度)、不同光亮带占比的端子(包括线切割材)表面形成相同的耐腐蚀层(即实施例1中的耐腐蚀层)，并进行耐盐雾试验(按照国标GB/T 2423.17-2008进行)，以评估表面粗糙度、光亮带占比对于耐盐雾腐蚀性能的影响，合格标准：镀层无腐蚀出现，无表面点蚀、起皮、鼓泡等，镀层无斑点和颜色变化。实验结果如表2所示。

表2

根据表2所给出的实施例8、对比例17、对比例18的实验数据可以看出：在其他条件相同的情况下，基材表面的表面粗糙度越小，表面带有耐腐蚀复合层的铝端子的耐盐雾的时间越长，耐盐雾腐蚀能力越好；

根据表2所给出的实施例8、对比例19、对比例9的实验数据可以看出：在其他条件相同、表面粗糙度接近的情况下，基材表面的光亮带占比越高，表面带有耐腐蚀复合层的铝端子的耐盐雾的时间越长，耐盐雾腐蚀能力越好。

本发明的技术方案具有以下优点：

1、成本低，工艺简洁；2、该复合层的性能优异，能够在经历温度循环冲击之后，仍具有良好的耐腐蚀效果；在经历温度循环冲击之后，采用较厚的银层时仍可以满足120H耐盐雾腐蚀要求，采用较薄的锡层时能够满足36H耐盐雾腐蚀要求，能够适用不同的情况，满足不同的耐腐蚀性能要求；3、各层的附着力优异；4、铝端子表面虽然设有耐腐蚀耐温度冲击复合层，但是导电性仍非常良好。

Claims (16)

1.一种耐腐蚀耐温度冲击复合层，其包括：碱铜层、焦铜层、化学镍层、银层；

其中：所述碱铜层的厚度为1-10μm，所述焦铜层的厚度为2-18μm，所述化学镍层的厚度为1-30μm，所述银层的厚度为0.2-25μm；

优选地，所述碱铜层、焦铜层、化学镍层、银层依次设置。

2.根据权利要求1所述的耐腐蚀耐温度冲击复合层，其中，所述碱铜层的厚度为1-6μm。

3.根据权利要求1所述的耐腐蚀耐温度冲击复合层，其中，所述焦铜层的厚度为5-15μm。

4.根据权利要求1所述的耐腐蚀耐温度冲击复合层，其中，所述化学镍层的厚度为4-15μm。

5.根据权利要求1所述的耐腐蚀耐温度冲击复合层，其中，所述银层的厚度为0.2-3μm或者8-15μm。

6.根据权利要求1所述的耐腐蚀耐温度冲击复合层，其中，该耐腐蚀耐温度冲击复合层还包括过渡层，所述过渡层设于所述碱铜层未与所述焦铜层接触的一侧；

优选地，所述过渡层为锌层，或者锌层和二次沉锌层；

优选地，所述锌层的厚度为0.1-10.0μm，更优选为0.5-1μm；

优选地，所述二次沉锌层的厚度为0.1-10μm，更优选为1.5-2.5μm。

7.根据权利要求1-6任一项所述的耐腐蚀耐温度冲击复合层，其中，所述碱铜层、焦铜层、化学镍层、银层分别为电镀层。

8.根据权利要求1-7任一项所述的耐腐蚀耐温度冲击复合层，其中，该耐腐蚀耐温度冲击复合层还包括化学铜层，所述化学铜层设于所述碱铜层的表面或者所述焦铜层的表面；

优选地，所述化学铜层的厚度为3-25μm，更优选为5-15μm。

9.根据权利要求1-8任一项所述的耐腐蚀耐温度冲击复合层，其中，该耐腐蚀耐温度冲击复合层还包括酸铜层，所述酸铜层设于所述碱铜层的表面或者所述焦铜层的表面；

优选地，所述酸铜层的厚度为1-20μm，更优选为3-10μm。

10.根据权利要求1-9任一项所述的耐腐蚀耐温度冲击复合层，其中，该耐腐蚀耐温度冲击复合层还包括瓦特镍层，所述瓦特镍层设于所述化学镍层的表面；

优选地，所述瓦特镍层的厚度为1-20μm，更优选为3-9μm。

11.权利要求1-10任一项所述耐腐蚀耐温度冲击复合层的制备方法，其包括以下步骤：

通过电镀的方式在基材表面依次形成碱铜层、焦铜层、化学镍层、银层；

优选地，以电镀液的总体积计，所述碱铜层采用的电镀液含有氰化亚铜：40-50g/L，总氰化钠：40-60g/L，游离氰化钠：8-14g/L，酒石酸钾钠：30-45g/L，氢氧化钠：1-3g/L，添加剂：3-5mL/L；电镀碱铜层的温度为40-50℃，阴阳极面积比为1：1-2(优选为1：1.5)，电流密度为0.7-1.2A/dm²，电镀时间为5-15min；

优选地，以电镀液的总体积计，所述焦铜层采用的电镀液含有焦磷酸铜：50-70g/L，焦磷酸钾：300-450g/L，柠檬酸铵：15-30g/L，氨水：2-5mL/L；电镀焦铜层的温度为40-50℃，电流密度0.7-1.2A/dm²，阴阳极面积比为1：1-2(优选为1：1.5)，电镀时间为50-90min(优选为70min)；

优选地，以化学镀液的总体积计，所述化学镍层采用的化学镀液含有硫酸镍：15-25g/L，次磷酸钠：15-25g/L，醋酸钠：20-30g/L，丁二酸5-10g/L，乳酸：10-20g/L；化学镀镍的温度为85-95℃，化学镀时间为5-150min；

优选地，优选地，以电镀液的总体积计，所述银层采用的电镀液含有氰化银：30-50g/L，氰化钾：130-150g/L，游离氰化钾：45-60g/L，碳酸钾：15-25g/L，氢氧化钾：4-10g/L，添加剂：20-30g/L；电镀银层的温度为20-25℃，阴阳极面积比为1：1-2(优选为1：1.5)，电流密度为0.2-0.5A/dm²，电镀时间为1-90min(优选为30-60min，更优选为40min)。

12.一种铝基材耐腐蚀耐温度冲击处理方法，其包括在铝基材表面设置权利要求1-10任一项所述的耐腐蚀耐温度冲击复合层的步骤。

13.根据权利要求12所述的方法，其中，所述耐腐蚀是指耐盐雾腐蚀，耐温度冲击是指耐温度循环冲击。

14.根据权利要求12所述的方法，其中，所述铝基材的表面的粗糙度小于Ra 3.6，优选小于Ra 0.8。

15.一种耐腐蚀耐温度冲击铝端子，其中，该耐腐蚀耐温度冲击铝端子的表面的部分区域或者全部区域设有权利要求1-10任一项所述的耐腐蚀耐温度冲击复合层。

16.权利要求15所述的耐腐蚀耐温度冲击铝端子的制备方法，其包括以下步骤：

对铝端子的正面进行辊压处理和抛光处理，优选地，经过辊压处理和抛光处理的铝端子的正面粗糙度小于Ra 3.6，更优选小于Ra 0.8；

对铝端子的侧面进行冲压处理，优选地，经过辊压处理的铝端子的侧面粗糙度小于Ra3.6(更优选小于Ra 0.8)，光亮带大于50％(更优选大于98％)；

在经过处理的铝端子的正面和侧面依次通过电镀形成碱铜层、焦铜层、化学镍层、银层，达到所述耐腐蚀耐温度冲击铝端子；

优选地，在电镀形成碱铜层之前，先在经过处理的铝端子的正面和侧面形成过渡层。