CN116921430A - 一种基于晶粒尺寸和基面织构协同调控的镁合金板材强韧化轧制方法 - Google Patents
一种基于晶粒尺寸和基面织构协同调控的镁合金板材强韧化轧制方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN116921430A CN116921430A CN202311077043.5A CN202311077043A CN116921430A CN 116921430 A CN116921430 A CN 116921430A CN 202311077043 A CN202311077043 A CN 202311077043A CN 116921430 A CN116921430 A CN 116921430A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- rolling
- magnesium alloy
- grain size
- basal plane
- plane texture
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 title claims abstract description 115
- 229910000861 Mg alloy Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 56
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 37
- 230000009467 reduction Effects 0.000 claims abstract description 22
- 238000004321 preservation Methods 0.000 claims description 6
- 230000008569 process Effects 0.000 claims description 3
- 239000012298 atmosphere Substances 0.000 claims description 2
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 claims description 2
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 claims 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 abstract description 13
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 abstract description 4
- 238000010008 shearing Methods 0.000 abstract description 4
- 230000003313 weakening effect Effects 0.000 abstract description 4
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 abstract description 3
- 238000005498 polishing Methods 0.000 abstract description 3
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 8
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 4
- 239000000463 material Substances 0.000 description 4
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 3
- 244000137852 Petrea volubilis Species 0.000 description 2
- 239000012300 argon atmosphere Substances 0.000 description 2
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 2
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 2
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- 230000002441 reversible effect Effects 0.000 description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 2
- 238000004381 surface treatment Methods 0.000 description 2
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 1
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 1
- 238000010923 batch production Methods 0.000 description 1
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 230000007123 defense Effects 0.000 description 1
- 238000004134 energy conservation Methods 0.000 description 1
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 230000002028 premature Effects 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
- 238000006467 substitution reaction Methods 0.000 description 1
- 238000009864 tensile test Methods 0.000 description 1
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 1
- 230000008542 thermal sensitivity Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/22—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length
- B21B1/24—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length in a continuous or semi-continuous process
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B3/00—Rolling materials of special alloys so far as the composition of the alloy requires or permits special rolling methods or sequences ; Rolling of aluminium, copper, zinc or other non-ferrous metals
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/22—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length
- B21B2001/225—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length by hot-rolling
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B3/00—Rolling materials of special alloys so far as the composition of the alloy requires or permits special rolling methods or sequences ; Rolling of aluminium, copper, zinc or other non-ferrous metals
- B21B2003/001—Aluminium or its alloys
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B2261/00—Product parameters
- B21B2261/20—Temperature
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B2265/00—Forming parameters
- B21B2265/10—Compression, e.g. longitudinal compression
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B2275/00—Mill drive parameters
- B21B2275/02—Speed
- B21B2275/04—Roll speed
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
本发明公开了一种基于晶粒尺寸和基面织构协同调控的镁合金板材强韧化轧制方法，涉及镁合金加工成形领域。具体方法为：首先对镁合金板坯表面进行打磨处理，随后将板坯加热至中等温度，同时采用内部热油循环的方式对异步轧机的上、下轧辊加热并保温，接着进行异步轧制，通过对上、下轧辊温差、辊速比以及轧制压下量的协同调整，引入强压剪复合变形，实现显著的晶粒细化和基面织构弱化与倾转，以获得强度与塑性俱佳的镁合金板材。本方法能够实现镁合金轧制板材晶粒尺寸和基面织构的协同调控，有效解决强度和塑性偏低且难以同时提高的问题，为高性能镁合金板材轧制制备提供指导。
Description
技术领域
本发明属于镁合金加工成形技术领域，尤其涉及一种基于晶粒尺寸和基面织构协同调控的镁合金板材强韧化轧制方法。
背景技术
航天航空、轨道交通、国防军工等领域的高端装备轻量化需求愈发急切。镁合金作为最轻的工程结构金属，在替代普通钢和铝，并实现节能减排和结构轻量化方面极具潜力。轧制制备镁合金板材是目前主流的成形方法，但受镁的密排六方晶体结构特点及塑性变形高热敏感特征影响，轧后镁合金板材室温强塑性较差，在深加工成形时往往出现减壁、皱褶、拉裂等缺陷，且成形后构件整体结构的强度和刚度达不到标准水平，严重影响构件成形质量和服役性能。
现阶段，可同时改善镁合金板材力学性能的塑性加工手段主要有：以细化晶粒为目标的剧烈塑性变形，包括大应变轧制、高应变率轧制、低温轧制等，或者以基面织构弱化为导向的冷轧-退火处理、波纹衬板轧制、连续等通道轧制、交错波纹弯曲等，但由于上述方法普遍存在晶粒尺寸与基面织构难以协同优化的问题，导致成形板材强度与塑性同步提升的效果有限，大规模工业应用困难。
发明内容
针对上述现有技术中存在的问题，本发明从晶粒尺寸和晶粒取向双元视角切入，提出了一种基于晶粒尺寸和基面织构协同调控的镁合金板材强韧化轧制方法，在减少额外设备投入并缩短生产周期的同时，获得强度与塑性俱佳的镁合金板材。
为实现上述目的，本发明提供如下技术方案：
一种基于晶粒尺寸和基面织构协同调控的镁合金板材强韧化轧制方法，采用多道次异步轧制方式，其中，所述轧制过程中，上轧辊的温度低于下轧辊的温度，温差为100-140℃；上轧辊转速和下轧辊转速比为1∶(2.5-5)；每道次压下率为35-50％。
进一步地，每道次轧制速度为30-150m/min。
进一步地，所述轧制过程总压下率为70-80％。
进一步地，所述镁合金板在轧制之前，还包括在惰性气体气氛、280-330℃下保温30-45min的步骤。
进一步地，在所述保温的步骤之前还包括对镁合金板表面进行砂纸打磨的步骤。
进一步地，所述轧制过程中，上轧辊的温度低于下轧辊的温度，温差为125℃；上轧辊转速和下轧辊转速比为1∶2.5；每道次压下率为50％。
进一步地，所述镁合金板材的板坯厚度为2-10mm，晶粒c轴垂直于轧制方向，晶粒尺寸不均匀。
进一步地，轧制过程采用异步轧机进行，所述异步轧机中的上轧辊和下轧辊为直径相同的芯孔式热油循环轧辊，在使用前需要在80-220℃下保温20-30min，保温过程中上轧辊和下轧辊均保持15-20rpm的转速旋转。
进一步地，所述多道次异步轧制的具体操作为：采用单机架轧机进行，每道次轧制后，逆向改变异步轧机的上轧辊和下轧辊的旋转方向并保持轧辊的速度和表面温度不变，然后将板坯的轧制方向绕正法向旋转180°进行轧制，重复直至达到目标厚度。
本发明还提供一种利用所述的轧制方法轧制而成的基于晶粒尺寸和基面织构协同调控的镁合金板材。
与现有技术相比，本发明具有如下优点和技术效果：
1、本发明制备过程需要投入的设备较少，而且轧制中道次压下率较高，这样达到目标厚度时所需道次会减少，从而提高了生产效率，进而可以实现连续高效、批量生产。
2、宏观方面；通过对上下工作辊的差温控制，能有效的协调轧制中快速辊侧金属的塑性流动，从而抑制轧制变形出现局域化现象，进而阻碍了金属过早的出现开裂失效现象，如此便达到了在不提高变形温度的前提下提升了镁合金板材的剪切耐受性，便于施加更高的辊速比，进而，经过提升的镁合金板材再通过施加较大的辊速比来强化“搓轧”剪切变形，从而显著提升道次压下率的限度，最终达到改善镁合金板材性能以及成材率的效果。
3、微观方面；通过大轧制压下和强剪切协同加载的方式引入强压剪复合变形，促使组织与织构协同调控，实现显著的晶粒细化和基面织构弱化与倾转，从而获得强度和塑性俱佳并且规格不受限制的镁合金板材，进而保障了深加工成形构件的成形质量和服役性能。
附图说明
构成本申请的一部分的附图用来提供对本申请的进一步理解，本申请的示意性实施例及其说明用于解释本申请，并不构成对本申请的不当限定。在附图中：
图1为差温控制轧制过程示意图；
图2为芯孔式热油循环轧辊简图，其中：1-旋转接头；2-进油口；3-出油口；4-轴承盖；5-轴承；6-套筒；7-辊轴；
图3为实施例1中轧制前后板材拉伸性能对比图；
图4为实施例1中轧制前后微观组织对比图。
具体实施方式
现详细说明本发明的多种示例性实施方式，该详细说明不应认为是对本发明的限制，而应理解为是对本发明的某些方面、特性和实施方案的更详细的描述。
应理解本发明中所述的术语仅仅是为描述特别的实施方式，并非用于限制本发明。另外，对于本发明中的数值范围，应理解为还具体公开了该范围的上限和下限之间的每个中间值。在任何陈述值或陈述范围内的中间值以及任何其他陈述值或在所述范围内的中间值之间的每个较小的范围也包括在本发明内。这些较小范围的上限和下限可独立地包括或排除在范围内。
除非另有说明，否则本文使用的所有技术和科学术语具有本发明所述领域的常规技术人员通常理解的相同含义。虽然本发明仅描述了优选的方法和材料，但是在本发明的实施或测试中也可以使用与本文所述相似或等同的任何方法和材料。本说明书中提到的所有文献通过引用并入，用以公开和描述与所述文献相关的方法和/或材料。在与任何并入的文献冲突时，以本说明书的内容为准。
在不背离本发明的范围或精神的情况下，可对本发明说明书的具体实施方式做多种改进和变化，这对本领域技术人员而言是显而易见的。由本发明的说明书得到的其他实施方式对技术人员而言是显而易见的。本申请说明书和实施例仅是示例性的。
关于本文中所使用的“包含”、“包括”、“具有”、“含有”等等，均为开放性的用语，即意指包含但不限于。
本发明公开了一种基于晶粒尺寸和基面织构协同调控的镁合金板材强韧化轧制方法，涉及镁合金加工成形领域。具体方法为，首先对镁合金板坯表面进行打磨处理，随后将板坯加热至中等温度，同时采用内部热油循环的方式对异步轧机的上下轧辊加热并保温，接着进行异步轧制，通过对上下轧辊温差、辊速比以及轧制压下量的协同调整，引入强压剪复合变形，实现显著的晶粒细化和基面织构弱化与倾转，以获得强度与塑性俱佳的镁合金板材。本方法能够实现镁合金轧制板材晶粒尺寸和基面织构的协同调控，有效解决强度和塑性偏低且难以同时提高的问题，为高性能镁合金板材轧制制备提供指导。
本发明提供一种基于晶粒尺寸和基面织构协同调控的镁合金板材强韧化轧制方法，包括以下步骤(本发明提出的工艺路线如图1所示)：
步骤S1、对镁合金板坯进行表面处理：针对厚度为2-10mm的板坯，用不同目数(具体为：依次用400目，800目，1000目，2000目打磨处理)的砂纸对镁合金打磨，保证表面光洁；
步骤S2、对镁合金板坯加热保温，同时对异步轧机的上、下轧辊进行加热和保温：将步骤S1中表面处理后的板坯放入已经达到预设定温度的加热炉，在氩气气氛保护下，将板坯加热至中等温度范围280-330℃，优选300℃；保温30-45min，优选为40min；采用内部热油循环的方式将异步轧机的上、下轧辊加热至80-220℃，优选为150℃，其中，上、下轧辊为直径相同的芯孔式热油循环轧辊如图2，保温时间为20-30min，优选为30min；加热和保温的同时轧辊保持15-20rpm低速匀速旋转，优选为20rpm，保证温度均匀；
步骤S3、控制上、下轧辊温差并进行多道次轧制：步骤S2中对上、下工作辊加热后的温度不同，调整上轧辊温度低于下轧辊温度，温差为100-140℃(其中上轧辊温度范围为25-80℃，下轧辊温度范围为125-220℃)，调整上轧辊的转速低于下轧辊转速，上下转速比为1∶2.5-5(其中上轧辊转速范围为180rpm，下轧辊转速范围为450-900rpm)，优选为1∶2.5；轧制速度为30-150m/min，优选为50m/min，随后进行多道次轧制。轧制过程中上、下轧辊的转速不同，在保证板材不开裂的前提下选用较大转速比，转速比越大越有利于基面织构弱化且晶粒c轴沿轧制方向倾转。多道次的轧制压下采用单机架可逆轧机进行，每道次轧制后，逆向改变上下轧辊的旋转方向并保持轧辊的速度和表面温度不变，然后将板坯的轧制方向绕正法向旋转180°进行轧制，重复直至达到目标厚度。
其中每道次压下率为35-50％，总压下率70-80％，在保证板材不开裂前提下选用较大道次压下率和总压下率，使轧制后板材晶粒充分细化，因此每道次压下率优选为50％，总压下率优选为80％。
以下实施例作为本发明技术方案的进一步说明。
实施例1
本实施例以规格为800mm*500mm*5mm(RD*TD*ND，RD为板材轧制方向，ND为板材厚度方向，TD为板材宽向)的轧制态AZ31镁合金板坯为例，化学成分如表1所示。
表1实施例铸态AZ31镁合金板坯化学成分表(wt％)
| Al | Zn | Mn | Fe | Si | Cu | Ni | Mg |
| 2.8623 | 0.8845 | 0.3622 | 0.0034 | 0.122 | 0.0115 | 0.0052 | 余量 |
一种基于晶粒尺寸和基面织构协同调控的镁合金板材强韧化轧制方法，具体步骤如下：
步骤S1、依次用400目，800目，1000目，2000目的砂纸对轧制态AZ31镁合金板进行打磨处理，保证表面光洁，得到板坯；
步骤S2、将板坯放入已达到预设定温度300℃的加热炉中，在氩气气氛保护下，将板坯加热至300℃并保温40min；
步骤S3、采用内部热油循环的方式将异步轧机的上、下轧辊加热至150℃，保温时间30min，加热和保温的同时轧辊保持20rpm匀速旋转，以保证温度均匀；
步骤S4、调整上轧辊温度为25℃，下轧辊温度为150℃；上轧辊的转速为180rpm，上、下轧辊转速比为1∶2.5(即下轧辊的转速为450rpm)，轧制速度为50m/min；采用单机架可逆轧机进行多道次轧制，每道次轧制后，逆向改变上下轧辊的旋转方向并保持轧辊的速度和表面温度不变，然后将板坯的轧制方向绕正法向旋转180°进行轧制，重复直至达到目标厚度(1mm)。其中每道次压下率为50％，总压下率80％，轧制完成后对比分析板材微观形貌组织，晶粒细化程度，织构演变特征及拉伸力学性能。
观察轧后板材的微观组织并分析拉伸实验数据，结果如图3、图4所示。可以看出，控轧后板材的平均晶粒尺寸细化程度可达40％，基面织构强度降低了48％，基面峰点朝轧制方向倾转17°。此外，控轧后的镁合金板材的屈服强度较控轧前提升了23MPa，抗拉强度提升了31MPa，延伸率提升了2.6％。由此说明，本发明方法可有效解决镁合金轧板室温强塑性偏低且难以同时提高的问题，从而提升镁合金构件成形质量和服役性能，并为高性能镁合金板材轧制制备提供理论依据与技术指导。
实施例2
与实施例1的区别仅仅在于，下轧辊温度不变，分别将上辊温度降低至10℃、15℃、35℃以及50℃。
结果发现，以本实施例制备的板材屈服强度较控轧前分别提升了17MPa、19MPa、25MPa、28MPa；抗拉强度提升了26MPa、28MPa、33MPa、40MPa；延伸率提升了2.4％、2.5％、2.8％、3％。
实施例3
与实施例1的区别仅仅在于，将上下轧辊的转速比依次调整为1∶3、1∶4和1∶5。
结果发现，以本实施例制备的板材屈服强度较控轧前分别提升了24MPa、26MPa、28MPa；抗拉强度提升了33MPa、35MPa、38MPa；延伸率提升了2.7％、2.9％、3.0％。
实施例4
与实施例1的区别仅仅在于，单道次压下量为35％。
结果发现，以本实施例制备的板材屈服强度较控轧前分别提升了18MPa；抗拉强度提升了22MPa；延伸率提升了1.7％。
对比例1
同实施例1，区别在于，不进行步骤S3。
结果发现，以本对比例制备的板材屈服强度较控轧前提升了17MPa，抗拉强度提升了25MPa，延伸率提升了2.3％。
对比例2
同实施例1，区别在于，步骤S4中，上轧辊温度为50℃，下轧辊温度为50℃。
结果发现，以本对比例制备的板材屈服强度较控轧前提升了4MPa，抗拉强度提升了8MPa，延伸率提升了0.8％。
对比例3
同实施例1，区别在于，步骤S4中，上轧辊的转速为180rpm，上、下轧辊转速比为1∶1。
结果发现，以本对比例制备的板材屈服强度较控轧前提升了12MPa，抗拉强度提升了15MPa，延伸率提升了1.3％。
对比例4
同实施例1，区别在于，步骤S4中，轧制速度为200m/min。
结果发现，以本对比例制备的板材屈服强度较控轧前提升了18MPa，抗拉强度提升了20MPa，延伸率提升了1.9％。
以上，仅为本申请较佳的具体实施方式，但本申请的保护范围并不局限于此，任何熟悉本技术领域的技术人员在本申请揭露的技术范围内，可轻易想到的变化或替换，都应涵盖在本申请的保护范围之内。因此，本申请的保护范围应该以权利要求的保护范围为准。
Claims (10)
1.一种基于晶粒尺寸和基面织构协同调控的镁合金板材强韧化轧制方法，其特征在于，采用多道次异步轧制方式，其中，所述轧制过程中，上轧辊的温度低于下轧辊的温度，温差为100-140℃；上轧辊转速和下轧辊转速比为1∶(2.5-5)；每道次压下率为35-50％。
2.根据权利要求1所述的基于晶粒尺寸和基面织构协同调控的镁合金板材强韧化轧制方法，其特征在于，每道次轧制速度为30-150m/min。
3.权利要求1所述的基于晶粒尺寸和基面织构协同调控的镁合金板材强韧化轧制方法，其特征在于，所述轧制过程总压下率为70-80％。
4.权利要求1所述的基于晶粒尺寸和基面织构协同调控的镁合金板材强韧化轧制方法，其特征在于，所述镁合金板在轧制之前，还包括在惰性气体气氛、280-330℃下保温30-45min的步骤。
5.权利要求4所述的基于晶粒尺寸和基面织构协同调控的镁合金板材强韧化轧制方法，其特征在于，在所述保温的步骤之前还包括对镁合金板表面进行砂纸打磨的步骤。
6.根据权利要求1所述的基于晶粒尺寸和基面织构协同调控的镁合金板材强韧化轧制方法，其特征在于，所述轧制过程中，上轧辊的温度低于下轧辊的温度，温差为125℃；上轧辊转速和下轧辊转速比为1∶2.5；每道次压下率为50％。
7.根据权利要求1所述的基于晶粒尺寸和基面织构协同调控的镁合金板材强韧化轧制方法，其特征在于，所述镁合金板材的板坯厚度为2-10mm，晶粒c轴垂直于轧制方向，晶粒尺寸不均匀。
8.根据权利要求1所述的基于晶粒尺寸和基面织构协同调控的镁合金板材强韧化轧制方法，其特征在于，轧制过程采用异步轧机进行，所述异步轧机中的上轧辊和下轧辊为直径相同的芯孔式热油循环轧辊，在使用前需要在80-220℃下保温20-30min，保温过程中上轧辊和下轧辊均保持15-20rpm的转速旋转。
9.根据权利要求1所述的基于晶粒尺寸和基面织构协同调控的镁合金板材强韧化轧制方法，其特征在于，所述多道次异步轧制的具体操作为：采用单机架轧机进行，每道次轧制后，逆向改变异步轧机的上轧辊和下轧辊的旋转方向并保持轧辊的速度和表面温度不变，然后将板坯的轧制方向绕正法向旋转180°进行轧制，重复直至达到目标厚度。
10.一种如权利要求1-9任一项所述的轧制方法轧制而成的基于晶粒尺寸和基面织构协同调控的镁合金板材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN202311077043.5A CN116921430B (zh) | 2023-08-25 | 2023-08-25 | 一种基于晶粒尺寸和基面织构协同调控的镁合金板材强韧化轧制方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN202311077043.5A CN116921430B (zh) | 2023-08-25 | 2023-08-25 | 一种基于晶粒尺寸和基面织构协同调控的镁合金板材强韧化轧制方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CN116921430A true CN116921430A (zh) | 2023-10-24 |
| CN116921430B CN116921430B (zh) | 2024-02-23 |
Family
ID=88377315
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CN202311077043.5A Active CN116921430B (zh) | 2023-08-25 | 2023-08-25 | 一种基于晶粒尺寸和基面织构协同调控的镁合金板材强韧化轧制方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CN (1) | CN116921430B (zh) |
Citations (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008163398A (ja) * | 2006-12-28 | 2008-07-17 | Mitsubishi Alum Co Ltd | マグネシウム合金薄板の製造方法 |
| JP2011127163A (ja) * | 2009-12-16 | 2011-06-30 | Mitsubishi Alum Co Ltd | 成形性に優れるマグネシウム合金板材とその製造方法 |
| WO2014180187A1 (zh) * | 2013-05-07 | 2014-11-13 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种低成本细晶弱织构镁合金薄板及其制造方法 |
| CN105107840A (zh) * | 2015-08-06 | 2015-12-02 | 上海应用技术学院 | 镁合金板材表面剧烈变形轧制装置及方法 |
| KR20160066608A (ko) * | 2014-12-02 | 2016-06-13 | 한국기계연구원 | 이온압연공정을 이용한 마그네슘 합금시트의 제조방법 및 이에 따라 제조되는 마그네슘 합금시트 |
| KR20160092558A (ko) * | 2015-01-27 | 2016-08-05 | 영남대학교 산학협력단 | 고균일 및 고연성 마그네슘 합금판재 제조방법 |
| CN109894471A (zh) * | 2019-03-13 | 2019-06-18 | 太原科技大学 | 一种高结合强度镁铝复合薄板带差温异步轧制复合方法 |
| CN110508617A (zh) * | 2019-08-06 | 2019-11-29 | 太原理工大学 | 弱基面织构镁合金板带材的折皱轧制减薄装置及加工方法 |
| CN110670005A (zh) * | 2019-09-29 | 2020-01-10 | 太原科技大学 | 一种波纹预轧弱化连续生产镁合金板带基面织构的方法 |
| CN111530930A (zh) * | 2020-04-30 | 2020-08-14 | 太原科技大学 | 一种镁铝层合板的热轧制备方法 |
| CN113953322A (zh) * | 2021-09-29 | 2022-01-21 | 西安交通大学 | 一种改善高各向异性高强镁合金板材的差温交叉轧制工艺 |
| CN114226461A (zh) * | 2021-12-20 | 2022-03-25 | 哈尔滨工业大学（威海） | 一种镁合金板带材异温异速协调轧制装置及应用 |
| CN114425568A (zh) * | 2022-01-21 | 2022-05-03 | 哈尔滨理工大学 | 一种高性能金属板材的异步调幅轧制方法 |
| CN116463520A (zh) * | 2023-04-24 | 2023-07-21 | 常州工学院 | 一种异质结构镁合金板材制备方法 |
-
2023
- 2023-08-25 CN CN202311077043.5A patent/CN116921430B/zh active Active
Patent Citations (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008163398A (ja) * | 2006-12-28 | 2008-07-17 | Mitsubishi Alum Co Ltd | マグネシウム合金薄板の製造方法 |
| JP2011127163A (ja) * | 2009-12-16 | 2011-06-30 | Mitsubishi Alum Co Ltd | 成形性に優れるマグネシウム合金板材とその製造方法 |
| WO2014180187A1 (zh) * | 2013-05-07 | 2014-11-13 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种低成本细晶弱织构镁合金薄板及其制造方法 |
| KR20160066608A (ko) * | 2014-12-02 | 2016-06-13 | 한국기계연구원 | 이온압연공정을 이용한 마그네슘 합금시트의 제조방법 및 이에 따라 제조되는 마그네슘 합금시트 |
| KR20160092558A (ko) * | 2015-01-27 | 2016-08-05 | 영남대학교 산학협력단 | 고균일 및 고연성 마그네슘 합금판재 제조방법 |
| CN105107840A (zh) * | 2015-08-06 | 2015-12-02 | 上海应用技术学院 | 镁合金板材表面剧烈变形轧制装置及方法 |
| CN109894471A (zh) * | 2019-03-13 | 2019-06-18 | 太原科技大学 | 一种高结合强度镁铝复合薄板带差温异步轧制复合方法 |
| CN110508617A (zh) * | 2019-08-06 | 2019-11-29 | 太原理工大学 | 弱基面织构镁合金板带材的折皱轧制减薄装置及加工方法 |
| CN110670005A (zh) * | 2019-09-29 | 2020-01-10 | 太原科技大学 | 一种波纹预轧弱化连续生产镁合金板带基面织构的方法 |
| CN111530930A (zh) * | 2020-04-30 | 2020-08-14 | 太原科技大学 | 一种镁铝层合板的热轧制备方法 |
| CN113953322A (zh) * | 2021-09-29 | 2022-01-21 | 西安交通大学 | 一种改善高各向异性高强镁合金板材的差温交叉轧制工艺 |
| CN114226461A (zh) * | 2021-12-20 | 2022-03-25 | 哈尔滨工业大学（威海） | 一种镁合金板带材异温异速协调轧制装置及应用 |
| CN114425568A (zh) * | 2022-01-21 | 2022-05-03 | 哈尔滨理工大学 | 一种高性能金属板材的异步调幅轧制方法 |
| CN116463520A (zh) * | 2023-04-24 | 2023-07-21 | 常州工学院 | 一种异质结构镁合金板材制备方法 |
Non-Patent Citations (3)
| Title |
|---|
| LEI, JY (LEI, JUNYI); MA, LF (MA, LIFENG); JIA, WT (JIA, WEITAO); CAI, ZH (CAI, ZHIHUI); LIU, PT (LIU, PENGTAO); YUAN, Y (YUAN, YU: "" Effect of differential temperature on the interfacial microstructure evolution and mechanical properties of asymmetrically rolled Mg/Al composite plates "", 《JOURNAL OF MATERIALS RESEARCH AND TECHNOLOGY-JMR&T》, vol. 24, pages 1281 - 1292 * |
| 支晨琛;马立峰;黄庆学;朱艳春;赵广辉;: "交叉轧制对AZ31B镁合金边部组织及成形性的影响", 稀有金属材料与工程, no. 05, pages 235 - 241 * |
| 赵磊杰, 马立峰, 韩廷状 范沁红: ""变形镁合金轧制成形研究进展"", 《材料导报》, pages 21135 - 21145 * |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CN116921430B (zh) | 2024-02-23 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN106862272B (zh) | 一种高强度高延展性镁合金板材的制备方法 | |
| CN109097704B (zh) | 一种生产免退火含钒耐热钢热轧盘条的方法 | |
| KR20060057532A (ko) | 티타늄-알루미늄-바나듐 합금 가공 및 이에 의하여 제조된제품 | |
| CN112338119B (zh) | 一种近α型高温钛合金大规格棒材锻造方法 | |
| CN111389910B (zh) | 一种基于凸轮轧制制备混晶异构材料的系统和方法 | |
| CN110484817B (zh) | 一种消除超宽幅节约型双相不锈钢中厚板表面裂纹的方法 | |
| CN113600616B (zh) | 提高两相钛合金抗高速冲击性能的热加工方法 | |
| CN112718864B (zh) | 一种改善核电板式换热器用钛带卷深冲性能的生产方法 | |
| RU2013142706A (ru) | Кованый валок, соответствующий требованиям производства холоднокатаных изделий, и способ получения такого валка | |
| CN111334731B (zh) | 一种α+β钛合金冷轧板带材控制各向异性方法 | |
| CN112090956A (zh) | 一种低偏析高扭转桥梁缆索用盘条的生产控制方法 | |
| CN114134399A (zh) | 一种节能的高贝氏体含量的高合金工具用钢盘条及其制造方法 | |
| CN116921430B (zh) | 一种基于晶粒尺寸和基面织构协同调控的镁合金板材强韧化轧制方法 | |
| CN113560342A (zh) | 一种控制高碳奥氏体不锈钢特厚板晶粒度的方法 | |
| CN108034899B (zh) | 一种高速宽幅铝箔工作辊 | |
| CN111136106A (zh) | 一种连铸坯不经过加热炉直接轧制生产细晶钢的方法 | |
| CN107761062B (zh) | 靶坯及靶材组件的制造方法 | |
| CN114798999A (zh) | 细晶粒高强塑性Ti80G锻件及其制备方法 | |
| CN107760849B (zh) | 一种高合金冷作模具钢大规格工作辊的淬火方法 | |
| CN112893489A (zh) | 一种消除20MnCr5钢轧态混晶组织的轧制工艺 | |
| CN112553436A (zh) | 一种基于晶粒尺寸效应的马氏体-贝氏体异构钢制备方法 | |
| CN115612956B (zh) | 一种高塑性亚稳β钛合金板材的冷成型制备方法 | |
| CN117583394A (zh) | 一种超级马氏体不锈钢热轧钢卷生产方法 | |
| CN110976514B (zh) | 一种表面高光泽度8014镜面铝合金板材的热轧加工方法 | |
| CN115852283B (zh) | 一种具有双峰组织的高强塑镍基合金板材及其制备方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PB01 | Publication | ||
| PB01 | Publication | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| GR01 | Patent grant | ||
| GR01 | Patent grant |