CN116855920A - 一种钢带浇铸工艺 - Google Patents
一种钢带浇铸工艺 Download PDFInfo
- Publication number
- CN116855920A CN116855920A CN202311132247.4A CN202311132247A CN116855920A CN 116855920 A CN116855920 A CN 116855920A CN 202311132247 A CN202311132247 A CN 202311132247A CN 116855920 A CN116855920 A CN 116855920A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- argon
- molten steel
- liquid level
- flow
- steel
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 195
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 195
- 238000005266 casting Methods 0.000 title claims abstract description 37
- XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N Argon Chemical compound [Ar] XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 530
- 229910052786 argon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 265
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims abstract description 129
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 61
- 238000007664 blowing Methods 0.000 claims abstract description 44
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 claims abstract description 31
- 238000007599 discharging Methods 0.000 claims abstract description 6
- 238000002425 crystallisation Methods 0.000 claims abstract description 4
- 230000008025 crystallization Effects 0.000 claims abstract description 4
- 238000000465 moulding Methods 0.000 claims abstract description 4
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 29
- 238000007670 refining Methods 0.000 claims description 12
- CMBZEFASPGWDEN-UHFFFAOYSA-N argon;hydrate Chemical compound O.[Ar] CMBZEFASPGWDEN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 11
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 claims description 6
- 230000001276 controlling effect Effects 0.000 claims description 3
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 3
- 230000008569 process Effects 0.000 claims description 3
- 238000010079 rubber tapping Methods 0.000 claims description 2
- 230000002596 correlated effect Effects 0.000 claims 1
- 238000009628 steelmaking Methods 0.000 abstract description 11
- 238000003756 stirring Methods 0.000 description 28
- 238000010517 secondary reaction Methods 0.000 description 14
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 13
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 5
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 5
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 4
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 4
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 4
- 230000001133 acceleration Effects 0.000 description 2
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 2
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 2
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000006467 substitution reaction Methods 0.000 description 2
- 230000007306 turnover Effects 0.000 description 2
- 238000004891 communication Methods 0.000 description 1
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 1
- 238000002955 isolation Methods 0.000 description 1
- 238000010907 mechanical stirring Methods 0.000 description 1
- 231100000252 nontoxic Toxicity 0.000 description 1
- 230000003000 nontoxic effect Effects 0.000 description 1
- 230000009965 odorless effect Effects 0.000 description 1
- 238000009827 uniform distribution Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C16/00—Chemical coating by decomposition of gaseous compounds, without leaving reaction products of surface material in the coating, i.e. chemical vapour deposition [CVD] processes
- C23C16/44—Chemical coating by decomposition of gaseous compounds, without leaving reaction products of surface material in the coating, i.e. chemical vapour deposition [CVD] processes characterised by the method of coating
- C23C16/50—Chemical coating by decomposition of gaseous compounds, without leaving reaction products of surface material in the coating, i.e. chemical vapour deposition [CVD] processes characterised by the method of coating using electric discharges
- C23C16/511—Chemical coating by decomposition of gaseous compounds, without leaving reaction products of surface material in the coating, i.e. chemical vapour deposition [CVD] processes characterised by the method of coating using electric discharges using microwave discharges
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C16/00—Chemical coating by decomposition of gaseous compounds, without leaving reaction products of surface material in the coating, i.e. chemical vapour deposition [CVD] processes
- C23C16/22—Chemical coating by decomposition of gaseous compounds, without leaving reaction products of surface material in the coating, i.e. chemical vapour deposition [CVD] processes characterised by the deposition of inorganic material, other than metallic material
- C23C16/26—Deposition of carbon only
- C23C16/27—Diamond only
- C23C16/274—Diamond only using microwave discharges
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C16/00—Chemical coating by decomposition of gaseous compounds, without leaving reaction products of surface material in the coating, i.e. chemical vapour deposition [CVD] processes
- C23C16/56—After-treatment
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Plasma & Fusion (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
本发明涉及炼钢技术领域,尤其涉及一种钢带浇铸工艺,包括步骤S1,将装有钢液的钢包运至回转台,回转台转到浇注位置后,将钢液注入中间包;步骤S2,将钢液转移至精炼炉,并通入氩气;步骤S3,将精炼完成的钢液转换至静置炉中,并进行降温;步骤S4,将经过静置的钢液排放至结晶器中,进行结晶;步骤S5,钢液在结晶器内初步成型为钢坯,结晶器将所述钢坯下放至管道,并进行水冷;在步骤S2中,数控调节模块通过静置炉中液面高度确定氩气初始速度;并通过检测液面状态对吹入的氩气进行调控。本发明通过检测液面状态能够精准的控制氩气的输入,防止氩气吹入过量,影响铸造质量。
Description
技术领域
本发明涉及炼钢技术领域,尤其涉及一种钢带浇铸工艺。
背景技术
炼钢是钢铁生产的重要环节,而氩气在炼钢生产中也扮演着重要的角色。氩气是一种无色、无味、无毒的气体,具有惰性,不易与其他元素发生化学反应,因此在炼钢生产中被广泛应用。
氩气在炉内起到保护作用。在炼钢过程中,钢水需要在高温下进行处理,而高温下钢水容易与空气中的氧气发生反应,产生氧化物,从而影响钢水的质量。为了避免这种情况的发生,炉内需要注入氩气,将空气中的氧气排除,保证钢水的质量。
氩气还可以用于炉内的搅拌。在炼钢过程中,钢水需要进行搅拌,以保证钢水中的成分均匀分布。而传统的搅拌方式是通过机械搅拌但这种方式容易产生气泡,影响钢水的质量。而氩气可以通过注入炉内,产生气泡,从而实现钢水的搅拌,而且不会影响钢水的质量。
然而,当前在炼钢过程中氩气的流量多为提前设定,无法根据实际情况自行调节,炼钢过程不够智能。
发明内容
为此,本发明提供一种钢带浇铸工艺,用以克服现有技术中当前在炼钢过程中氩气的流量多为提前设定,无法根据实际情况自行调节,炼钢过程不够智能的问题。
为实现上述目的,本发明提供一种钢带浇铸工艺,包括,
步骤S1,将装有钢液的钢包运至回转台,回转台转到浇注位置后,将钢液注入中间包;
步骤S2,将钢液转移至精炼炉,并通入氩气;
步骤S3,将精炼完成的钢液转换至静置炉中,并进行降温;
步骤S4,将经过静置的钢液排放至结晶器中,进行结晶;
步骤S5,钢液在结晶器内初步成型为钢坯,结晶器将所述钢坯下放至管道,并进行水冷;
在步骤S2中,数控调节模块通过静置炉中液面高度确定氩气初始速度;并通过检测液面状态对吹入的氩气进行调控,在步骤S3中,数控调节模块根据检测的液面高度与钢液温度,结合内设的钢液静置标准时长,钢液出炉温度,确定对静置炉内钢液的冷却模式。
进一步地,获取静置炉内液面高度,并根据液面高度确定吹入氩气的初始流量,
获取精炼炉内钢液液面高度H,所述数控调节模块内设置有液面高度矩阵H0与初始氩气流量标准值C1,H0={H1,H2,H3},其中,
H1为第一预设钢液液面高度,H2为第二预设钢液液面高度,H3为第三预设钢液液面高度;
若H≤H1,则选取第一预设初始氩气流量C1作为氩气初始流量;
若H>H1,所述数控调节模块根据钢液液面高度H确定氩气初始流量;所述数控调节模块计算氩气初始流量C1’,C1’=C1+(H-H1)×B,其中,B为氩气初始流量计算调节值,在选定氩气初始流量后,所述数控调节模块根据确定的氩气初始流量对静置炉内的钢液进行吹气。
进一步地,所述数控调节模块内还设置有氩气初始流量计算调节值矩阵B0,B0={B1,B2,B3},其中,B1为氩气初始流量计算第一预设调节值,B2为氩气初始流量计算第二预设调节值,B3为氩气初始流量计算第三预设调节值,B1<B2<B3,
若H1<H≤H2,则选取氩气初始流量计算第一预设调节值B1作为氩气初始流量计算调节值;
若H2<H≤H3,则选取氩气初始流量计算第二预设调节值B2作为氩气初始流量计算调节值;
若H>H3,则选取氩气初始流量计算第三预设调节值B3作为氩气初始流量计算调节值。
进一步地,对精炼炉内钢液液面进行实时检测,当初始吹气时长达到T1时,观察静置炉中液面状态;
若液面出现均匀气泡炸裂,则判定氩气初始流量在合理范围;
若液面出现翻腾,则判定氩气初始流量过大;
T1为氩气初始流量合理性判定时长。
进一步地,当判定氩气初始流量在合理范围时,逐步加大氩气吹入流量,每经过时长t,流量向上调节c,并实时检测液面状态,若将氩气流量调节至Cz时,液面出现翻腾,则减小氩气流量至Ca,Ca=Cz-2c,并以Ca对钢液进行持续吹氩气;
当判定氩气初始流量过大时,逐步减小氩气吹入流量,每经过时长t,流量向下调节d,并实时检测液面状态,若将氩气流量调节至Cx时,液面翻腾现象消失,则以Cx对钢液进行持续吹氩气。
进一步地,对于单次向上调节氩气流量标准值c和单次向下调节氩气流量标准值d,数值与精炼炉内钢液液面高度H相关,设定,
其中,c0为单次向上调节氩气流量基础值,bc为单次向上调节氩气流量计算补偿值,d0为单次向下调节氩气流量基础值,bd为单次向下调节氩气流量计算补偿值。
进一步地,对静置炉内的液面高度与钢液温度进行检测,所述数控调节模块内设置有钢液静置标准时长,对静置炉内钢液的冷却模式分为两种,其一为氩气冷却,其二为氩气水冷联合冷却。
进一步地,所述数控调节模块根据检测的液面高度与钢液温度,结合内设的钢液静置标准时长,钢液出炉温度计算预估单位时间降温值,并根据预估单位时间降温值计算符合要求的氩气吹入量,
若计算的氩气吹入量大于预设的最大氩气吹入量,则采取氩气水冷联合冷却;
若计算的氩气吹入量小于等于预设的最大氩气吹入量,则采取氩气冷却。
进一步地,当单独采取氩气冷却时,检测冷却过程中静置炉液面状态,若出现翻腾,则降低氩气出入量,并将冷却模式转化为氩气水冷联合冷却。
进一步地,通入的氩气浓度要求大于99.99%。
与现有技术相比,本发明的有益效果在于,本发明通过检测液面状态能够精准的控制氩气的输入,防止氩气吹入过量或不足,影响铸造质量。
进一步地,本发明通过精确控制氩气的吹入量,使得氩气能够对钢水进行充分的搅拌,同时,通过调节氩气的注入量使其能够在钢液中平稳的排出,防止了对钢液搅拌过度,导致钢液翻腾,表面翻腾的钢液与空气发生反应的现象发生,及保障了钢液的搅拌,又杜绝了钢液的二次反应,提升的生产钢材的质量,同时,通过自动化的调节,保证了氩气排放量的准确性。
进一步地,当钢液的液面较高时,其需要进行的搅拌量较大,因此通过液面高度确定氩气初始流量,同时,当液面高度低于一定值时,为保障钢液表面与空气产生隔离,设定最小的氩气初始流量。既保障了钢液的搅拌,又杜绝了钢液的二次反应,提升的生产钢材的质量,同时,通过自动化的调节,保证了氩气排放量的准确性。
进一步地,当液面高度高于第一预设钢液液面高度时,通过实际液面高度与第一预设钢液液面高度的差值计算氩气初始流量,使得不同高度液面对应不同的氩气初始流量,从而让氩气的吹入流量的调节更具有针对性,既保障了钢液的搅拌,又杜绝了钢液的二次反应,提升的生产钢材的质量,同时,通过自动化的调节,保证了氩气排放量的准确性,精准的控制氩气的输入,防止氩气吹入过量或不足,影响铸造质量。
进一步地,在计算氩气的初始流量时,设置氩气初始流量计算调节值,并且氩气初始流量计算调节值的数值与钢液液面高度相关,同时,当钢液的液面较高时,其需要进行的搅拌量较大,因此通过液面高度确定氩气初始流量,因此钢液液面高度越高,氩气初始流量计算调节值的数值越大。进一步使得不同高度液面对应不同的氩气初始流量,从而让氩气的吹入流量的调节更具有针对性,既保障了钢液的搅拌,又杜绝了钢液的二次反应,提升的生产钢材的质量,同时,通过自动化的调节,保证了氩气排放量的准确性,精准的控制氩气的输入,防止氩气吹入过量或不足,影响铸造质量。
进一步地,当氩气通入一定时长后,其在钢液中不断上升并从液面排出,若液面出现翻腾,表面翻腾的钢液与空气发生反应,说明此时的氩气注入的流量过大,通过降低氩气流量,消除翻腾的现象,让氩气的吹入流量的调节更具有针对性,既保障了钢液的搅拌,又杜绝了钢液的二次反应,提升的生产钢材的质量,同时,通过自动化的调节,保证了氩气排放量的准确性,精准的控制氩气的输入,防止氩气吹入过量或不足,影响铸造质量。
进一步地,当判定氩气初始流量在合理范围时,通过逐步加大氩气吹入流量,保障了对钢液的加快搅拌,同时,当液面出现翻腾,则适当减小氩气流量,并固定氩气输出流量,让氩气的吹入流量的调节更具有针对性,既保障了钢液的搅拌,又杜绝了钢液的二次反应,提升的生产钢材的质量,同时,通过自动化的调节,保证了氩气排放量的准确性,精准的控制氩气的输入,防止氩气吹入过量或不足,影响铸造质量。
进一步地,当判定氩气初始流量过大时,通过逐步减小氩气吹入流量,在翻腾不在出现时,固定氩气输出流量,消除翻腾的现象,让氩气的吹入流量的调节更具有针对性,既保障了钢液的搅拌,又杜绝了钢液的二次反应,提升的生产钢材的质量,同时,通过自动化的调节,保证了氩气排放量的准确性,精准的控制氩气的输入,防止氩气吹入过量或不足,影响铸造质量。
进一步地,在进行加大或减小氩气吹入量时,通过将加大或减小的数值与液面高度相关,使得调节更具有针对性。
进一步地,在进行钢液冷却时,尽量通过氩气进行冷却,使得钢液内外能够一并冷却,提升铸造质量。
进一步地,当单独通过氩气冷却会出现液面翻腾时,降低钢液流量并进行氩气水冷联合冷却,提升铸造质量。
附图说明
图1为实施例中钢带浇铸工艺的流程示意图。
具体实施方式
为了使本发明的目的和优点更加清楚明白,下面结合实施例对本发明作进一步描述;应当理解,此处所描述的具体实施例仅仅用于解释本发明,并不用于限定本发明。
下面参照附图来描述本发明的优选实施方式。本领域技术人员应当理解的是,这些实施方式仅仅用于解释本发明的技术原理,并非在限制本发明的保护范围。
需要说明的是,在本发明的描述中,术语“上”、“下”、“左”、“右”、“内”、“外”等指示的方向或位置关系的术语是基于附图所示的方向或位置关系,这仅仅是为了便于描述,而不是指示或暗示所述装置或元件必须具有特定的方位、以特定的方位构造和操作,因此不能理解为对本发明的限制。
此外,还需要说明的是,在本发明的描述中,除非另有明确的规定和限定,术语“安装”、“相连”、“连接”应做广义理解,例如,可以是固定连接,也可以是可拆卸连接,或一体地连接;可以是机械连接,也可以是电连接;可以是直接相连,也可以通过中间媒介间接相连,可以是两个元件内部的连通。对于本领域技术人员而言,可根据具体情况理解上述术语在本发明中的具体含义。
请参阅图1,图1为实施例中钢带浇铸工艺的流程示意图。本发明提供一种钢带浇铸工艺,包括,
步骤S1,将装有钢液的钢包运至回转台,回转台转到浇注位置后,将钢液注入中间包;
步骤S2,将钢液转移至精炼炉,并通入氩气;
步骤S3,将精炼完成的钢液转换至静置炉中,并进行降温;
步骤S4,将经过静置的钢液排放至结晶器中,进行结晶;
步骤S5,钢液在结晶器内初步成型为钢坯,结晶器将所述钢坯下放至管道,并进行水冷;
在步骤S2中,数控调节模块通过静置炉中液面高度确定氩气初始速度;并通过检测液面状态对吹入的氩气进行调控。
本发明通过精确控制氩气的吹入量,使得氩气能够对钢水进行充分的搅拌,同时,通过调节氩气的注入量使其能够在钢液中平稳的排出,防止了对钢液搅拌过度,导致钢液翻腾,表面翻腾的钢液与空气发生反应的现象发生,既保障了钢液的搅拌,又杜绝了钢液的二次反应,提升的生产钢材的质量,同时,通过自动化的调节,保证了氩气排放量的准确性。
具体而言,获取静置炉内液面高度,并根据液面高度确定吹入氩气的初始流量,
获取精炼炉内钢液液面高度H,所述数控调节模块内设置有液面高度矩阵H0与初始氩气流量标准值C1,H0={H1,H2,H3},其中,
H1为第一预设钢液液面高度,H2为第二预设钢液液面高度,H3为第三预设钢液液面高度;
若H≤H1,则选取第一预设初始氩气流量C1作为氩气初始流量;
若H>H1,所述数控调节模块根据钢液液面高度H确定氩气初始流量。
当钢液的液面较高时,其需要进行的搅拌量较大,因此通过液面高度确定氩气初始流量,同时,当液面高度低于一定值时,为保障钢液表面与空气产生隔离,设定最小的氩气初始流量。既保障了钢液的搅拌,又杜绝了钢液的二次反应,提升的生产钢材的质量,同时,通过自动化的调节,保证了氩气排放量的准确性。
具体而言,所述数控调节模块计算氩气初始流量C1’,C1’=C1+(H-H1)×B,其中,B为氩气初始流量计算调节值,在选定氩气初始流量后,所述数控调节模块根据确定的氩气初始流量对静置炉内的钢液进行吹气。
当液面高度高于第一预设钢液液面高度时,通过实际液面高度与第一预设钢液液面高度的差值计算氩气初始流量,使得不同高度液面对应不同的氩气初始流量,从而让氩气的吹入流量的调节更具有针对性,既保障了钢液的搅拌,又杜绝了钢液的二次反应,提升的生产钢材的质量,同时,通过自动化的调节,保证了氩气排放量的准确性,精准的控制氩气的输入,防止氩气吹入过量或不足,影响铸造质量。
具体而言,所述数控调节模块内还设置有氩气初始流量计算调节值矩阵B0,B0={B1,B2,B3},其中,B1为氩气初始流量计算第一预设调节值,B2为氩气初始流量计算第二预设调节值,B3为氩气初始流量计算第三预设调节值,B1<B2<B3,
若H1<H≤H2,则选取氩气初始流量计算第一预设调节值B1作为氩气初始流量计算调节值;
若H2<H≤H3,则选取氩气初始流量计算第二预设调节值B2作为氩气初始流量计算调节值;
若H>H3,则选取氩气初始流量计算第三预设调节值B3作为氩气初始流量计算调节值。
在计算氩气的初始流量时,设置氩气初始流量计算调节值,并且氩气初始流量计算调节值的数值与钢液液面高度相关,同时,当钢液的液面较高时,其需要进行的搅拌量较大,因此通过液面高度确定氩气初始流量,因此钢液液面高度越高,氩气初始流量计算调节值的数值越大。进一步使得不同高度液面对应不同的氩气初始流量,从而让氩气的吹入流量的调节更具有针对性,既保障了钢液的搅拌,又杜绝了钢液的二次反应,提升的生产钢材的质量,同时,通过自动化的调节,保证了氩气排放量的准确性,精准的控制氩气的输入,防止氩气吹入过量或不足,影响铸造质量。
具体而言,对精炼炉内钢液液面进行实时检测,当初始吹气时长达到T1时,观察静置炉中液面状态;
若液面出现均匀气泡炸裂,则判定氩气初始流量在合理范围;
若液面出现翻腾,则判定氩气初始流量过大;
T1为氩气初始流量合理性判定时长。
当氩气通入一定时长后,其在钢液中不断上升并从液面排出,若液面出现翻腾,表面翻腾的钢液与空气发生反应,说明此时的氩气注入的流量过大,通过降低氩气流量,消除翻腾的现象,让氩气的吹入流量的调节更具有针对性,既保障了钢液的搅拌,又杜绝了钢液的二次反应,提升的生产钢材的质量,同时,通过自动化的调节,保证了氩气排放量的准确性,精准的控制氩气的输入,防止氩气吹入过量或不足,影响铸造质量。
具体而言,当判定氩气初始流量在合理范围时,逐步加大氩气吹入流量,每经过时长t,流量向上调节c,并实时检测液面状态,若将氩气流量调节至Cz时,液面出现翻腾,则减小氩气流量至Ca,Ca=Cz-2c,并以Ca对钢液进行持续吹氩气,其中,c为单次向上调节调节氩气流量标准值。
当判定氩气初始流量在合理范围时,通过逐步加大氩气吹入流量,保障了对钢液的加快搅拌,同时,当液面出现翻腾,则适当减小氩气流量,并固定氩气输出流量,让氩气的吹入流量的调节更具有针对性,既保障了钢液的搅拌,又杜绝了钢液的二次反应,提升的生产钢材的质量,同时,通过自动化的调节,保证了氩气排放量的准确性,精准的控制氩气的输入,防止氩气吹入过量或不足,影响铸造质量。
具体而言,当判定氩气初始流量过大时,逐步减小氩气吹入流量,每经过时长t,流量向下调节d,并实时检测液面状态,若将氩气流量调节至Cx时,液面翻腾现象消失,则以Cx对钢液进行持续吹氩气,其中,d为单次向下调节调节氩气流量标准值。
当判定氩气初始流量过大时,通过逐步减小氩气吹入流量,在翻腾不在出现时,固定氩气输出流量,消除翻腾的现象,让氩气的吹入流量的调节更具有针对性,既保障了钢液的搅拌,又杜绝了钢液的二次反应,提升的生产钢材的质量,同时,通过自动化的调节,保证了氩气排放量的准确性,精准的控制氩气的输入,防止氩气吹入过量或不足,影响铸造质量。
具体而言,对于单次向上调节氩气流量标准值c和单次向下调节氩气流量标准值d,数值与精炼炉内钢液液面高度H相关,设定,
其中,c0为单次向上调节氩气流量基础值,bc为单次向上调节氩气流量计算补偿值,d0为单次向下调节氩气流量基础值,bd为单次向下调节氩气流量计算补偿值。
在进行加大或减小氩气吹入量时,通过将加大或减小的数值与液面高度相关,使得调节更具有针对性。
具体而言,对静置炉内的液面高度与钢液温度进行检测,所述数控调节模块内设置有钢液静置标准时长,钢液出炉温度,数控调节模块根据检测的液面高度与钢液温度,结合内设的钢液静置标准时长,钢液出炉温度,确定对静置炉内钢液的冷却模式。
具体而言,对静置炉内钢液的冷却模式分为两种,其一为氩气冷却,其二为氩气水冷联合冷却。
具体而言,所述数控调节模块根据检测的液面高度与钢液温度,结合内设的钢液静置标准时长,钢液出炉温度计算预估单位时间降温值,并根据预估单位时间降温值计算符合要求的氩气吹入量,
若计算的氩气吹入量大于预设的最大氩气吹入量,则采取氩气水冷联合冷却;
若计算的氩气吹入量小于等于预设的最大氩气吹入量,则采取氩气冷却。
在进行钢液冷却时,尽量通过氩气进行冷却,使得钢液内外能够一并冷却,提升铸造质量。
具体而言,当单独采取氩气冷却时,检测冷却过程中静置炉液面状态,若出现翻腾,则降低氩气出入量,并将冷却模式转化为氩气水冷联合冷却。
当单独通过氩气冷却会出现液面翻腾时,降低钢液流量并进行氩气水冷联合冷却,提升铸造质量。
具体而言,通入的氩气浓度要求大于99.99%。
本发明中各所述计算补偿参数、计算调节参数的作用有两个,一是平衡公式左右纲量,二是调节数值结果,在本实施例中不进行具体赋值,且,本实施例中各计算公式用于直观反应各数值间的调节关系,例如正相关,负相关,在无特殊说明的前提下,未具体限定数值的参数数值均取正。
与现有技术相比,本发明的有益效果在于,本发明通过检测液面状态能够精准的控制氩气的输入,防止氩气吹入过量,影响铸造质量至此,已经结合附图所示的优选实施方式描述了本发明的技术方案,但是,本领域技术人员容易理解的是,本发明的保护范围显然不局限于这些具体实施方式。在不偏离本发明的原理的前提下,本领域技术人员可以对相关技术特征做出等同的更改或替换,这些更改或替换之后的技术方案都将落入本发明的保护范围之内。
以上所述仅为本发明的优选实施例,并不用于限制本发明;对于本领域的技术人员来说,本发明可以有各种更改和变化。 凡在本发明的精神和原则之内,所作的任何修改、等同替换、改进等,均应包含在本发明的保护范围之内。
Claims (10)
1.一种钢带浇铸工艺,其特征在于,包括,
步骤S1,将装有钢液的钢包运至回转台,回转台转到浇注位置后,将钢液注入中间包;
步骤S2,将钢液转移至精炼炉,并通入氩气;
步骤S3,将精炼完成的钢液转换至静置炉中,并进行降温;
步骤S4,将经过静置的钢液排放至结晶器中,进行结晶;
步骤S5,钢液在结晶器内初步成型为钢坯,结晶器将所述钢坯下放至管道,并进行水冷;
在步骤S2中,数控调节模块通过静置炉中液面高度确定氩气初始速度;并通过检测液面状态对吹入的氩气进行调控,在步骤S3中,数控调节模块根据检测的液面高度与钢液温度,结合内设的钢液静置标准时长,钢液出炉温度,确定对静置炉内钢液的冷却模式。
2.根据权利要求1所述的钢带浇铸工艺,其特征在于,获取静置炉内液面高度,并根据液面高度确定吹入氩气的初始流量,
获取精炼炉内钢液液面高度H,所述数控调节模块内设置有液面高度矩阵H0与初始氩气流量标准值C1,H0={H1,H2,H3},其中,
H1为第一预设钢液液面高度,H2为第二预设钢液液面高度,H3为第三预设钢液液面高度;
若H≤H1,则选取第一预设初始氩气流量C1作为氩气初始流量;
若H>H1,所述数控调节模块根据钢液液面高度H确定氩气初始流量;所述数控调节模块计算氩气初始流量C1’,C1’=C1+(H-H1)×B,其中,B为氩气初始流量计算调节值,在选定氩气初始流量后,所述数控调节模块根据确定的氩气初始流量对静置炉内的钢液进行吹气。
3.根据权利要求2所述的钢带浇铸工艺,其特征在于,所述数控调节模块内还设置有氩气初始流量计算调节值矩阵B0,B0={B1,B2,B3},其中,B1为氩气初始流量计算第一预设调节值,B2为氩气初始流量计算第二预设调节值,B3为氩气初始流量计算第三预设调节值,B1<B2<B3,
若H1<H≤H2,则选取氩气初始流量计算第一预设调节值B1作为氩气初始流量计算调节值;
若H2<H≤H3,则选取氩气初始流量计算第二预设调节值B2作为氩气初始流量计算调节值;
若H>H3,则选取氩气初始流量计算第三预设调节值B3作为氩气初始流量计算调节值。
4.根据权利要求3所述的钢带浇铸工艺,其特征在于,对精炼炉内钢液液面进行实时检测,当初始吹气时长达到T1时,观察静置炉中液面状态;
若液面出现均匀气泡炸裂,则判定氩气初始流量在合理范围;
若液面出现翻腾,则判定氩气初始流量过大;
T1为氩气初始流量合理性判定时长。
5.根据权利要求4所述的钢带浇铸工艺,其特征在于,当判定氩气初始流量在合理范围时,逐步加大氩气吹入流量,每经过时长t,流量向上调节c,并实时检测液面状态,若将氩气流量调节至Cz时,液面出现翻腾,则减小氩气流量至Ca,Ca=Cz-2c,并以Ca对钢液进行持续吹氩气;
当判定氩气初始流量过大时,逐步减小氩气吹入流量,每经过时长t,流量向下调节d,并实时检测液面状态,若将氩气流量调节至Cx时,液面翻腾现象消失,则以Cx对钢液进行持续吹氩气。
6.根据权利要求5所述的钢带浇铸工艺,其特征在于,对于单次向上调节氩气流量标准值c和单次向下调节氩气流量标准值d,数值与精炼炉内钢液液面高度H相关,设定,
其中,c0为单次向上调节氩气流量基础值,bc为单次向上调节氩气流量计算补偿值,d0为单次向下调节氩气流量基础值,bd为单次向下调节氩气流量计算补偿值。
7.根据权利要求6所述的钢带浇铸工艺,其特征在于,对静置炉内的液面高度与钢液温度进行检测,所述数控调节模块内设置有钢液静置标准时长,对静置炉内钢液的冷却模式分为两种,其一为氩气冷却,其二为氩气水冷联合冷却。
8.根据权利要求7所述的钢带浇铸工艺,其特征在于,所述数控调节模块根据检测的液面高度与钢液温度,结合内设的钢液静置标准时长,钢液出炉温度计算预估单位时间降温值,并根据预估单位时间降温值计算符合要求的氩气吹入量,
若计算的氩气吹入量大于预设的最大氩气吹入量,则采取氩气水冷联合冷却;
若计算的氩气吹入量小于等于预设的最大氩气吹入量,则采取氩气冷却。
9.根据权利要求8所述的钢带浇铸工艺,其特征在于,当单独采取氩气冷却时,检测冷却过程中静置炉液面状态,若出现翻腾,则降低氩气出入量,并将冷却模式转化为氩气水冷联合冷却。
10.根据权利要求2或权利要求7所述的钢带浇铸工艺,其特征在于,通入的氩气浓度要求大于99.99%。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN202311132247.4A CN116855920B (zh) | 2023-09-05 | 2023-09-05 | 一种钢带浇铸工艺 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN202311132247.4A CN116855920B (zh) | 2023-09-05 | 2023-09-05 | 一种钢带浇铸工艺 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN116855920A true CN116855920A (zh) | 2023-10-10 |
CN116855920B CN116855920B (zh) | 2023-11-21 |
Family
ID=88223795
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CN202311132247.4A Active CN116855920B (zh) | 2023-09-05 | 2023-09-05 | 一种钢带浇铸工艺 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CN (1) | CN116855920B (zh) |
Citations (18)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE3143860A1 (de) * | 1981-11-05 | 1983-05-11 | Brown, Boveri & Cie Ag, 6800 Mannheim | Anordnung zur messung von fuellstaenden an badspiegeln |
JPH02187239A (ja) * | 1989-01-12 | 1990-07-23 | Nippon Steel Corp | タンディッシュへの注湯方法 |
EP0400302A2 (de) * | 1989-05-29 | 1990-12-05 | Zimmermann & Jansen GmbH | Verfahren und Vorrichtung zum Füllen einer Stranggiesskokille mit metallischer Schmelze |
JPH0857599A (ja) * | 1994-08-26 | 1996-03-05 | Nisshin Steel Co Ltd | タンディッシュ内スラグの除去方法および装置ならびに連続鋳造装置 |
CA2284081A1 (en) * | 1999-02-05 | 2000-08-05 | Amsted Industries Incorporated | Continuous steel supply for casting |
CN102847923A (zh) * | 2011-06-28 | 2013-01-02 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种低氩耗下稳定提高钢液纯净度的中间包及其冶金方法 |
JP2013039590A (ja) * | 2011-08-15 | 2013-02-28 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | 浸漬ノズル及びこれを用いた鋼の連続鋳造方法 |
CN103111590A (zh) * | 2013-03-05 | 2013-05-22 | 山东信通铝业有限公司 | 一种铝合金板的铸轧方法 |
CN104001892A (zh) * | 2014-06-12 | 2014-08-27 | 鞍钢股份有限公司 | 一种中间包氩气流量的调节方法 |
CN105014027A (zh) * | 2015-08-21 | 2015-11-04 | 天津市中重科技工程有限公司 | 一种用于高速连铸机的钢水预冷却装置 |
CN204912695U (zh) * | 2015-04-16 | 2015-12-30 | 中南大学 | 一种带吹氩系统的连铸结晶器内钢液凝固模拟装置 |
CN208888039U (zh) * | 2018-09-04 | 2019-05-21 | 昌邑市检验检测中心 | 一种浓缩仪用液面高度检测装置 |
CN111822689A (zh) * | 2020-07-27 | 2020-10-27 | 宝武集团马钢轨交材料科技有限公司 | 一种高品质钢连铸吹氩塞棒、塞棒吹氩系统及吹氩方法 |
CN112387947A (zh) * | 2020-11-06 | 2021-02-23 | 福建三宝钢铁有限公司 | 一种冷镦钢的制备方法 |
CN112496287A (zh) * | 2020-10-22 | 2021-03-16 | 福建三宝钢铁有限公司 | 一种控制连铸板坯气孔缺陷的炼钢工艺 |
CN112792331A (zh) * | 2021-04-06 | 2021-05-14 | 北京科技大学 | 一种在浇注过程中钢包底吹氩气的方法及系统和应用 |
CN114959470A (zh) * | 2022-05-19 | 2022-08-30 | 盐城市联鑫钢铁有限公司 | 一种s32168高品质不锈钢连铸坯的生产工艺 |
CN115305311A (zh) * | 2022-08-08 | 2022-11-08 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 一种提高钢轨钢产品质量的方法 |
-
2023
- 2023-09-05 CN CN202311132247.4A patent/CN116855920B/zh active Active
Patent Citations (18)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE3143860A1 (de) * | 1981-11-05 | 1983-05-11 | Brown, Boveri & Cie Ag, 6800 Mannheim | Anordnung zur messung von fuellstaenden an badspiegeln |
JPH02187239A (ja) * | 1989-01-12 | 1990-07-23 | Nippon Steel Corp | タンディッシュへの注湯方法 |
EP0400302A2 (de) * | 1989-05-29 | 1990-12-05 | Zimmermann & Jansen GmbH | Verfahren und Vorrichtung zum Füllen einer Stranggiesskokille mit metallischer Schmelze |
JPH0857599A (ja) * | 1994-08-26 | 1996-03-05 | Nisshin Steel Co Ltd | タンディッシュ内スラグの除去方法および装置ならびに連続鋳造装置 |
CA2284081A1 (en) * | 1999-02-05 | 2000-08-05 | Amsted Industries Incorporated | Continuous steel supply for casting |
CN102847923A (zh) * | 2011-06-28 | 2013-01-02 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种低氩耗下稳定提高钢液纯净度的中间包及其冶金方法 |
JP2013039590A (ja) * | 2011-08-15 | 2013-02-28 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | 浸漬ノズル及びこれを用いた鋼の連続鋳造方法 |
CN103111590A (zh) * | 2013-03-05 | 2013-05-22 | 山东信通铝业有限公司 | 一种铝合金板的铸轧方法 |
CN104001892A (zh) * | 2014-06-12 | 2014-08-27 | 鞍钢股份有限公司 | 一种中间包氩气流量的调节方法 |
CN204912695U (zh) * | 2015-04-16 | 2015-12-30 | 中南大学 | 一种带吹氩系统的连铸结晶器内钢液凝固模拟装置 |
CN105014027A (zh) * | 2015-08-21 | 2015-11-04 | 天津市中重科技工程有限公司 | 一种用于高速连铸机的钢水预冷却装置 |
CN208888039U (zh) * | 2018-09-04 | 2019-05-21 | 昌邑市检验检测中心 | 一种浓缩仪用液面高度检测装置 |
CN111822689A (zh) * | 2020-07-27 | 2020-10-27 | 宝武集团马钢轨交材料科技有限公司 | 一种高品质钢连铸吹氩塞棒、塞棒吹氩系统及吹氩方法 |
CN112496287A (zh) * | 2020-10-22 | 2021-03-16 | 福建三宝钢铁有限公司 | 一种控制连铸板坯气孔缺陷的炼钢工艺 |
CN112387947A (zh) * | 2020-11-06 | 2021-02-23 | 福建三宝钢铁有限公司 | 一种冷镦钢的制备方法 |
CN112792331A (zh) * | 2021-04-06 | 2021-05-14 | 北京科技大学 | 一种在浇注过程中钢包底吹氩气的方法及系统和应用 |
CN114959470A (zh) * | 2022-05-19 | 2022-08-30 | 盐城市联鑫钢铁有限公司 | 一种s32168高品质不锈钢连铸坯的生产工艺 |
CN115305311A (zh) * | 2022-08-08 | 2022-11-08 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 一种提高钢轨钢产品质量的方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CN116855920B (zh) | 2023-11-21 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN112322837B (zh) | 一种lf铝镇静钢高效造渣脱硫的冶炼工艺 | |
CN105177215B (zh) | 一种高铝合金结构圆钢的高效生产工艺 | |
CN103014221B (zh) | 一种生产高铝钢板坯的方法 | |
CN104789859B (zh) | 一种中薄板坯连铸机生产包晶钢的方法 | |
CN109913607A (zh) | 一种超低碳钢的冶炼方法 | |
KR20070110828A (ko) | Aod 전로에서 aisi 4xx 등급 페라이트강의스테인리스강 제조 방법 | |
CN108893576A (zh) | 焊条钢h08a的冶炼方法 | |
CN113186458A (zh) | 一种冷镦用中碳铝镇静钢及其冶炼方法 | |
CN108950124A (zh) | 焊条钢h08a的炼钢方法 | |
CN108913836A (zh) | 焊条钢h08a的生产方法 | |
CN114505459B (zh) | 一种连铸机自动钢水控温浇铸系统 | |
CN111254251B (zh) | 一种基于炉底厚度的转炉溅渣枪位自动控制方法 | |
CN116855920B (zh) | 一种钢带浇铸工艺 | |
CN105603145A (zh) | 矩形连铸生产低碳低硅钢的方法 | |
CN112496287B (zh) | 一种控制连铸板坯气孔缺陷的炼钢工艺 | |
CN108637199A (zh) | 一种降低中间包开浇第一炉钢包钢水温度的方法 | |
US4541865A (en) | Continuous vacuum degassing and casting of steel | |
CN116422853A (zh) | 一种模具钢及其连铸生产方法 | |
CN115635072A (zh) | 一种中间包液面稳定控制的浇铸装置及其方法 | |
CN114836593A (zh) | 一种低碳含铝冷镦钢冶炼工艺 | |
CN114908217A (zh) | 一种低成本结构钢冶炼工艺 | |
US8920532B2 (en) | Inoculation process and device | |
EP0174061A1 (en) | Continuous vacuum degassing and casting of steel | |
CN109023125A (zh) | 低碳、高硅含铝含铜塑胶模具钢的生产工艺 | |
CN115820978B (zh) | 一种无取向硅钢的炼钢工艺 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
PB01 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
GR01 | Patent grant | ||
GR01 | Patent grant |