CN116275682B - 原位碳化物强化耐磨蚀药芯焊丝及其制备方法 - Google Patents
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Abstract
本发明提供了一种原位碳化物强化耐磨蚀药芯焊丝及其制备方法，涉及焊接材料技术领域。原位碳化物强化耐磨蚀药芯焊丝，包括外皮以及填充于外皮中的药芯；外皮为430不锈钢带，以占药芯总质量的质量百分比计，药芯包括C：5.00%~6.00%，Si：1.00%~1.50%，Mn：2.00%~3.00%，B：5.00%~6.00%，Cr：60.00%~65.00%，Ni：4.00%~5.00%，Nb：10.00%~15.00%，Y：0.50%~1.00%，其余为Fe。本发明提供的原位碳化物强化耐磨蚀药芯焊丝焊接所得的熔覆金属具有优异的耐高温磨损和腐蚀性能，熔覆金属无裂纹、气孔等缺陷。
Description
技术领域
本发明涉及焊接材料技术领域，具体而言，涉及一种原位碳化物强化耐磨蚀药芯焊丝和原位碳化物强化耐磨蚀药芯焊丝的制备方法。
背景技术
目前，我国经济一直处理快速发展的阶段，工业生产水平不断提高。随着科技的发展，在工业生产中，越来越多的机械设备开始取代工人，机械自动化已经广泛地运用到工业生产中去。工业生产的机械化、自动化、智能化大大提高生产效率，降低生产成本。但是，由于机械设备在生产过程中，需要面临各种复杂的工况环境，例如腐蚀、磨损、高温、高压等等，严重降低了额零件的使用寿命。在这其中，磨损是零件的主要失效方式。其中由于磨损而造成的材料损失占有非常大的比例，约为80%。在一些条件比较恶劣的行业，比如冶金铸造、电力与采矿、桥梁与建筑，磨损造成的经济损失更加惊人。据不完全统计，在热电厂中，锅炉管道的磨损所导致的失效占其总失效的50%以上，严重影响了锅炉的安全运行。
堆焊技术作为再制造的关键技术之一，旨在采用热源焊接的方法将具有特殊性能的合金材料复合到零件表面，使其获得一定的特殊性能，或使退役零件恢复尺寸，堆焊后的性能恢复甚至超过原有性能。堆焊技术具有操作简便，经济效益高等特点，广泛应用于石油化工、航空航天、能源动力等领域。
因此，将堆焊技术应用到锅炉管道表面的改性，可以有效提高其服役寿命。对于电厂锅炉，由于其服役环境是高温，并且其环境介质中除了灰飞、颗粒等外，还有H2S、SO3等腐蚀性气体存在。因此，其表面的堆焊层在发生磨损的同时也受到腐蚀介质的作用，所以表面的堆焊层需要同时具备耐磨耐腐蚀的性能。由于堆焊层的质量主要受堆焊材料的性能决定，因此开发一种适合于锅炉管道表面堆焊用的耐高温磨蚀焊材，是提高电力行业安全运行的重要保证。
发明内容
本发明的第一个目的在于提供一种原位碳化物强化耐磨蚀药芯焊丝，以解决现有炉管因腐蚀和磨损易导致爆漏的技术问题。
本发明提供的原位碳化物强化耐磨蚀药芯焊丝，包括外皮以及填充于所述外皮中的药芯；所述外皮为430不锈钢带，以占所述药芯总质量的质量百分比计，所述药芯包括C：5.00%~6.00%，Si：1.00%~1.50%，Mn：2.00%~3.00%，B：5.00%~6.00%，Cr：60.00%~65.00%，Ni：4.00%~5.00%，Nb：10.00%~15.00%，Y：0.50%~1.00%，其余为Fe。
本发明原位碳化物强化耐磨蚀药芯焊丝带来的有益效果是：
优选的技术方案中，所述原位碳化物强化耐磨蚀药芯焊丝的填充率为30%~35%。
优选的技术方案中，所述原位碳化物强化耐磨蚀药芯焊丝的直径为1.0mm~1.2mm。
本发明的原位碳化物强化耐磨蚀药芯焊丝直径φ1.0mm-1.2mm，既可用于MIG/MAG焊，也可以用于TIG焊，用途广泛，适用性强。该焊丝具有耐高温磨损和耐高温腐蚀的性能，该性能是通过合金元素之间的相互作用来体现的，不是单一一种元素可以获得的。焊丝通过添加C、B、Cr、Nb元素，借助这些元素之间在熔池中原位反应生成碳化物，达到强化堆焊层基体的作用。该焊丝的主要强化机制是铁素体基体上分布着骨架状的碳化物强化相，被配合一定含量的马氏体组织。
本发明的第二个目的在于提供一种原位碳化物强化耐磨蚀药芯焊丝的制备方法，包括如下步骤：
称取药粉：按以下质量百分比称取药粉，C：5.00%~6.00%，Si：1.00%~1.50%，Mn：2.00%~3.00%，B：5.00%~6.00%，Cr：70.00%~75.00%，Ni：4.00%~5.00%，Nb：10.00%~15.00%，Y：0.50%~1.00%，其余为Fe粉，以上所有组分的质量百分比之和为100%；
烘干药粉；
混合药粉；
填充药粉：去除外皮表面的油脂，并将外皮弯曲为U形，将混合好的药粉填充进外皮，并将外皮合口；
拉拔焊丝：采用拉拔工艺制成焊丝成品。
采用上述方法制备的原位碳化物强化耐磨蚀药芯焊丝，直径φ1.0mm-1.2mm，既可用于MIG/MAG焊，也可以用于TIG焊，用途广泛，适用性强。
优选的技术方案中，所述拉拔焊丝中，采用拉拔模具拉拔制造所述焊丝成品，采用多道次拉拔的工艺，第一道次的拉拔模具孔径为2.6mm。
优选的技术方案中，所述药粉的粒度为100目~200目。
优选的技术方案中，烘干药粉步骤中，将称取的药粉置于真空加热炉内加热，去除药粉中的水分。
优选的技术方案中，所述混合药粉步骤中，将烘干后的药粉放置于混粉机中进行混合。
优选的技术方案中，所述外皮的原材料尺寸为厚度为0.3mm，宽度为7mm。
优选的技术方案中，还包括焊丝包装步骤：将焊丝成品缠绕于焊丝盘，并密封在药芯焊丝真空包装袋内。
附图说明
为了更清楚地说明本发明实施例或背景技术中的技术方案，下面将对实施例或背景技术描述中所需要使用的附图作简单地介绍，显而易见地，下面描述中的附图仅仅是本发明的实施例，对于本领域普通技术人员来讲，在不付出创造性劳动的前提下，还可以根据提供的附图获得其他的附图。
图1为本发明实施例二制备的药芯焊丝在15CrMo板上堆焊后的低倍金相组织图。
图2为本发明实施例二制备的药芯焊丝在15CrMo板上堆焊后的高倍金相组织图。
具体实施方式
为使本发明的上述目的、特征和优点能够更为明显易懂，下面结合附图对本发明的具体实施例做详细的说明。应当理解，此处所描述的具体实施例仅仅用以解释本发明，并不用于限定本发明。
本发明实施例提供一种原位碳化物强化耐磨蚀药芯焊丝及其制备方法，主要用于电厂锅炉管道表面同时具有耐高温腐蚀和高硬度性能要求堆焊成的制备。本发明的焊丝为药芯焊丝，其熔覆金属属于铁素体不锈钢类型材料，具有优异的耐高温腐蚀性能，并且通过添加多种合金元素，原位生成硬质碳化物，保证熔覆金属优异的耐高温磨损性能。
第一方面，本发明实施例提供的原位碳化物强化耐磨蚀药芯焊丝，包括外皮以及填充于外皮中的药芯；外皮为430不锈钢带，以占药芯总质量的质量百分比计，药芯包括C：5.00%~6.00%，Si：1.00%~1.50%，Mn：2.00%~3.00%，B：5.00%~6.00%，Cr：60.00%~65.00%，Ni：4.00%~5.00%，Nb：10.00%~15.00%，Y：0.50%~1.00%，其余为Fe。
本发明原位碳化物强化耐磨蚀药芯焊丝带来的有益效果是：
本发明实施例的原位碳化物强化耐磨蚀药芯焊丝直径φ1.0mm-1.2mm，既可用于MIG/MAG焊，也可以用于TIG焊，用途广泛，适用性强。该焊丝具有耐高温磨损和耐高温腐蚀的性能，该性能是通过合金元素之间的相互作用来体现的，不是单一一种元素可以获得的。焊丝通过添加C、B、Cr、Nb元素，借助这些元素之间在熔池中原位反应生成碳化物，达到强化堆焊层基体的作用。该焊丝的主要强化机制是铁素体基体上分布着骨架状的碳化物强化相，被配合一定含量的马氏体组织。
本发明实施例的原位碳化物强化耐磨蚀药芯焊丝中，填充率为30%~35%。
本发明实施例的原位碳化物强化耐磨蚀药芯焊丝中，直径为1.0mm~1.2mm。
本发明通过元素的合理调配保证了堆焊层兼具高硬度和耐腐蚀性。具体的，本发明实施例中的各组分的作用机理和含量如下：
焊丝中添加的主要元素是Cr元素：Cr的添加主要是起到提高熔覆层耐蚀的作用，Cr通过与O形成致密的Cr2O3层，可以有效保护基体继续被腐蚀。Cr对α-Fe有一定的固溶强化作用。本发明中添加的Cr含量（60.00%-65.00%）保证了熔覆金属属于铁素体范畴。由于焊丝中C、B含量较高，生成的硬质相多，脆性大。当这些硬质相被较软的铁素体基体组织包围后，其开裂的敏感性得到有效抑制。
除Cr元素外，焊丝中添加的主要元素为Nb元素：Nb本身可以固溶于铁素体基体中，通过固溶强化作用提高基体的硬度，从而改善耐磨性能。Nb在本焊丝中的最主要作用是与C、B生成硬质相，丰富熔覆金属中硬质相的种类，从而可以起到相互约束，细化硬质相的作用。
焊丝中添加有C元素：在铁基堆焊合金中，C是最关键的元素之一。C的添加不仅影响堆焊层中碳化物硬质相的形成，还会通过固溶强化的途径影响基体的性能。C与Cr、Nb会生成硬质碳化物，弥撒分布在铁素体基体中，提高其强度和硬度。比如，C与Cr生成Cr23C6熔点1577℃，硬度1650HV。在堆焊过程中，该碳化物优先形核，是该焊丝熔覆金属重要的增强相之一。
焊丝中添加一定量的B元素。B在铁基固溶体中的固溶度有限，主要是与Fe生成多种硬质铁硼化物，有限改善基体的硬度，保证其高温耐磨性能。B的价格低廉，通过添加B来提高硬度，相比添加W、Mo等，效果类似，但是成本低很多。
焊丝中还添加了一定量的Y稀土元素：Y具有成为熔池中初生碳化物非均匀形核核心的作用，从而可以起到细化碳化物，使其弥散分布，保证熔覆层各处性能的均匀一致性。此外，稀土本身具有改性、净化和微合金化作用。稀土固溶于基体中，将会集中在晶界处，减少晶界处S、P杂质元素的偏析，从而提高晶界结合强度。稀土元素一般价格较贵，并且稀土元素并非含量越高越好。
焊丝中还添加了少量的Ni元素：焊丝中添加少量的Ni可以改善熔覆金属的塑韧性，减少由于碳化物强化而带来的开裂，并且可以起到控制残余奥氏体数量的作用。Ni的加入还可以改善熔覆金属的机加工性能。
焊丝中还添加了少量的硅（Si）和锰（Mn）：Si和Mn具有联合脱氧的作用，主要起到减少气孔、大夹杂的作用。但是，两者添加的量需要得到控制，尤其是Si，含量较高时容易导致熔覆层开裂。Mn含量过高会得到过多的残余奥氏体，影响耐蚀性能。此外，Si与B一起还有提高熔覆金属润湿性的作用，改善成型。
综上，本实施例提供的原位碳化物强化耐磨蚀药芯焊丝直径φ1.0mm-1.2mm，既可用于MIG/MAG焊，也可以用于TIG焊，用途广泛，适用性强。
另一方面，本实施例所提供的原位碳化物强化耐磨蚀药芯焊丝的制备方法，包括如下步骤：
称取药粉：按以下质量百分比称取药粉C：5.00%~6.00%，Si：1.00%~1.50%，Mn：2.00%~3.00%，B：5.00%~6.00%，Cr：60.00%~65.00%，Ni：4.00%~5.00%，Nb：10.00%~15.00%，Y：0.50%~1.00%，其余为Fe，以上所有组分的质量百分比之和为100%；其中，药粉的粒度范围是100目~200目；药粉的纯度≥99.0%。
烘干药粉：将药粉置于真空加热炉内加热，去除药粉中的水份；
混合药粉：将烘干后的药粉放置于混粉机中进行混合；
填充药粉：选用原材料尺寸为厚度为0.3mm，宽度为7mm的430不锈钢带作为外皮，去除外皮表面的油脂，并将外皮弯曲为U形，将混合好的药粉填充进外皮，并将外皮合口；
拉拔焊丝：采用拉拔工艺制成焊丝成品，具体地，采用拉拔模具拉拔制造焊丝成品，采用多道次拉拔的工艺，第一道次的拉拔模具孔径为2.6mm，所制成的原位碳化物强化耐磨蚀药芯焊丝直径为1.0mm~1.2mm。
采用上述方法制备的原位碳化物强化耐磨蚀药芯焊丝，主要用于电厂锅炉管道表面同时具有耐高温腐蚀和高硬度性能要求堆焊成的制备。本发明实施例制造的焊丝，其熔覆金属属于铁素体不锈钢类型材料，具有优异的耐高温腐蚀性能，并且通过添加多种合金元素，原位生成硬质碳化物，保证熔覆金属优异的耐高温磨损性能。
除上述步骤外，制造方法还可以包括焊丝包装步骤：将焊丝成品缠绕于焊丝盘，并密封在药芯焊丝真空包装袋内。
本发明实施例所提供的原位碳化物强化耐磨蚀药芯焊丝及其制备方法，具有以下有益效果：
（1）本发明实施例提供的焊丝，直径φ1.0mm-1.2mm，既可用于MIG/MAG焊，也可以用于TIG焊，用途广泛，适用性强。
（2）本发明实施例提供的焊丝具有耐高温磨损和耐高温腐蚀的性能，该性能是通过合金元素之间的相互作用来体现的，不是单一一种元素可以获得的。
（3）本发明实施例提供的焊丝通过添加C、B、Cr、Nb元素，借助这些元素之间在熔池中原位反应生成碳化物，达到强化堆焊层基体的作用。
（4）本发明实施例提供的焊丝的主要强化机制是铁素体基体上分布着骨架状的碳化物强化相，被配合一定含量的马氏体组织。
实施例一：
步骤1：称取药粉，按质量百分比计，C粉5.00%；Si粉1.00%；Mn粉2.00%；B粉5.00%；Cr粉60.00%；Ni粉4.00%；Nb粉10.00%；Y粉0.50%；其余为Fe粉，以上所有组分的质量百分比之和为100%；
步骤2：烘干药粉，将称取的药粉置于真空加热炉内加热，去除药粉中的水分；
步骤3：混合药粉，将烘干后的药粉放置于混粉机中进行充分的混合。
步骤4：填充药粉，选用原材料尺寸为厚度为0.3mm，宽度为7mm的430不锈钢带作为外皮，采用酒精去除外皮表面的油脂，并将外皮弯曲为U形，将步骤3获得的药粉填充进外皮，并将外皮合口；
步骤5：拉拔焊丝，采用拉拔工艺制成焊丝成品，具体地，采用拉拔模具拉拔制造焊丝成品，采用多道次拉拔的工艺，其中第一道次的拉拔模具孔径为2.6mm，所制成的原位碳化物强化耐磨蚀药芯焊丝直径为1.0mm~1.2mm。
步骤6：焊丝包装步骤，将焊丝成品缠绕于焊丝盘，并密封在药芯焊丝真空包装袋内。
采用实施例1的药粉配方，配合430不锈钢带进行包裹，药粉的填充率控制在30%，拉拔制备出药芯焊丝。经测试：
（1）熔覆金属组织以铁素体为主，上面分布着碳化物颗粒；
（2）熔覆金属洛氏硬度为54HRC；
（3）熔覆金属在700℃下的高温氧化实验中，增重量是同一实验条件下母材增重量的0.2倍。
实施例二：
步骤1：称取药粉，按质量百分比计，C粉6.00%；Si粉1.50%；Mn粉3.00%；B粉5.00%；Cr粉65.00%；Ni粉4.00%；Nb粉10.00%；Y粉0.50%；其余为Fe粉，以上所有组分的质量百分比之和为100%；
步骤2：烘干药粉，将称取的药粉置于真空加热炉内加热，去除药粉中的水分；
步骤3：混合药粉，将烘干后的药粉放置于混粉机中进行充分的混合。
步骤4：填充药粉，选用原材料尺寸为厚度为0.3mm，宽度为7mm的430不锈钢带作为外皮，采用酒精去除外皮表面的油脂，并将外皮弯曲为U形，将步骤3获得的药粉填充进外皮，并将外皮合口；
步骤5：拉拔焊丝，采用拉拔工艺制成焊丝成品，具体地，采用拉拔模具拉拔制造焊丝成品，采用多道次拉拔的工艺，其中第一道次的拉拔模具孔径为2.6mm，所制成的原位碳化物强化耐磨蚀药芯焊丝直径为1.0mm~1.2mm。
步骤6：焊丝包装步骤，将焊丝成品缠绕于焊丝盘，并密封在药芯焊丝真空包装袋内。
采用实施例1的药粉配方，配合430不锈钢带进行包裹，药粉的填充率控制在35%，拉拔制备出药芯焊丝。经测试：
（1）熔覆金属组织以铁素体为主，上面分布着碳化物颗粒；
（2）熔覆金属洛氏硬度为52HRC；
（3）熔覆金属在700℃下的高温氧化实验中，增重量是同一实验条件下母材增重量的0.1倍。
图1为本发明实施例二制备的药芯焊丝在15CrMo板上堆焊后的低倍金相组织图。图2为本发明实施例二制备的药芯焊丝在15CrMo板上堆焊后的高倍金相组织图。从图1和图2中可以看出，熔覆层组织为铁素体组织为主，属于铁素体不锈钢范畴。组织分布均匀，未见裂纹、气孔等缺陷；熔覆层与基体结合良好。
实施例三：
步骤1：称取药粉，按质量百分比计，C粉5.50%；Si粉1.30%；Mn粉2.50%；B粉5.50%；Cr粉63.00%；Ni粉4.50%；Nb粉13.00%；Y粉0.70%；其余为Fe粉，以上所有组分的质量百分比之和为100%；
步骤2：烘干药粉，将称取的药粉置于真空加热炉内加热，去除药粉中的水分；
步骤3：混合药粉，将烘干后的药粉放置于混粉机中进行充分的混合。
步骤4：填充药粉，选用原材料尺寸为厚度为0.3mm，宽度为7mm的430不锈钢带作为外皮，采用酒精去除外皮表面的油脂，并将外皮弯曲为U形，将步骤3获得的药粉填充进外皮，并将外皮合口；
步骤5：拉拔焊丝，采用拉拔工艺制成焊丝成品，具体地，采用拉拔模具拉拔制造焊丝成品，采用多道次拉拔的工艺，其中第一道次的拉拔模具孔径为2.6mm，所制成的原位碳化物强化耐磨蚀药芯焊丝直径为1.0mm~1.2mm。
步骤6：焊丝包装步骤，将焊丝成品缠绕于焊丝盘，并密封在药芯焊丝真空包装袋内。
采用实施例1的药粉配方，配合430不锈钢带进行包裹，药粉的填充率控制在32%，拉拔制备出药芯焊丝。经测试：
（1）熔覆金属组织以铁素体为主，上面分布着碳化物颗粒；
（2）熔覆金属洛氏硬度为51HRC；
（3）熔覆金属在700℃下的高温氧化实验中，增重量是同一实验条件下母材增重量的0.3倍。
实施例四：
步骤1：称取药粉，按质量百分比计，C粉5.60%；Si粉1.40%；Mn粉2.60%；B粉5.60%；Cr粉62.00%；Ni粉4.60%；Nb粉14.00%；Y粉0.80%；其余为Fe粉，以上所有组分的质量百分比之和为100%；
步骤2：烘干药粉，将称取的药粉置于真空加热炉内加热，去除药粉中的水分；
步骤3：混合药粉，将烘干后的药粉放置于混粉机中进行充分的混合。
步骤4：填充药粉，选用原材料尺寸为厚度为0.3mm，宽度为7mm的430不锈钢带作为外皮，采用酒精去除外皮表面的油脂，并将外皮弯曲为U形，将步骤3获得的药粉填充进外皮，并将外皮合口；
步骤5：拉拔焊丝，采用拉拔工艺制成焊丝成品，具体地，采用拉拔模具拉拔制造焊丝成品，采用多道次拉拔的工艺，其中第一道次的拉拔模具孔径为2.6mm，所制成的原位碳化物强化耐磨蚀药芯焊丝直径为1.0mm~1.2mm。
步骤6：焊丝包装步骤，将焊丝成品缠绕于焊丝盘，并密封在药芯焊丝真空包装袋内。
采用实施例1的药粉配方，配合430不锈钢带进行包裹，药粉的填充率控制在34%，拉拔制备出药芯焊丝。经测试：
（1）熔覆金属组织以铁素体为主，上面分布着碳化物颗粒；
（2）熔覆金属洛氏硬度为55HRC；
（3）熔覆金属在700℃下的高温氧化实验中，增重量是同一实验条件下母材增重量的0.3倍。
实施例五：
步骤1：称取药粉，按质量百分比计，C粉5.10%；Si粉1.20%；Mn粉2.10%；B粉5.10%；Cr粉61.00%；Ni粉4.10%；Nb粉12.00%；Y粉0.90%；其余为Fe粉，以上所有组分的质量百分比之和为100%；
步骤2：烘干药粉，将称取的药粉置于真空加热炉内加热，去除药粉中的水分；
步骤3：混合药粉，将烘干后的药粉放置于混粉机中进行充分的混合。
步骤4：填充药粉，选用原材料尺寸为厚度为0.3mm，宽度为7mm的430不锈钢带作为外皮，采用酒精去除外皮表面的油脂，并将外皮弯曲为U形，将步骤3获得的药粉填充进外皮，并将外皮合口；
步骤5：拉拔焊丝，采用拉拔工艺制成焊丝成品，具体地，采用拉拔模具拉拔制造焊丝成品，采用多道次拉拔的工艺，其中第一道次的拉拔模具孔径为2.6mm，所制成的原位碳化物强化耐磨蚀药芯焊丝直径为1.0mm~1.2mm。
步骤6：焊丝包装步骤，将焊丝成品缠绕于焊丝盘，并密封在药芯焊丝真空包装袋内。
采用实施例1的药粉配方，配合430不锈钢带进行包裹，药粉的填充率控制在32.5%，拉拔制备出药芯焊丝。经测试：
（1）熔覆金属组织以铁素体为主，上面分布着碳化物颗粒；
（2）熔覆金属洛氏硬度为56HRC；
（3）熔覆金属在700℃下的高温氧化实验中，增重量是同一实验条件下母材增重量的0.35倍。
虽然本发明披露如上，但本发明并非限定于此。任何本领域技术人员，在不脱离本发明的精神和范围内，均可作各种更动与修改，因此本发明的保护范围应当以权利要求所限定的范围为准。
最后，还需要说明的是，在本文中，诸如第一和第二等之类的关系术语仅仅用来将一个实体或者操作与另一个实体或操作区分开来，而不一定要求或者暗示这些实体或操作之间存在任何这种实际的关系或者顺序。而且，术语“包括”或者其任何其他变体意在涵盖非排他性的包含，从而使得包括一系列要素的过程、方法、物品或者设备不仅包括那些要素，而且还包括没有明确列出的其他要素，或者是还包括为这种过程、方法、物品或者设备所固有的要素。在没有更多限制的情况下，由语句“包括一个……”限定的要素，并不排除在包括所述要素的过程、方法、物品或者设备中还存在另外的相同要素。
上述实施例中，诸如“上”、“下”等方位的描述，均基于附图所示。
对所公开的实施例的上述说明，使本领域专业技术人员能够实现或使用本发明。对这些实施例的多种修改对本领域的专业技术人员来说将是显而易见的，本文中所定义的一般原理可以在不脱离本发明的精神或范围的情况下，在其它实施例中实现。
因此，本发明将不会被限制于本文所示的这些实施例，而是要符合与本文所公开的原理和新颖特点相一致的最宽的范围。
Claims (6)
1.一种原位碳化物强化耐磨蚀药芯焊丝，其特征在于，包括外皮以及填充于所述外皮中的药芯；所述外皮为430不锈钢带，所述外皮的原材料尺寸为厚度为0.3mm，宽度为7mm；以占所述药芯总质量的质量百分比计，所述药芯包括C：5.00%~6.00%，Si：1.00%~1.50%，Mn：2.00%~3.00%，B：5.00%~6.00%，Cr：60.00%~65.00%，Ni：4.00%~5.00%，Nb：10.00%~15.00%，Y：0.50%~1.00%，其余为Fe；所述药芯中的药粉的粒度为100目~200目；
所述原位碳化物强化耐磨蚀药芯焊丝的填充率为30%~35%；
所述原位碳化物强化耐磨蚀药芯焊丝的直径为1.0mm~1.2mm。
2.一种权利要求1的原位碳化物强化耐磨蚀药芯焊丝的制备方法，其特征在于，包括如下步骤：
称取药粉：按以下质量百分比称取药粉，C：5.00%~6.00%，Si：1.00%~1.50%，Mn：2.00%~3.00%，B：5.00%~6.00%，Cr：60.00%~65.00%，Ni：4.00%~5.00%，Nb：10.00%~15.00%，Y：0.50%~1.00%，其余为Fe粉，以上所有组分的质量百分比之和为100%；
烘干药粉；
混合药粉；
填充药粉：去除外皮表面的油脂，并将外皮弯曲为U形，将混合好的药粉填充进外皮，并将外皮合口；
拉拔焊丝：采用拉拔工艺制成焊丝成品。
3.根据权利要求2所述的原位碳化物强化耐磨蚀药芯焊丝的制备方法，其特征在于，所述烘干药粉步骤中，将药粉置于真空加热炉内加热，去除所述药粉中的水分。
4.根据权利要求2或3所述的原位碳化物强化耐磨蚀药芯焊丝的制备方法，其特征在于，所述混合药粉步骤中，将烘干后的药粉放置于混粉机中进行混合。
5.根据权利要求2所述的原位碳化物强化耐磨蚀药芯焊丝的制备方法，其特征在于，所述拉拔焊丝中，采用拉拔模具拉拔制造所述焊丝成品，采用多道次拉拔的工艺，第一道次的拉拔模具孔径为2.6mm。
6.根据权利要求2所述的原位碳化物强化耐磨蚀药芯焊丝的制备方法，其特征在于，还包括焊丝包装步骤：将焊丝成品缠绕于焊丝盘，并密封在药芯焊丝真空包装袋内。
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