CN116144957A - 一种tc25钛合金超大直径铸锭的冶炼工艺 - Google Patents
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Abstract
本发明公开了一种TC25钛合金超大直径铸锭的冶炼工艺,包括母电极制备:将海绵钛和含Mo、W、Zr、Sn的二元或多元中间合金进行混合后,制备出φ530‑550mm×L直径的电极,电极的密度达到3.3~3.7g/cm3;旋转混合均匀,然后放入模具内,在具有一定吨位的油压机进行压实达到规定密度;一次锭冶炼:电流为15500~16500A,电压33~35V,熔速12~14Kg/min;冶炼成φ640‑680mm×L;二次锭冶炼:电流为22000~24000A,电压35~37V,熔速14~16Kg/min;冶炼成φ740‑780mm×L;三次锭冶炼:电流为29000~31000A,电压38~40V,熔速21~24Kg/min;冶炼成φ840‑880mm×L。采用本发明设计的冶炼电流、电压和熔速,可以制造出无高熔点Mo、W成分偏析的大型铸锭。
Description
技术领域
本发明涉及钛合金新材料真空自耗冶炼技术领域,具体涉及钛合金超大直径铸锭的冶炼工艺。
背景技术
随着国防军工领域的需求提升,越来越多的航空发动机追求高的推重比,从而在选材上需要考虑高比强度的新材料。钛合金是目前比强度最高的材料之一,由于其具有优异的特性,因此受到了发动机设计师们的青睐而得到越来越广泛地使用。航空发动机用钛合金不但要求优良的室温力学性能和加工性能,还要求在高温(300~500℃)条件下保持一定的疲劳强度和塑性。但随着使用温度的不断提高,常规的发动机用钛合金材料如TC4、TC11等已难以满足450℃以上的服役温度。
TC25为Ti-Al-Zr-Sn-Mo-Mo-W系马氏体α+β型热强钛合金,其名义成分为6Al-2Mo-2Zr-2Sn-1W-0.2Si,是高合金化的钛合金材料,该合金可在适当的热变形条件、热处理状态下获得较为理想的综合性能;它兼有TC11)的高热强性和TC8的热稳定性,使用温度可高达500~550℃,在新型发动机关键部位得到广泛使用,零部件数量达到十余个;国内批量应用的钛合金材料尚不能达到TC25合金的水平。它是目前某新型发动机中钛合金用量最多的重要选材。TC25钛合金的使用温度之所以能达到500~550℃,是该合金成分的特点含有1%W(属于共析型β稳定元素),是目前在《GB/T 3620.1-2016钛及钛合金牌号和化学成分》中唯一含有W元素的钛合金牌号,同时还含有2%Mo。Mo、W这两个均属于高熔点元素,其中Mo的熔点高达2615℃,W的熔点达到3400℃,均高于钛的熔点1668℃;因此,在TC25钛锭制造过程中,如何确保这两个高熔点的成分均匀性,是保证铸锭质量并生产出优质发动机盘件用棒坯的关键技术。
发明内容
因此,本发明要解决的技术问题是,解决高熔点W、Mo的偏析、确保这两个高熔点的成分均匀性,提供一种保证铸锭质量并生产出优质发动机盘件用棒坯的冶炼工艺。
本发明的技术方案是,一种TC25钛合金超大直径铸锭的冶炼工艺,包括真空自耗冶炼,其特征在于:
a.母电极制备:将海绵钛和含Mo、W、Zr、Sn的二元或多元中间合金进行混合后,制备出φ530-550mm×L直径的电极,电极的密度达到3.3~3.7g/cm3;旋转混合均匀,然后放入模具内,在具有一定吨位的油压机进行压实达到规定密度;
b.一次锭冶炼:电流为15500~16500A,电压33~35V,熔速12~14Kg/min;冶炼成φ640-680mm×L;
c.二次锭冶炼:电流为22000~24000A,电压35~37V,熔速14~16Kg/min;冶炼成φ740-780mm×L;
d.三次锭冶炼:电流为29000~31000A,电压38~40V,熔速21~24Kg/min;冶炼成φ840-880mm×L。
步骤a中,L=l1+l2+l3+……+ln,是指根据订单需求和压制设备能力,单个电极块累加到L。
根据航空用钛合金产品的国标规定,钛合金铸锭冶炼需要经过三次真空自耗。因此若要制造出TC25钛合金φ860mm左右超大直径铸锭,需要推算原材料压制成母电极的尺寸、一次锭和二次锭的直径尺寸。结合钛合金真空自耗冶炼的特点,本发明的母电极直径尺寸采取为φ530-550mm×L,一次锭直径尺寸φ640-680mm×L,二次锭直径尺寸为φ740-780mm×L;即制造出φ840-880mm铸锭,生产流程为母电极压制→冶炼一次锭→冶炼二次锭→冶炼三次锭。
一次锭φ640-680mm冶炼:
由于TC25含有高熔点的Mo、W元素,其他合金元素也较多,因此在设计冶炼关键工艺参数时,需不同于一般钛合金冶炼的关键工艺参数。尤其是在电流、电压和熔速这三个方面。本发明设计的TC25一次锭冶炼工艺参数具体如表1所示:
表1 TC25一次锭冶炼工艺参数
二次锭φ740-780mm冶炼
在设计二次冶炼时,由于锭型扩大,海绵钛合和中间合金进行了熔化,各元素得到了初步扩散溶解,但是还不至于均匀化,部分区域的含Mo、W没有得到熔解,因此需要进一步扩大电流值,电压和熔速,进行二次冶炼确保所有的原材料熔化,成分均匀化并凝固成铸锭。二次熔炼对所有区域的高熔点Mo、W熔成液体,电流需要进一步大幅提高来加大热能,但是电压和熔速只需要在一次冶炼的基础上略加提高,电压决定了弧长。电压越高弧长越短,短弧操作对安全操作和冶炼过程中的动态监控带来一定的困难,因此电压不宜过高。而熔速是控制熔化金属物料的速度,如果熔速大则让电极自耗得快,而没有时间进行均匀化,容易产生成分偏析。本发明设计的TC25二次锭冶炼的关键工艺参数如下表2所示:
表2 TC25二次锭冶炼工艺参数
三次锭φ840-880mm冶炼
本发明设计的TC25三次锭冶炼的关键工艺参数如下表3所示,在一次冶炼和二次冶炼的工艺参数基础上,对熔速的参数设计提高了50%以上,主要是通过前面二次的熔化后,铸锭里高熔点Mo、W已经得到了充分的熔化,并且和其他元素得到了均匀扩散和凝固;因此三次冶炼时熔化的速度大幅提高可以改善大型铸锭的表面质量,熔速快熔池活跃,对钢水充分流动到结晶器壁带来优势,从而保证了冷却后的铸锭表面质量比较平整,无气孔等;降低了铸锭转锻造热加工前的剥皮量,有利于提高铸锭综合成材率。
根据本发明的一种TC25钛合金超大直径铸锭的冶炼工艺,优选的是,步骤a所述海绵钛和中间合金混合时采取能360℃旋转的密闭容器。
根据本发明的一种TC25钛合金超大直径铸锭的冶炼工艺,优选的是,所述旋转混合的圈数是3.5圈~5圈。
根据本发明的一种TC25钛合金超大直径铸锭的冶炼工艺,优选的是,在三次锭冶炼结束后,进行热封顶工艺。
三次锭φ840-880mm冶炼的关键工艺参数设计后,还需要进行热封顶工艺参数的设计,确保铸锭的冒口(缩孔)浅,切除量少,从而提高铸锭的收得率。本发明设计了三次锭如φ860冶炼热封顶工艺,能确保铸锭的缩孔深度≤50mm;由于一般钛合金铸锭的缩孔深度≤100mm。发明具体内容如下:
在冶炼结束后,会在铸锭头部或冒口形成缩孔(是由于炼钢结束后,钢液凝固时补缩形成),钛合金VAR也是这样,尤其是成品铸锭的封顶工艺决定了最终在铸锭内部形成的缩孔深度,由于缩孔周围易出现成分不均匀、组织晶粒度差等因素,必须切除,因此缩孔深,切头量大,产品成材率就低。当正常冶炼结束进入热封顶时期,根据熔池深度的计算公式:H=5(1-0.25D)V,
式中H:熔池深度(m)
D:铸锭直径(m)
V:熔化速度(Kg/sec)
这时候的熔池深度深,达500~600mm,深的熔池过热度和凝固潜热大,延缓了锭子中心区金属的凝固。当封顶开始的电流下降时,熔池中的热量逐渐减少,使锭子中心区的金属液体自下而上凝固速度加快。如果电流连续下降过快,熔池也因热量大大降低而快速凝固,钢液来不及补缩,在较深的地方形成缩孔,一直到封顶结束。因此,需要有一定的电流和热量使熔池保持一段时间,使钢液有充分的时间进行补缩,最后在头部较浅的地方形成缩孔。
根据本发明的一种TC25钛合金超大直径铸锭的冶炼工艺,优选的是,所述热封顶工艺是:在冶炼结束后,电流在12~14KA和7~8KA分别保持20-50分钟,最后电流在5~6KA的补缩阶段的时间预留2-4h。
本发明工艺中,BT25钛合金φ840-880mm的成品铸锭热封顶设计如下:在两个关键的位置即电流在12~14KA和7~8KA保持较长时间,最后电流在5~6KA的补缩阶段的时间预留更长。这样可使熔池保持一定的热量,阻止头部往下冷却凝固,使缩孔有充分的时间提升。试验结果表面,采用上述封顶工艺,缩孔定位探伤时缩孔深度可控制在50mm以下。
见图1.
进一步地,所述热封顶工艺是:在冶炼结束后,电流在12~14KA和7~8KA分别保持20-40分钟,最后电流在5~6KA的补缩阶段的时间预留2-3h。
根据本发明的一种TC25钛合金超大直径铸锭的冶炼工艺,优选的是,所述一次锭冶炼的电流为15500~16000A;所述二次锭冶炼的电流为22000~23000A;所述三次锭冶炼的电流为29000~30000A。
根据航空用钛合金产品的国标规定,钛合金铸锭冶炼需要经过三次真空自耗。因此若要制造出TC25钛合金φ860mm,甚至φ860-880mm的超大直径铸锭,需要推算原材料压制成母电极的尺寸、一次锭和二次锭的直径尺寸。结合钛合金真空自耗冶炼的特点,本发明的母电极直径尺寸采取为φ530-550mm×L,一次锭直径尺寸φ640-680mm×L,二次锭直径尺寸为φ740-780mm×L;即制造出φ840-880mm铸锭。
本申请人从2003年6月进行TC25钛合金材料的研究,先后研究了TC25钛合金铸锭的真空自耗工艺,并冶炼了小型、中型和大型的TC25钛合金铸锭(φ290小锭、φ580中锭、φ860大锭);从试验结果发现:即使采用合适的原材料如海绵钛和二元及以上的中间合金,但是由于TC25钛合金含有众多合金元素,又有高熔点元素W和Mo,因此必须经过三次冶炼、并且铸锭直径越大,关键工艺参数电流、电压和熔速这三个技术参数必须合理匹配,才能确保冶炼出来的铸锭-Al-Zr-Sn-Mo-W各元素成分均匀化良好,无W和Mo的偏析,铸锭的表面质量佳、皮下气孔少,从而使得铸锭剥皮时机加工量少,确保了铸锭的收得率高。
本发明主要涉及了一种TC25钛合金φ840mm-880mm超大直径铸锭的三次真空熔炼工艺,采用本发明设计的冶炼电流、电压和熔速,可以制造出无高熔点Mo、W成分偏析的大型铸锭。
附图说明
图1是TC25钛合金φ860铸锭的热封顶曲线。
图2是成分均匀性取样分布图。
具体实施方式
实施例1
本发明的方法包括:
a.母电极制备:将海绵钛和含Mo、W、Zr、Sn的二元或多元中间合金进行混合后,制备出φ540mm×L(L=l1+l2+l3+……+ln)直径的电极,电极的密度达到3.3g/cm3;旋转混合均匀,然后放入模具内,在具有一定吨位的油压机进行压实达到规定密度;
b.一次锭冶炼:电流为15800A,电压33V,熔速12Kg/min;冶炼成φ660×L;
c.二次锭冶炼:电流为22000A,电压35V,熔速14Kg/min;冶炼成φ760×L;
d.三次锭冶炼:电流为29000A,电压38V,熔速22Kg/min;冶炼成φ860×L。
冶炼结束后热封顶:电流在12KA和7KA分别保持20分钟和30分钟,最后电流在5KA的补缩阶段的时间预留2h。
利用本发明的技术方案可以避免W、Mo高熔点合金元素的偏析,并且使TC25钛合金φ860mm大铸锭中各元素成分均匀性良好(横截面取样示意图见图2)。成分检测数据如下表4~表5:
TC25钛合金φ660、φ760、φ860mm头、中上、中、中下、尾纵向外缘的化学成分分析结果见表4。
表4 TC25钛合金铸锭外缘的化学成分
TC25φ860铸锭头尾横截面的成分均匀性取样分布点示意图见图2,分析结果见表5:
表5 TC25钛合金超大直径φ860铸锭头、尾横截面的化学成分
TC25钛合金超大直径φ860铸锭的化学成分满足相应的技术要求,并且各部位的成分波动小,无高密度夹杂Mo、W偏析。本发明设计的TC25钛合金超大直径φ860铸锭工艺是合理可行的。
实施例2
本发明的方法包括:
a.母电极制备:将海绵钛和含Mo、W、Zr、Sn的二元或多元中间合金进行混合后,制备出φ545mm×L(L=l1+l2+l3+……+ln)直径的电极,电极的密度达到3.3g/cm3;旋转混合均匀,然后放入模具内,在具有一定吨位的油压机进行压实达到规定密度;
b.一次锭冶炼:电流为16000A,电压32.5V,熔速12Kg/min;冶炼成φ660×L;
c.二次锭冶炼:电流为22500A,电压34.5V,熔速13.5Kg/min;冶炼成φ760×L;
d.三次锭冶炼:电流为28500A,电压37V,熔速22.5Kg/min;冶炼成φ860×L。
冶炼结束后热封顶:电流在12KA和7KA分别保持20分钟和30分钟,最后电流在5KA的补缩阶段的时间预留2h。
利用本发明的技术方案可以避免W、Mo高熔点合金元素的偏析,并且使TC25钛合金φ860mm大铸锭中各元素成分均匀性良好。φ860铸锭成分检测数据如下表6:
表6 TC25钛合金铸锭外缘的化学成分
Claims (9)
1.一种TC25钛合金超大直径铸锭的冶炼工艺,包括真空自耗冶炼,其特征在于:
a.母电极制备:将海绵钛和含Mo、W、Zr、Sn的二元或多元中间合金进行混合后,制备出φ530-550mm×L(L=l1+l2+l3+ln)直径的电极,电极的密度达到3.3~3.7g/cm3;旋转混合均匀,然后放入模具内,在具有一定吨位的油压机进行压实达到规定密度;
b.一次锭冶炼:电流为15500~16500A,电压33~35V,熔速12~14Kg/min;冶炼成φ640-680mm×L;
c.二次锭冶炼:电流为22000~24000A,电压35~37V,熔速14~16Kg/min;冶炼成φ740-780mm×L;
d.三次锭冶炼:电流为29000~31000A,电压38~40V,熔速21~24Kg/min;冶炼成φ840-880mm×L。
2.根据权利要求1所述的一种TC25钛合金超大直径铸锭的冶炼工艺,其特征在于:步骤a所述海绵钛和中间合金混合时采取能360℃旋转的密闭容器。
3.根据权利要求1所述的一种TC25钛合金超大直径铸锭的冶炼工艺,其特征在于:所述旋转混合的圈数是3.5圈~5圈。
4.根据权利要求1所述的一种TC25钛合金超大直径铸锭的冶炼工艺,其特征在于:在三次锭冶炼结束后,进行热封顶工艺。
5.根据权利要求1所述的一种TC25钛合金超大直径铸锭的冶炼工艺,其特征在于:
所述热封顶工艺是:在冶炼结束后,电流在12~14KA和7~8KA分别保持20-50分钟,最后电流在5~6KA的补缩阶段的时间预留2-4h。
6.根据权利要求5所述的一种TC25钛合金超大直径铸锭的冶炼工艺,其特征在于:
所述热封顶工艺是:在冶炼结束后,电流在12~14KA和7~8KA分别保持20-40分钟,最后电流在5~6KA的补缩阶段的时间预留2-3h。
7.根据权利要求1所述的一种TC25钛合金超大直径铸锭的冶炼工艺,其特征在于:所述一次锭冶炼的电流为15500~16000A;所述二次锭冶炼的电流为22000~23000A;所述三次锭冶炼的电流为29000~30000A。
8.根据权利要求1所述的一种TC25钛合金超大直径铸锭的冶炼工艺,其特征在于:所述一次锭冶炼的电压为33-34V;所述二次锭冶炼的电压为35-36V;所述三次锭冶炼的电压为38-39V。
9.根据权利要求1所述的一种TC25钛合金超大直径铸锭的冶炼工艺,其特征在于:所述一次锭冶炼的熔速为12~13Kg/min;所述二次锭冶炼的熔速为14~15Kg/min;所述三次锭冶炼的熔速为21~22Kg/min。
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CN202111394293.2A Pending CN116144957A (zh) | 2021-11-23 | 2021-11-23 | 一种tc25钛合金超大直径铸锭的冶炼工艺 |
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Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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JP2007084888A (ja) * | 2005-09-22 | 2007-04-05 | Toyota Central Res & Dev Lab Inc | チタン合金の製造方法 |
CN104525877A (zh) * | 2014-12-09 | 2015-04-22 | 抚顺特殊钢股份有限公司 | 含易偏析元素大直径钛合金铸锭成分控制方法 |
JP2018188725A (ja) * | 2017-05-08 | 2018-11-29 | 株式会社神戸製鋼所 | 高融点活性金属の合金からなる鋳塊、および、その製造方法 |
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2021
- 2021-11-23 CN CN202111394293.2A patent/CN116144957A/zh active Pending
Patent Citations (5)
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