CN116136006A - 一种钛合金、一种钛合金钻杆管材及其制造方法 - Google Patents

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Abstract

一种钛合金、一种钛合金钻杆管材及其制造方法，其中钛合金以重量百分比计，包括1.6～2.8％的B，1.0～2.0％的Ca，0.10～0.20％的Ce，其余为钛和杂质。钛合金钻杆管材的制造方法，包括以下步骤：将Ti‑B中间金属、Ti‑Ca中间金属、钛以及Ce进行真空熔炼，得到合金铸锭；以重量百分比计，合金铸锭包括如下组分：1.6～2.8％的B，1.0～2.0％的Ca，0.10～0.20％的Ce，其余为钛和杂质。对合金铸锭加热，并进行退火处理，得到管坯；对管坯进行挤压以及预拉伸变形，得到所述钛合金钻杆管材。该钛合金钻杆管材，以重量百分比计，包含1.6～2.8％的B，1.0～2.0％的Ca，0.10～0.20％的Ce，其余为钛和杂质。该钛合金钻杆管材，组分合理，制备工艺简单，成本可控、比强度高、绿色环保。

Description

一种钛合金、一种钛合金钻杆管材及其制造方法
技术领域
本发明属于石油管制造技术领域，涉及一种钛合金、一种钛合金钻杆管材及其制造方法。
背景技术
随着石油工业的发展，深井、超深井及水平井数量不断增加，勘探开发难度增大。传统钢制钻杆比强度低，在复杂工况油气钻采条件下发生的应力腐蚀断裂、疲劳断裂、泄漏、过载等失效事故对油气井的安全生产造成了极大的威胁。钛合金钻杆比强度高、抗硫化氢应力腐蚀性能及耐腐蚀疲劳性能良好，可以显著减轻钻柱重量，缓解应力集中，提高钻柱的最大下入深度、耐腐蚀疲劳性能等，延长钻柱服役寿命，减少油气井中钻具失效造成的安全事故。此外，对耐蚀钛合金钻杆用管材的性能及成本要求不断提高，其研究受到广泛重视。
目前普遍使用的钛合金材料多采用V、Zr、Pd、Ru等贵金属元素高合金化设计，成本较高，工艺复杂，加工难度大，成材率低。在专利申请号为CN200810150893.2的“一种低成本高强度钛合金”中，其合金成分以质量％计：Al:4％～6％,V:1.9％～2.9％，Fe:1％～3％,余量为钛和不可避免的杂质。其Cr为重金属元素，容易生成高污染有毒的六价Cr离子，已被欧盟禁止使用。在专利申请号为CN200810117904.7的“一种低成本α+β型钛合金”中，其合金成分：Al:4.5％～8％,Cr:0.3％～2％，Fe:0.3％～2％,Mo:0～1％，余量为钛和不可避免的杂质，且同样含有重金属元素Cr。
发明内容
针对现有技术中存在的问题，本发明提供一种钛合金、一种钛合金钻杆管材及其制造方法，从而得到一种性能良好、成本可控、比强度高、绿色环保、生产工艺简单的一种钛合金及一种钛合金钻杆。
本发明是通过以下技术方案来实现：
一种钛合金，以重量百分比计，包括如下组分：1.6～2.8％的B，1.0～2.0％的Ca，0.10～0.20％的Ce，其余为钛和杂质。
优选的，所述钛合金中Ca为α相，B为β相。
优选的，所述钛合金中Ca和B以固溶态存在于合金之中。
优选的，所述Ce分布在α相与β相的界面处。
一种钛合金钻杆管材的制造方法，包括以下步骤：
S1：将Ti-B中间金属、Ti-Ca中间金属、钛以及Ce进行真空熔炼，得到合金铸锭；以重量百分比计，所述合金铸锭包括如下组分：1.6～2.8％的B，1.0～2.0％的Ca，0.10～0.20％的Ce，其余为钛和杂质；
S2：对合金铸锭加热，并进行退火处理，得到管坯；
S3：对管坯进行挤压以及预拉伸变形，得到所述钛合金钻杆管材。
优选的，所述步骤S1与步骤S2之间，还包括去除所述第一管坯表面的氧化层。
优选的，所述步骤S1中真空度不大于10-2Pa。
优选的，所述步骤S3中挤压温度为870～910℃，挤压比大于17，挤压速度为7.5～8.5mm/s。
一种钛合金钻杆管材，按照上述制造方法制得，按重量百分比计，包含1.6～2.8％的B，1.0～2.0％的Ca，0.10～0.20％的Ce，其余为钛和杂质。
优选的，所述钛合金钻杆管材的屈服强度为1055～1160Mpa，抗拉强度为1305～1369Mpa，延伸率为17.1～18.1％。
与现有技术相比，本发明具有以下有益的技术效果：
一种钛合金，主成分为B和Ca，以α相以及β相为主，比强度高，耐腐蚀性能好。其中Ce的自润滑作用能够在增加合金强度的同时不降低甚至是提高合金延性，使得合金塑性变形能力改善，易于变形加工，进而提高成材率。不含贵金属元素以及重污染金属，成本可控，绿色环保。
进一步的，Ca为α相稳定元素，B为β相稳定元素，有效提高管材的比强度。
进一步的，B、Ca元素的固溶强化有效提升管材的比强度。
进一步的，Ce分布在α相与β相的界面处，有效起到界面增强作用，有利于管材比强度的提升。另外，相界面处的纯Ce还能够降低界面电极电位差，从而提高合金的耐腐蚀性能。而且相界面处的纯Ce可使得合金具有一定程度的“自愈合”能力，从而提高合金的断裂韧性、抗疲劳断裂等抵抗裂纹扩展的能力。
一种钛合金钻杆管材的制造方法，工艺简单、流程短，无复杂的锻造、固溶、时效等热处理流程，性能良好，成材率高。
一种钛合金钻杆管材，通过合理成分和工艺改进控制最终产品的组织和质量。管材性能良好、成本可控、比强度高、绿色环保。
具体实施方式
为使本领域技术人员可了解本发明的特点及效果，以下谨就说明书及权利要求书中提及的术语及用语进行一般性的说明及定义。除非另有指明，否则文中使用的所有技术及科学上的字词，均为本领域技术人员对于本发明所了解的通常意义，当有冲突情形时，应以本说明书的定义为准。
本文描述和公开的理论或机制，无论是对或错，均不应以任何方式限制本发明的范围，即本发明内容可以在不为任何特定的理论或机制所限制的情况下实施。
本文中，所有以数值范围或百分比范围形式界定的特征如数值、数量、含量与浓度仅是为了简洁及方便。据此，数值范围或百分比范围的描述应视为已涵盖且具体公开所有可能的次级范围及范围内的个别数值(包括整数与分数)。
本文中，若无特别说明，“包含”、“包括”、“含有”、“具有”或类似用语涵盖了“由……组成”和“主要由……组成”的意思，例如“A包含a”涵盖了“A包含a和其他”和“A仅包含a”的意思。
本文中，为使描述简洁，未对各个实施方案或实施例中的各个技术特征的所有可能的组合都进行描述。因此，只要这些技术特征的组合不存在矛盾，各个实施方案或实施例中的各个技术特征可以进行任意的组合，所有可能的组合都应当认为是本说明书记载的范围。
本发明提供了一种钛合金、一种钛合金钻杆管材及其制造方法。下面结合具体实施例，进一步阐述本发明。应理解，这些实施例仅用于说明本发明而不用于限制本发明的范围。此外应理解，在阅读了本发明讲授的内容之后，本领域技术人员可以对本发明作各种改动或修改，这些等价形式同样落于本申请所附权利要求书所限定的范围。
下列实施例中使用本领域常规的仪器设备。下列实施例中未注明具体条件的实验方法，通常按照常规条件，或按照制造厂商所建议的条件。下列实施例中使用各种原料，除非另作说明，都使用常规市售产品，其规格为本领域常规规格。在本发明的说明书以及下述实施例中，如没有特别说明，“％”都表示重量百分比，“份”都表示重量份，比例都表示重量比。
实施例1
一种钛合金钻杆管材的制造方法，包括以下步骤：
S1：将工业Ti-B中间金属、Ti-Ca中间金属、零级海绵Ti钛以及Ce进行真空悬浮熔炼，得到合金铸锭。充分冷却后对铸锭进行扒皮除去外面的氧化层。熔炼时，控制炉内的真空度为0.71×10-2Pa，熔炼温度为1600℃，金属纯度≥99.99％。
其中合金铸锭中以重量百分比计，包括2.8％的B，2.0％的Ca，0.20％的Ce，其余为钛和不可避免的杂质。
S2：在箱式电阻炉中对合金铸锭加热，并进行退火处理，在空气中自然冷却，得到管坯。退火温度为890℃，保温时间为1h。
S3：对管坯进行挤压以及预拉伸变形，其中，合金在β相区(910℃)开始热挤压，在(α+β)两相区(870℃)结束热挤压，挤压过程中维持温度为900，挤压比为17.6，挤压速度为8.5mm/s，管材预拉伸变形2％，最终得到钛合金钻杆管材。
钛合金钻杆管材以重量百分比计，包括2.8％的B，2.0％的Ca，0.20％的Ce，其余为钛和不可避免的杂质。该钛合金钻杆管材的屈服强度为1088Mpa，抗拉强度为1330Mpa，延伸率为17.1％。
钛合金钻杆比强度高、抗硫化氢应力腐蚀性能及耐腐蚀疲劳性能良好，可以显著减轻钻柱重量，缓解应力集中，提高钻柱的最大下入深度、耐腐蚀疲劳性能等，延长钻柱服役寿命，减少油气井中钻具失效造成的安全事故。
采用B和Ca进行微合金化处理，提高管材的比强度以及耐腐蚀性能。
Ce的自润滑作用能够在增加强度的同时不降低甚至是提高合金延展性，使得合金塑性变形能力被改善，易于变形加工，进而提高成材率。
对挤压态组织分析表明，合金主要由初生α相与β相组成，主合金元素Ca和B分别为α相和β相稳定元素，没有发现TiB相的析出，说明B、Ca元素主要是以固溶态存在于合金之中。B、Ca元素的固溶强化有利于合金比强度的提高。纯Ce则分布在α相与β相界面处，起到界面增强作用，进一步有利于合金比强度的提高。相界面处的纯Ce还能够降低界面电极电位差，从而提高合金的耐腐蚀性能。另外，界面处的纯Ce可使得合金具有一定程度的“自愈合”能力，从何提高合金的断裂韧性、抗疲劳断裂等抵抗裂纹扩展的能力。
本发明提供的一种超高强度钛合金管材，采用α+β相为主的组织，合金成本低廉，不含V、Zr、Pd、Ru等贵金属元素以及Cr等重污染元素，制备工艺简单、流程短，无复杂的锻造、固溶、时效等热处理流程，加工性能好，成材率高。最终工艺采用了热挤压一步成形，通过合理的成分和工艺进行最终产品的组织和质量控制。
本发明通过本钛合金成分设计及工艺生产的钛合金钻杆，可简化生产工艺、降低加工难度、显著提高管材成材率、大幅度降低生产成本和供货周期。经测算，本发明合金的综合成本较现有同级性能指标的钛合金降低15％～20％。另外，本发明充分利用了B、Ca元素的固溶强化作用和分别对α相和β相的稳定作用；采用一步直接形变热处理(热挤压)工艺，不仅提高了产品的综合性能，而且能够采取灵活的挤压生产工艺，提高生产率和成材率。本发明具有微量纯Ce所生产的产品在具有极高的强度的同时，不降低甚至是提高合金延性，且进一步提高了合金的耐腐蚀性能，使钛合金钻杆管材具有良好的抗腐蚀、抗疲劳止裂能力。本发明制造的管体具有比传统钢制钻杆更轻的质量、更高的比强度、更好的耐腐蚀耐疲劳等性能，以及显著减轻钻柱重量，缓解应力集中，提高钻柱的最大下入深度及延长钻柱服役寿命等优点，解决了传统钢制钻杆比强度低，在复杂工况油气钻采条件下易发生应力腐蚀断裂、疲劳断裂、泄漏、过载等失效的问题。
与以往的耐蚀合金钻杆用管材成分相比，本发明在合金配方上以钛为基体具有较高的B含量(1.6～2.8％)和Ca含量(1.6～2.8％)，微量的纯Ce(0.10～0.20％)，不加V、Zr、Pd、Ru等贵金属元素及Cr等重金属污染有毒元素，成分设计简单、成本低廉，较现有同级性能指标的钛合金降低15％～20％，充分利用了B、Ca元素的固溶强化作用和分别对α相和β相的稳定作用；以上成分配合一步直接形变热处理(热挤压)工艺，不仅提高了产品的综合性能，而且能够采取灵活的挤压生产工艺，提高生产率和成材率。此外，具有微量纯Ce所生产的产品在具有极高的强度的同时，不降低甚至是提高合金延性，且进一步提高了合金的耐腐蚀性能，使钛合金钻杆管材具有良好的抗腐蚀、抗疲劳止裂能力。
实施例2
一种钛合金钻杆管材的制造方法，包括以下步骤：
S1：将工业Ti-B中间金属、Ti-Ca中间金属、零级海绵Ti钛以及Ce进行真空悬浮熔炼，得到合金铸锭。充分冷却后对铸锭进行扒皮除去外面的氧化层。熔炼时，控制炉内的真空度为0.9×10-2Pa，熔炼温度为1600℃，金属纯度≥99.99％。
其中合金铸锭中以重量百分比计，包括1.6％的B，1.0％的Ca，0.10％的Ce，其余为钛和不可避免的杂质。
S2：在箱式电阻炉中对合金铸锭加热，并进行退火处理，在空气中自然冷却，得到管坯。退火温度为860℃，保温时间为1h。
S3：对管坯进行挤压以及预拉伸变形，其中，合金在β相区(910℃)开始热挤压，在(α+β)两相区(870℃)结束热挤压，挤压过程中维持温度为870℃，挤压比为17.2，挤压速度为7.5mm/s，管材预拉伸变形2％，最终得到钛合金钻杆管材。
钛合金钻杆管材以重量百分比计，包括1.6％的B，1.0％的Ca，0.10％的Ce，其余为钛和不可避免的杂质。该钛合金钻杆管材的屈服强度为1092Mpa，抗拉强度为1357Mpa，延伸率为17.5％。
实施例3
一种钛合金钻杆管材的制造方法，包括以下步骤：
S1：将工业Ti-B中间金属、Ti-Ca中间金属、零级海绵Ti钛以及Ce进行真空悬浮熔炼，得到合金铸锭。充分冷却后对铸锭进行扒皮除去外面的氧化层。熔炼时，控制炉内的真空度为0.95×10-2Pa，熔炼温度为1600℃，金属纯度≥99.99％。
其中合金铸锭中以重量百分比计，包括2％的B，1.5％的Ca，0.15％的Ce，其余为钛和不可避免的杂质。
S2：在箱式电阻炉中对合金铸锭加热，并进行退火处理，在空气中自然冷却，得到管坯。退火温度为865℃，保温时间为1h。
S3：对管坯进行挤压以及预拉伸变形，其中，合金在β相区(910℃)开始热挤压，在(α+β)两相区(870℃)结束热挤压，挤压过程中维持温度为872℃，挤压比为17.5，挤压速度为7.6mm/s，管材预拉伸变形2％，最终得到钛合金钻杆管材。
钛合金钻杆管材以重量百分比计，包括2％的B，1.5％的Ca，0.15％的Ce，其余为钛和不可避免的杂质。该钛合金钻杆管材的屈服强度为1097Mpa，抗拉强度为1369Mpa，延伸率为18.1％。
实施例4
一种钛合金钻杆管材的制造方法，包括以下步骤：
S1：将工业Ti-B中间金属、Ti-Ca中间金属、零级海绵Ti钛以及Ce进行真空悬浮熔炼，得到合金铸锭。充分冷却后对铸锭进行扒皮除去外面的氧化层。熔炼时，控制炉内的真空度为0.8×10-2Pa，熔炼温度为1600℃，金属纯度≥99.99％。
其中合金铸锭中以重量百分比计，包括2.2％的B，1.2％的Ca，0.18％的Ce，其余为钛和不可避免的杂质。
S2：在箱式电阻炉中对合金铸锭加热，并进行退火处理，在空气中自然冷却，得到管坯。退火温度为869℃，保温时间为1h。
S3：对管坯进行挤压以及预拉伸变形，其中，合金在β相区(910℃)开始热挤压，在(α+β)两相区(870℃)结束热挤压，挤压过程中维持温度为875℃，挤压比为17.6，挤压速度为7.7mm/s，管材预拉伸变形2％，最终得到钛合金钻杆管材。
钛合金钻杆管材以重量百分比计，包括2.2％的B，1.2％的Ca，0.18％的Ce，其余为钛和不可避免的杂质。该钛合金钻杆管材的屈服强度为1160Mpa，抗拉强度为1356Mpa，延伸率为18％。
实施例5
一种钛合金钻杆管材的制造方法，包括以下步骤：
S1：将工业Ti-B中间金属、Ti-Ca中间金属、零级海绵Ti钛以及Ce进行真空悬浮熔炼，得到合金铸锭。充分冷却后对铸锭进行扒皮除去外面的氧化层。熔炼时，控制炉内的真空度为0.75×10-2Pa，熔炼温度为1600℃，金属纯度≥99.99％。
其中合金铸锭中以重量百分比计，包括1.9％的B，1.9％的Ca，0.2％的Ce，其余为钛和不可避免的杂质。
S2：在箱式电阻炉中对合金铸锭加热，并进行退火处理，在空气中自然冷却，得到管坯。退火温度为872℃，保温时间为1h。
S3：对管坯进行挤压以及预拉伸变形，其中，合金在β相区(910℃)开始热挤压，在(α+β)两相区(870℃)结束热挤压，挤压过程中维持温度为880℃，挤压比为17.8，挤压速度为7.8mm/s，管材预拉伸变形2％，最终得到钛合金钻杆管材。
钛合金钻杆管材以重量百分比计，包括1.9％的B，1.9％的Ca，0.2％的Ce，其余为钛和不可避免的杂质。该钛合金钻杆管材的屈服强度为1079Mpa，抗拉强度为1334Mpa，延伸率为17.6％。
实施例6
一种钛合金钻杆管材的制造方法，包括以下步骤：
S1：将工业Ti-B中间金属、Ti-Ca中间金属、零级海绵Ti钛以及Ce进行真空悬浮熔炼，得到合金铸锭。充分冷却后对铸锭进行扒皮除去外面的氧化层。熔炼时，控制炉内的真空度为0.9×10-2Pa，熔炼温度为1600℃，金属纯度≥99.99％。
其中合金铸锭中以重量百分比计，包括2.6％的B，1.5％的Ca，0.16％的Ce，其余为钛和不可避免的杂质。
S2：在箱式电阻炉中对合金铸锭加热，并进行退火处理，在空气中自然冷却，得到管坯。退火温度为875℃，保温时间为1h。
S3：对管坯进行挤压以及预拉伸变形，其中，合金在β相区(910℃)开始热挤压，在(α+β)两相区(870℃)结束热挤压，挤压过程中维持温度为885℃，挤压比为17.9，挤压速度为7.9mm/s，管材预拉伸变形2％，最终得到钛合金钻杆管材。
钛合金钻杆管材以重量百分比计，包括2.6％的B，1.5％的Ca，0.16％的Ce，其余为钛和不可避免的杂质。该钛合金钻杆管材的屈服强度为1055Mpa，抗拉强度为1305Mpa，延伸率为17.2％。
实施例7
一种钛合金钻杆管材的制造方法，包括以下步骤：
S1：将工业Ti-B中间金属、Ti-Ca中间金属、零级海绵Ti钛以及Ce进行真空悬浮熔炼，得到合金铸锭。充分冷却后对铸锭进行扒皮除去外面的氧化层。熔炼时，控制炉内的真空度为0.85×10-2Pa，熔炼温度为1600℃，金属纯度≥99.99％。
其中合金铸锭中以重量百分比计，包括2.5％的B，1.7％的Ca，0.1％的Ce，其余为钛和不可避免的杂质。
S2：在箱式电阻炉中对合金铸锭加热，并进行退火处理，在空气中自然冷却，得到管坯。退火温度为870℃，保温时间为1h。
S3：对管坯进行挤压以及预拉伸变形，其中，合金在β相区(910℃)开始热挤压，在(α+β)两相区(870℃)结束热挤压，挤压过程中维持温度为900℃，挤压比为18，挤压速度为8mm/s，管材预拉伸变形2％，最终得到钛合金钻杆管材。
钛合金钻杆管材以重量百分比计，包括2.5％的B，1.7％的Ca，0.1％的Ce，其余为钛和不可避免的杂质。该钛合金钻杆管材的屈服强度为1058Mpa，抗拉强度为1325Mpa，延伸率为17.5％。
实施例8
一种钛合金钻杆管材的制造方法，包括以下步骤：
S1：将工业Ti-B中间金属、Ti-Ca中间金属、零级海绵Ti钛以及Ce进行真空悬浮熔炼，得到合金铸锭。充分冷却后对铸锭进行扒皮除去外面的氧化层。熔炼时，控制炉内的真空度为0.77×10-2Pa，熔炼温度为1600℃，金属纯度≥99.99％。
其中合金铸锭中以重量百分比计，包括2.6％的B，1.9％的Ca，0.2％的Ce，其余为钛和不可避免的杂质。
S2：在箱式电阻炉中对合金铸锭加热，并进行退火处理，在空气中自然冷却，得到管坯。退火温度为880℃，保温时间为1h。
S3：对管坯进行挤压以及预拉伸变形，其中，合金在β相区(910℃)开始热挤压，在(α+β)两相区(870℃)结束热挤压，挤压过程中维持温度为880℃，挤压比为18.2，挤压速度为7mm/s，管材预拉伸变形2％，最终得到钛合金钻杆管材。
钛合金钻杆管材以重量百分比计，包括2.6％的B，1.9％的Ca，0.2％的Ce，其余为钛和不可避免的杂质。该钛合金钻杆管材的屈服强度为1089Mpa，抗拉强度为1345Mpa，延伸率为17.9％。
实施例9
一种钛合金钻杆管材的制造方法，包括以下步骤：
S1：将工业Ti-B中间金属、Ti-Ca中间金属、零级海绵Ti钛以及Ce进行真空悬浮熔炼，得到合金铸锭。充分冷却后对铸锭进行扒皮除去外面的氧化层。熔炼时，控制炉内的真空度为0.83×10-2Pa，熔炼温度为1600℃，金属纯度≥99.99％。
其中合金铸锭中以重量百分比计，包括2.8％的B，1.6％的Ca，0.17％的Ce，其余为钛和不可避免的杂质。
S2：在箱式电阻炉中对合金铸锭加热，并进行退火处理，在空气中自然冷却，得到管坯。退火温度为885℃，保温时间为1h。
S3：对管坯进行挤压以及预拉伸变形，其中，合金在β相区(910℃)开始热挤压，在(α+β)两相区(870℃)结束热挤压，挤压过程中维持温度为897℃，挤压比为17.2，挤压速度为7.5mm/s，管材预拉伸变形2％，最终得到钛合金钻杆管材。
钛合金钻杆管材以重量百分比计，包括2.8％的B，1.6％的Ca，0.17％的Ce，其余为钛和不可避免的杂质。该钛合金钻杆管材的屈服强度为1150Mpa，抗拉强度为1365Mpa，延伸率为18.1％。
以上所述仅是本发明的优选实施方式，应当指出，对于本技术领域的普通技术人员来说，在不脱离本发明原理的前提下，还可以作出若干改进和润饰，这些改进和润饰也应视为本发明的保护范围。
最后所应当说明的是，以上实施例仅用以说明本发明的技术方案而非对本发明保护范围的限制，尽管参照较佳实施例对本发明作了详细说明，本领域的普通技术人员应当理解，可以对本发明的技术方案进行修改或者等同替换，而不脱离本发明技术方案的实质和范围。

Claims (9)

1.一种钛合金，其特征在于，以重量百分比计，包括如下组分：1.6～2.8％的B，1.0～2.0％的Ca，0.10～0.20％的Ce，其余为钛和杂质。
2.根据权利要求1所述的一种钛合金，其特征在于，所述钛合金中Ca为α相，B为β相。
3.根据权利要求1所述的一种钛合金，其特征在于，所述钛合金中Ca和B以固溶态存在于合金之中。
4.根据权利要求1所述的一种钛合金，其特征在于，所述Ce分布在α相与β相的界面处。
5.一种钛合金钻杆管材的制造方法，其特征在于，包括以下步骤：
S1：将Ti-B中间金属、Ti-Ca中间金属、钛以及Ce进行真空熔炼，得到合金铸锭；以重量百分比计，所述合金铸锭包括如下组分：1.6～2.8％的B，1.0～2.0％的Ca，0.10～0.20％的Ce，其余为钛和杂质；
S2：对合金铸锭加热，并进行退火处理，得到管坯；
S3：对管坯进行挤压以及预拉伸变形，得到所述钛合金钻杆管材。
6.根据权利要求5所述的一种钛合金钻杆管材的制造方法，其特征在于，所述步骤S1与步骤S2之间，还包括去除所述第一管坯表面的氧化层。
7.根据权利要求5所述的一种钛合金钻杆管材的制造方法，其特征在于，所述步骤S1中真空度不大于10-2Pa。
8.根据权利要求5所述的一种钛合金钻杆管材的制造方法，其特征在于，所述步骤S3中挤压温度为870～910℃，挤压比大于17，挤压速度为7.5～8.5mm/s。
9.根据权利要求5-8任一项制造方法制得的钛合金钻杆管材，其特征在于，所述钛合金钻杆管材的屈服强度为1055～1160Mpa，抗拉强度为1305～1369Mpa，延伸率为17.1～18.1％。
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