CN115807201A - 一种Ti-6Al-4V合金锻件的热处理方法 - Google Patents
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Abstract
本发明属于金属热处理技术领域,公开了一种Ti‑6Al‑4V合金锻件的热处理方法。本发明的方法通过参照Ti‑6Al‑4V合金在热处理过程的组织演变规律,充分考虑二次β退火热处理对锻件组织的影响规律,调整原始β晶粒尺寸及次生α相片层集束,从而达到提高锻件强度、冲击韧性性能,工艺简单稳定,操作方便,适用于工业化生产。
Description
技术领域
本发明属于金属热处理技术领域,特别涉及一种Ti-6Al-4V合金锻件的热处理方法。
背景技术
Ti-6Al-4V合金是一种中等强度α+β型两相钛合金,在经过β热处理后,可以获得较高的断裂韧性,在航空和航天工业中广泛的应用。
Ti-6Al-4V合金锻件抗拉强度要求≥900MPa,屈服强度要求≥830MPa,延伸率要求≥6%,面缩要求≥10%,断裂韧性要求≥90MPa·m1/2,由于锻件尺寸及锻造过程影响,在工厂生产中经常出现锻件强度不符合规范要求,合格率低,且目前没有相关热处理返工的研究,所以需要提供一种新的Ti-6Al-4V合金锻件的热处理方法,以即能满足强度要求,又能满足塑性、断裂韧性指标合格。
发明内容
发明目的:提供一种Ti-6Al-4V合金锻件的热处理方法,提高锻件强度。
技术方案:
一种Ti-6Al-4V合金锻件的热处理方法,所述方法包括:
第一步:β退火;将锻态Ti-6Al-4V合金加热至β相变点以下30~40℃,保温30~120min,再用30~45分钟升温至β相变点以上30℃,保温30~60min,出炉后将锻件进行空冷或风冷至室温;
第二步:去应力退火;将步骤一中冷却至室温的Ti-6Al-4V合金锻件加热至730℃,保温4~6h,空冷至室温;
第三步:β退火;步骤二中去应力后的Ti-6Al-4V合金锻件加热至β相变点以下30~40℃,保温30~120min,再用30~45分钟升温至第一预设温度,保温30~60min,出炉后将锻件进行空冷或风冷至室温,所述第一预设温度依据锻件强度决定,锻件强度越高,第一预设温度越低;
第四步:去应力退火;将步骤三中冷却至室温的Ti-6Al-4V合金锻件加热至第二预设温度,保温4~6h,空冷至室温,所述第二预设温度依据锻件强度决定,锻件强度越高,预设温度越低。
进一步地,第一步和第三步中,β退火锻件入炉温度不高于750℃;第二步中,去应力退火锻件入炉温度不高于650℃。
进一步地,第三步中,第一预设温度为:β相变点以上10~25℃。
进一步地,在第二步之后,若锻件强度比规范低20MPa以上,则第三步β退火冷却采用风冷;
在第二步之后,若锻件强度比规范低20MPa以内,则第三步β退火冷却采用空冷。
进一步地,第二预设温度为700℃。
进一步地,第三步β退火冷却采用风冷时,吹风时间不少于10min。
进一步地,第一步至第四步中,锻件在β退火和去应力退火时装炉间距不小于50mm;锻件在β退火和去应力退火后出炉冷却间距不小于200mm。
进一步地,β退火后锻件出炉冷却时锻件转移时间不超过120s。
本发明的有益效果是:
(1)采用本发明要求Ti-6Al-4V合金锻件β退火入炉温度不高于750℃,去应力退火如炉温度不超过650℃,减小锻件因加热过程产生的内应力,保证锻件组织均匀,外形平整。
(2)第三步Ti-6Al-4V合金二次β退火温度选择在β相变点以上10~25℃,进行β退火的目的在于获得高损伤容限,然而,钛合金在β区加热时,由于没有第二项颗粒的钉扎作用,β晶粒极易长大,严重降低合金的塑性,即产生“β脆性”,因此二次β退火温度选择在β相变点以上10~25℃,防止锻件晶粒长大,在不降低塑性的前提下,提高锻件强度。而针对不同强度差异的锻件采用不同的冷却方式,这是由于在冷却过程中,当温度由β相区冷却至(α+β)相区某一温度时,出现β→α转变,由于晶界具有较高能量,α晶核优先在晶界处形成,由晶界向晶内沿一定方向生长,不同方向的α片不断纵向生长,直到与其他的α片相遇,即形成不同的α集束。冷速越大,形核位置越多,α片层越细,α片层生长方向也越复杂,不同方向的α片层形成的集束尺寸也越小,锻件强度也越高。最终获得强度塑性都满足规范要求的锻件。
(3)第四步去应力退火目的在于稳定组织性能消除应力,对原有片层组织类型影响不大,但对α片层厚度有一定影响,随着去应力退火温度的提高,不仅亚稳β相进一步分解长大充分,且原α片层厚度,集束尺寸都将增加。亚稳β相在原有的片层组织中再次析出α相,与原α片层聚集或形成不同位向,增加α片层厚度,或形成新的α片层集束。有利于提高塑性和断裂韧性。
综上所述,本发明通过考虑二次β退火热处理制度对锻件组织状态和性能的影响,较详细的描述了Ti-6Al-4V合金锻件二次β退火热处理工艺参数,能够通过控制锻件组织转变获得适当的α集束尺寸以及锻件晶粒尺寸,最终保证锻件能满足规范要求的所有性能参数。工艺稳定,操作方便,适用于工业化生产。
附图说明
图1为首次β退火热处理Ti-6Al-4V合金锻件的显微组织示意图;
图2为二次β退火热处理Ti-6Al-4V合金锻件的显微组织示意图。
具体实施方式
为使本发明实施例的目的、技术方案和优点更加清楚,下面将结合本发明实施例中的附图,对本发明实施例中的技术方案进行清楚、完整地描述。显然,所描述的实施例是本发明的一部分实施例,而不是全部实施例。基于本发明中的实施例,本领域的普通技术人员在没有做出创造性劳动的前提下,所获得的所有其他实施例,都属于本发明保护的范围。
本发明的方法通过参照Ti-6Al-4V合金在热处理过程的组织演变规律,充分考虑二次β退火热处理对锻件组织的影响规律,调整原始β晶粒尺寸及次生α相片层集束,从而达到提高锻件强度、冲击韧性性能,工艺简单稳定,操作方便,适用于工业化生产。
本发明提供的Ti-6Al-4V合金锻件的热处理方法,包括:
步骤一:β退火
将锻态Ti-6Al-4V合金加热至β相变点以下30~40℃,保温30~120min,再用30~45分钟升温至β相变点以上30℃,保温30~60min,出炉后将锻件进行空冷或风冷至室温;
步骤二:二次退火
将步骤一中冷却至室温的Ti-6Al-4V合金锻件加热至730℃,保温4~6h,空冷至室温;
由于部分锻件受形状尺寸及锻造成型过程影响,在经过上述β退火热处理后锻件出现强度不符合规范要求的情况,可继续进行以下步骤:
第三步:β退火;将不符合规范要求的Ti-6Al-4V合金锻件加热至β相变点以下30~40℃,保温30~120min,再用30~45分钟升温至第一预设温度,保温30~60min,出炉后将锻件进行空冷或风冷至室温,所述第一预设温度依据锻件强度决定,锻件强度越高,第一预设温度越高;
第四步:去应力;将步骤三中冷却至室温的Ti-6Al-4V合金锻件加热至第二预设温度,保温4~6h,空冷至室温,所述第二预设温度依据锻件强度决定,锻件强度越高,预设温度越低。
可选的,β退火锻件入炉温度不高于750℃,去应力退火锻件入炉温度不高于650℃。在α+β两项区进行装炉和保温,降低锻件内应力,缩短β相变点以上的保温时间,预防锻件晶粒长大,避免塑性降低。
可选的,第一预设温度为:β相变点以上10~25℃。二次β处理温度影响Ti-6Al-4V合金的晶粒尺寸,温度越高,晶粒尺寸越大,在β相变点以上10~25℃进行二次β退火热处理可以满足晶粒度在2-2.5级的均匀的片层组织。
可选的,对于锻件强度与规范差异在20MPa以上的,第三步β退火冷却采用风冷,对于锻件强度与规范差异20MPa以下的,第三步β退火冷却采用空冷。冷却速率越快,晶内α片层越薄,片层生长方向越杂,不同方向的α片层形成的集束尺寸也越小,锻件强度提高,塑性略有降低。所以充分依据锻件差异情况选择冷却速率。
可选的,第二预设温度为700℃。,稳定组织性能,消除应力。随着去应力温度升高,α片层厚度和α集束尺寸增加,在保证强度符合规范要求的前提下,有利于提高塑性和断裂韧性。
可选的,第三步β退火冷却采用风冷的,吹风时间不少于10min。
可选的,锻件在β退火和去应力退火时装炉间距不小于50mm;
锻件在β退火和去应力退火后出炉冷却间距不小于200mm。
可选的,β退火后锻件出炉冷却时锻件转移时间不超过120s。
下面结合实际生产实例对本发明做进一步详细说明。采用外形尺寸:437×357×140的Ti-6Al-4V合金锻件,其有效厚度111mm,相变点1003℃,在α+β两相区锻造成双态组织。第一步将锻态Ti-6Al-4V合金锻件加热至968℃保温120min,再升温至1033℃,保温60min,空冷;第二步将第一步冷却至室温的锻件加热至730℃,保温300min,空冷。理化性能检测结果见下表1,基于上述强度不满足规范要求,继续进行以下二次β退火热处理步骤;第三步:将第二步冷却至室温的Ti-6Al-4V合金锻件加热至968℃保温120min,再升温至1023℃,保温50min,风冷;第四步:将第三步冷却至室温的锻件加热至700℃,保温300min,空冷。
Ti-6Al-4V合金锻件首次β退火热处理力学性能见表1,Ti-6Al-4V合金锻件二次β退火热处理力学性能见表2。图1为锻件首次β退火热处理后的显微组织,均取三个面进行观察,其中L为纵向,LT为横向,ST为高向。等轴初生α相全部溶解,是由原始β晶粒转变的片层α组织。原始β晶粒尺寸为1.3~2.0mm,β晶粒内α集束尺寸为0.2~0.8mm,晶内α片层厚度为2~6μm。
图2为锻件二次β退火热处理后的显微组织,均取三个面进行观察,其中L为纵向,LT为横向,ST为高向。500μm表示放大倍数为25倍,50μm表示放大倍数为200倍。组织依然由片层α组织构成的网篮组织,原始β晶粒尺寸为1.4~2.0mm,β晶粒内α集束尺寸为0.3~0.9mm,晶内α片层厚度为2~6μm。经过两次β热处理后锻件晶粒尺寸无明显差异。
表1首次β退火热处理锻件性能
表2二次β退火热处理锻件性能
最后应该说明的是:以上实施例仅用以说明本发明的技术方案,但本发明的保护范围并不局限于此,任何熟悉本领域的技术人员在本发明揭露的技术范围内,可以轻易想到各种等效的修改或者替换,这些修改或者替换都应该涵盖在本发明的保护范围之内。
Claims (8)
1.一种Ti-6Al-4V合金锻件的热处理方法,其特征在于,所述方法包括:
第一步:β退火;将锻态Ti-6Al-4V合金加热至β相变点以下30~40℃,保温30~120min,再用30~45分钟升温至β相变点以上30℃,保温30~60min,出炉后将锻件进行空冷或风冷至室温;
第二步:去应力退火;将步骤一中冷却至室温的Ti-6Al-4V合金锻件加热至730℃,保温4~6h,空冷至室温;
第三步:β退火;步骤二中去应力后的Ti-6Al-4V合金锻件加热至β相变点以下30~40℃,保温30~120min,再用30~45分钟升温至第一预设温度,保温30~60min,出炉后将锻件进行空冷或风冷至室温,所述第一预设温度依据锻件强度决定,锻件强度越高,第一预设温度越低;
第四步:去应力退火;将步骤三中冷却至室温的Ti-6Al-4V合金锻件加热至第二预设温度,保温4~6h,空冷至室温,所述第二预设温度依据锻件强度决定,锻件强度越高,预设温度越低。
2.根据权利要求1所述的Ti-6Al-4V合金锻件的热处理方法,其特征在于,第一步和第三步中,β退火锻件入炉温度不高于750℃;第二步中,去应力退火锻件入炉温度不高于650℃。
3.根据权利要求1所述的Ti-6Al-4V合金锻件的热处理方法,其特征在于,第三步中,第一预设温度为:β相变点以上10~25℃。
4.根据权利要求1所述的Ti-6Al-4V合金锻件的热处理方法,其特征在于,在第二步之后,若锻件强度比规范低20MPa以上,则第三步β退火冷却采用风冷;
在第二步之后,若锻件强度比规范低20MPa以内,则第三步β退火冷却采用空冷。
5.根据权利要求1所述的Ti-6Al-4V合金锻件的热处理方法,其特征在于,第二预设温度为700℃。
6.根据权利要求1所述的Ti-6Al-4V合金锻件的热处理方法,其特征在于,第三步β退火冷却采用风冷时,吹风时间不少于10min。
7.根据权利要求1所述的Ti-6Al-4V合金锻件的热处理方法,其特征在于,第一步至第四步中,锻件在β退火和去应力退火时装炉间距不小于50mm;锻件在β退火和去应力退火后出炉冷却间距不小于200mm。
8.根据权利要求1所述的Ti-6Al-4V合金锻件的热处理方法,其特征在于,β退火后锻件出炉冷却时锻件转移时间不超过120s。
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