CN111074185B - 能有效降低激光增材制造钛合金各向异性的热处理方法 - Google Patents

能有效降低激光增材制造钛合金各向异性的热处理方法 Download PDF

Info

Publication number
CN111074185B
CN111074185B CN201911330681.7A CN201911330681A CN111074185B CN 111074185 B CN111074185 B CN 111074185B CN 201911330681 A CN201911330681 A CN 201911330681A CN 111074185 B CN111074185 B CN 111074185B
Authority
CN
China
Prior art keywords
titanium alloy
anisotropy
heat treatment
laser
laser additive
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Active
Application number
CN201911330681.7A
Other languages
English (en)
Other versions
CN111074185A (zh
Inventor
王豫跃
齐振佳
张安峰
霍浩
王普强
吴梦杰
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Xian Jiaotong University
Original Assignee
Xian Jiaotong University
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Xian Jiaotong University filed Critical Xian Jiaotong University
Priority to CN201911330681.7A priority Critical patent/CN111074185B/zh
Publication of CN111074185A publication Critical patent/CN111074185A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN111074185B publication Critical patent/CN111074185B/zh
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Images

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
    • C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
    • C22F1/16—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of other metals or alloys based thereon
    • C22F1/18—High-melting or refractory metals or alloys based thereon
    • C22F1/183—High-melting or refractory metals or alloys based thereon of titanium or alloys based thereon
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
    • B22F10/00—Additive manufacturing of workpieces or articles from metallic powder
    • B22F10/60—Treatment of workpieces or articles after build-up
    • B22F10/64—Treatment of workpieces or articles after build-up by thermal means
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
    • B22F10/00—Additive manufacturing of workpieces or articles from metallic powder
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
    • B22F10/00—Additive manufacturing of workpieces or articles from metallic powder
    • B22F10/20—Direct sintering or melting
    • B22F10/25—Direct deposition of metal particles, e.g. direct metal deposition [DMD] or laser engineered net shaping [LENS]
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
    • B22F10/00—Additive manufacturing of workpieces or articles from metallic powder
    • B22F10/30—Process control
    • B22F10/32—Process control of the atmosphere, e.g. composition or pressure in a building chamber
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
    • B22F10/00—Additive manufacturing of workpieces or articles from metallic powder
    • B22F10/30—Process control
    • B22F10/36—Process control of energy beam parameters
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
    • B22F3/00—Manufacture of workpieces or articles from metallic powder characterised by the manner of compacting or sintering; Apparatus specially adapted therefor ; Presses and furnaces
    • B22F3/24—After-treatment of workpieces or articles
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B33—ADDITIVE MANUFACTURING TECHNOLOGY
    • B33Y—ADDITIVE MANUFACTURING, i.e. MANUFACTURING OF THREE-DIMENSIONAL [3-D] OBJECTS BY ADDITIVE DEPOSITION, ADDITIVE AGGLOMERATION OR ADDITIVE LAYERING, e.g. BY 3-D PRINTING, STEREOLITHOGRAPHY OR SELECTIVE LASER SINTERING
    • B33Y10/00—Processes of additive manufacturing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
    • C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
    • C22F1/02—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working in inert or controlled atmosphere or vacuum
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
    • B22F12/00—Apparatus or devices specially adapted for additive manufacturing; Auxiliary means for additive manufacturing; Combinations of additive manufacturing apparatus or devices with other processing apparatus or devices
    • B22F12/40—Radiation means
    • B22F12/41—Radiation means characterised by the type, e.g. laser or electron beam
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
    • B22F3/00—Manufacture of workpieces or articles from metallic powder characterised by the manner of compacting or sintering; Apparatus specially adapted therefor ; Presses and furnaces
    • B22F3/24—After-treatment of workpieces or articles
    • B22F2003/248—Thermal after-treatment
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P10/00—Technologies related to metal processing
    • Y02P10/25—Process efficiency

Abstract

本发明公开了一种能有效降低激光增材制造钛合金各向异性的热处理方法，激光增材制造技钛合金由于激光成形过程中快速加热,快速冷凝的特点,激光增材制造所得到的Ti‑6Al‑4V组织是由贯穿多个熔覆层呈外延生长的粗大原始β柱状晶组成,晶内通常为细长的马氏体、魏氏体、网篮组织,且晶界连续分布着晶界α相,该晶界α相制约形变路径,且容易诱导裂纹产生,造成成形件各向异性突出,塑性较差。针对上述问题,采用高低温循环热处理并配合固溶时效热处理方法,使激光增材制造钛合金能原始β柱状晶晶界不连续化，连续晶界α相破碎，初生α相球化并析出细小次生α相，降低了各向异性，并且其综合性能优良。

Description

能有效降低激光增材制造钛合金各向异性的热处理方法
技术领域
本发明属于激光增材制造材料成形加工领域；具体涉及一种能有效降低激光增材制造钛合金各向异性的热处理方法。
背景技术
钛合金具有比强度高、耐腐蚀性好、耐热性高等特点，常被用来制造大飞机结构中的梁、接头和隔框等重要承力构件。为了满足飞机结构轻质化和可靠性的更高要求，钛合金大型整体结构需要越来越多地用到大飞机装备中，由于钛合金冷加工变形抗力大，传统加工制造方法难以加工大型复杂结构件，导致钛合金成本高，生产周期长。激光增材制造技术通过高功率激光熔化同步输送的钛合金粉末，逐层堆积成形零件，具有无模具，短周期，省材料等特点，为钛合金开辟了一条新的加工路径。但是由于激光成形过程中快速加热，快速冷凝的特点，激光增材制造所得到的Ti-6Al-4V组织是由贯穿多个熔覆层呈外延生长的粗大原始β柱状晶组成，晶内通常为细长的马氏体、魏氏体、网篮组织，且晶界连续分布着晶界α相，该晶界α相制约形变路径，且容易诱导裂纹产生，造成成形件各向异性突出，塑性较差。
发明内容
本发明提供了一种能有效降低激光增材制造钛合金各向异性的热处理方法。使用该方法制备的激光增材制造钛合金能原始β柱状晶晶界不连续化，连续晶界α相破碎，初生α相球化并析出细小次生α相，降低了各向异性，并且其综合性能优良。
本发明的技术方案是：能有效降低激光增材制造钛合金各向异性的热处理方法，包括以下步骤：
步骤1，将激光增材制造钛合金试样放入真空管式炉中，试样随炉升温至965～975℃后保温20min，使α相发生部分溶解并且α相中固有位错重排生成亚晶，亚晶边缘处诱发初步裂解；然后随炉冷却至795～805℃并保温20min，使α相在裂解形貌边缘上重新析出致使裂解程度进一步加深；
步骤2，将步骤1后的试样随炉升温至965～975℃并保温20min，然后随炉冷却至795～805℃并保温20min；
步骤3，将步骤2热处理方式重复进行3次；步骤4，将步骤3后的试样随炉升温至965～975℃后保温20min，然后随炉冷却至300℃以下，通过α相不断溶解与析出从而发生完全裂解并球化，并且使原始β晶界变得不连续；步骤5，将步骤4后的合金随炉升温至945～955℃并保温1h，然后空冷至300℃以下，使部分球化α相发生溶解生成β相，空冷后快速生成亚稳定β相；步骤6，将步骤5后的合金随炉升温至500～600℃并保温4h，然后空冷至室温，使亚稳定β相充分转变成细小次生α相，并消除内应力。
更进一步的，本发明的特点还在于：
其中步骤1至4中升温速率为10～15℃/min，冷却速率为8～10℃/min。
其中步骤5和步骤6中升温速率为10～15℃/min，冷却速率为100～150℃/min。
其中步骤1至6中真空管式炉抽真空后通纯度高于99.99％的氩气作为工作气体。
其中激光增材制造钛合金试样由以下方法获得：
第一步：将粒径为75～185μm的Ti-6Al-4V粉末放入送粉器中，其中间隙元素含量(wt.％)为：C<0.0069,H<0.0017,O<0.13,N<0.011,Fe<0.076；
第二步：将钛合金基板固定在手套箱内的数控加工台上，手套箱充纯度大于99.99％氩气保护，并保持氧含量小于50ppm；
第三步：在激光光源的作用下同步将Ti-6Al-4V粉末送入基板熔池内，连续沉积出试样。
其中第一步中送粉器送粉量为2.5g/min。
其中第三步中使用半导体激光器作为激光光源，激光功率为190W，光斑直径大小为0.5mm，激光器主轴水平移动速度为10mm/s，激光器主轴每层抬升量为0.1mm。
与现有技术相比，本发明的有益效果是：激光增材制造钛合金中，α相在970±5℃保温过程中逐渐发生不完全溶解，并且α相中固有位错在970±5℃时逐渐发生重组形成亚晶，亚晶边缘处诱发初步裂解；随后在800±5℃保温过程中，α相在裂解形貌边缘上重新析出，从而加深了裂解程度；在后续970±5℃到800±5℃循环保温热处理过程中，α相不断地发生溶解和析出，从而使α相最终发生完全裂解并球化，并且原始β晶界变得不连续。循环保温结束后，在950±5℃保温过程中，一部分球化α相发生溶解生成β相，空冷后快速生成亚稳定β相，在550±50℃保温过程中，亚稳定β相充分析出细小次生α相，并且消除内应力。通过本发明热处理后，激光增材制造钛合金的原始β柱状晶晶界不连续化，连续晶界α相破碎，初生α相发生均匀球化，且有细小次生α相析出。最终屈服强度大于884.0MPa,各项异性降低至4.1％；抗拉强度大于1005MPa，各向异性降低至0.8％；伸长率最高可达15％，各项异性降低至8.0％；断面收缩率最高可达43％，各向异性降低至4.7％；解决了激光增材制造钛合金技术难题。
附图说明
图1为本发明的热处理方法中各个阶段的热处理曲线图；
图2为本发明的热处理方法中激光增材制造钛合金沉积态的显微组织图；
图3为本发明的热处理方法中经热处理后激光增材制造钛合金的显微组织图。
具体实施方式
下面结合具体实施例对本发明的技术方案进一步说明。
本发明提供了一种能有效降低激光增材制造钛合金各向异性的热处理方法,具体包括以下步骤：
步骤1，将激光增材制造钛合金试样放入真空管式炉中，开始抽真空直至真空压力为-0.1MPa后，停止抽真空，通入氩气使压力平衡，重复抽真空5次后，通入氩气保护。打开管式炉开关开始升温，升温速率控制12℃/min，温度升至970℃保温20min，然后随炉冷却，冷却速度为9℃/min，温度冷却至800℃保温20min；
步骤2，继续升温，升温速率控制12℃/min，温度升至970℃保温20min，然后随炉冷却，冷却速度为9℃/min，温度冷却至800℃保温20min；
步骤3，重复步骤2中“升温-保温-降温-保温”热处理3次；
步骤4，继续升温，升温速率控制12℃/min，温度升至970℃保温20min，然后随炉冷却，冷却速度为9℃/min，温度冷却至300℃以下；
步骤5,继续随炉升温，升温速率为12℃/min,温度升至950℃保温1h，然后空冷，冷却速率为100～150℃/min，温度冷却至300℃以下；
步骤6，将试样随炉升温，升温速率为12℃/min，温度升至550℃保温4h，然后空冷至室温。
步骤7，将热处理前后的激光增材制造钛合金试样进行拉伸性能测试，拉伸测试结果如表1所示，各项异性计算结果如表2所示：
表1热处理前后激光增材制造钛合金拉伸性能测试结果
Figure BDA0002329474180000041
表2热处理前后激光增材制造钛合金拉伸性能各项异性计算结果
试样状态 屈服强度各向异性 抗拉强度各向异性 伸长率各向异性 断面收缩率各向异性
热处理态 4.1％ 0.8％ 8.0％ 4.7％
沉积态 8.6％ 7.5％ 64.2％ 57.4％
本发明中激光增材制造钛合金试样的制备是这样实现的：
第一步：将粒径为75～185μm的Ti-6Al-4V粉末放入送粉器中，其中间隙元素含量(wt.％)为：C<0.0069,H<0.0017,O<0.13,N<0.011,Fe<0.076；
第二步：将钛合金基板固定在手套箱内的数控加工台上，手套箱充入纯度大于等于99.99％的氩气最为保护气体，然后将手套箱中的气体通过净化过滤系统循环过滤，使手套箱内氧含量小于50ppm；
第三步：将半导体激光作为激光光源，在光源的作用下同步将Ti-6Al-4V粉末送入基板熔池内，扫描路径采用前一层跟后一层垂直交叉路径，连续沉积出钛合金试样,成型尺寸大于100mm(长)×95mm(宽)×155mm(高)。
所用激光增材制造工艺参数如表3所示：
表3激光增材制造Ti-6Al-4V工艺参数
Figure BDA0002329474180000051

Claims (7)

1.能有效降低激光增材制造钛合金各向异性的热处理方法，其特征在于，包括以下几个步骤：
步骤1，将激光增材制造钛合金试样随炉升温至965～975℃后保温20～25min，然后随炉冷却至795～805℃并保温20～25min；
步骤2，将步骤1后的试样随炉升温至965～975℃并保温20～25min，然后随炉冷却至795～805℃并保温20～25min；
步骤3，将步骤2热处理方式重复进行3次；
步骤4，将步骤3后的试样随炉升温至965～975℃后保温20～25min，然后随炉冷却至300℃以下；
步骤5，将步骤4后的合金随炉升温至940～950℃并保温1h，然后空冷至300℃以下；
步骤6，将步骤5后的合金随炉升温至500～600℃并保温4h，然后空冷至室温；
所述的钛合金指的是Ti-6Al-4V钛合金；
最终屈服强度大于884.0MPa,各项异性降低至4.1％；抗拉强度大于1005MPa，各向异性降低至0.8％；伸长率最高可达15％，各项异性降低至8.0％；断面收缩率最高可达43％，各向异性降低至4.7％。
2.根据权利要求1所述的一种能有效降低激光增材制造钛合金各向异性的热处理方法，其特征在于，所述步骤1～4中，升温速率为10～15℃/min，冷却速率为8～10℃/min。
3.根据权利要求1所述的一种能有效降低激光增材制造钛合金各向异性的热处理方法，其特征在于，步骤5和步骤6中升温速率为10～15℃/min，冷却速率为100～150℃/min。
4.根据权利要求1所述的一种能有效降低激光增材制造钛合金各向异性的热处理方法，其特征在于，步骤1至步骤6中真空管式炉抽真空压力直至-0.1MPa后，停止抽真空，通入纯度大于99.99％氩气使压力平衡，重复操作抽真空4～5次后，通入氩气为保护气体。
5.根据权利要求1所述的一种能有效降低激光增材制造钛合金各向异性的热处理方法，其特征在于，激光增材制造钛合金试样由以下方法制备得到：
第一步：将粒径为75～185μm的Ti-6Al-4V粉末放入送粉器中，其中间隙元素含量(wt.％)为：C<0.0069,H<0.0017,O<0.13,N<0.011,Fe<0.076；
第二步：将钛合金基板固定在手套箱内的数控加工台上，手套箱充纯度大于99.99％氩气保护，并保持氧含量小于50ppm；
第三步：在激光光源的作用下同步将Ti-6Al-4V粉末送入基板熔池内，连续沉积出试样。
6.根据权利要求5所述的一种能有效降低激光增材制造钛合金各向异性的热处理方法，其特征在于，第一步中送粉器送粉量为2.5～3.0g/min。
7.根据权利要求5所述的一种能有效降低激光增材制造钛合金各向异性的热处理方法，其特征在于，第三步中使用半导体激光器作为激光光源，激光功率为190～210W，光斑大小为0.5mm，激光器主轴水平移动速度为10mm/s，激光器主轴每层抬升量为0.1mm。
CN201911330681.7A 2019-12-20 2019-12-20 能有效降低激光增材制造钛合金各向异性的热处理方法 Active CN111074185B (zh)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201911330681.7A CN111074185B (zh) 2019-12-20 2019-12-20 能有效降低激光增材制造钛合金各向异性的热处理方法

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201911330681.7A CN111074185B (zh) 2019-12-20 2019-12-20 能有效降低激光增材制造钛合金各向异性的热处理方法

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN111074185A CN111074185A (zh) 2020-04-28
CN111074185B true CN111074185B (zh) 2021-08-13

Family

ID=70316543

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN201911330681.7A Active CN111074185B (zh) 2019-12-20 2019-12-20 能有效降低激光增材制造钛合金各向异性的热处理方法

Country Status (1)

Country Link
CN (1) CN111074185B (zh)

Families Citing this family (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN111826594B (zh) * 2020-07-30 2021-09-28 北京理工大学 一种电弧增材制造高强钛合金的热处理方法和一种增强的高强钛合金
CN112941439B (zh) * 2021-02-26 2022-06-07 西安交通大学 调控slm钛合金静动载力学性能及各向异性热处理方法
CN113020624A (zh) * 2021-03-10 2021-06-25 西北工业大学 一种激光立体成形态tc4钛合金的热处理方法
CN113355666B (zh) * 2021-04-26 2022-10-18 南昌航空大学 一种激光熔覆增材制造tc18钛合金组织细化和等轴化方法
CN113976909B (zh) * 2021-05-28 2022-11-25 西安交通大学 促进钛合金增材制造柱状晶向等轴晶转变和组织细化方法
CN114635131B (zh) * 2022-03-24 2023-05-02 上海交通大学 合金涂层的制备方法及金属零件
CN115125462A (zh) * 2022-05-13 2022-09-30 上海航翼高新技术发展研究院有限公司 提高激光增材制造钛合金组织与性能稳定性的热处理方法

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2006274319A (ja) * 2005-03-28 2006-10-12 Sumitomo Metal Ind Ltd 高強度低ヤング率チタン合金とその製造方法
JP2012224935A (ja) * 2011-04-22 2012-11-15 Kobe Steel Ltd チタン合金ビレットおよびチタン合金ビレットの製造方法並びにチタン合金鍛造材の製造方法
CN108555281A (zh) * 2018-05-15 2018-09-21 西安交通大学 降低各向异性的增材制造方法及其加b钛合金增材材料
CN109226743A (zh) * 2018-11-01 2019-01-18 西安交通大学 一种硼合金化变质降低tc4增材制造各向异性的方法

Family Cites Families (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US7449075B2 (en) * 2004-06-28 2008-11-11 General Electric Company Method for producing a beta-processed alpha-beta titanium-alloy article

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2006274319A (ja) * 2005-03-28 2006-10-12 Sumitomo Metal Ind Ltd 高強度低ヤング率チタン合金とその製造方法
JP2012224935A (ja) * 2011-04-22 2012-11-15 Kobe Steel Ltd チタン合金ビレットおよびチタン合金ビレットの製造方法並びにチタン合金鍛造材の製造方法
CN108555281A (zh) * 2018-05-15 2018-09-21 西安交通大学 降低各向异性的增材制造方法及其加b钛合金增材材料
CN109226743A (zh) * 2018-11-01 2019-01-18 西安交通大学 一种硼合金化变质降低tc4增材制造各向异性的方法

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
"Microstructure homogenizations of Ti-6Al-4V alloy manufactured by hybrid selective laser melting and laser deposition manufacturing";L. Y. Qin et al.;《Materials Science & Engineering A》;20190515;第759卷;第405页 *

Also Published As

Publication number Publication date
CN111074185A (zh) 2020-04-28

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN111074185B (zh) 能有效降低激光增材制造钛合金各向异性的热处理方法
CN110205571B (zh) 一种tc18钛合金大尺寸棒材的制备方法
CN111074123A (zh) 一种航空用7055合金生产方法
CN111496161A (zh) 一种高温合金棒材的制备方法
CN108374135B (zh) 一种提高tc6钛合金强度及高温稳定性的加工工艺
CN108559934B (zh) 一种tc6钛合金锻件的深冷处理工艺
CN105057384A (zh) 一种高性能TiAl合金板的制备方法
CN111390180A (zh) 一种提高由激光选区熔化技术制造的gh3536合金的持久性能的方法
CN112941439B (zh) 调控slm钛合金静动载力学性能及各向异性热处理方法
CN112008079B (zh) 一种原位热处理提高3d打印镍基高温合金力学性能的方法
CN111826594B (zh) 一种电弧增材制造高强钛合金的热处理方法和一种增强的高强钛合金
CN110586828B (zh) Ti662钛合金大规格棒材自由锻造方法
CN112676503A (zh) 一种tc32钛合金大规格棒材锻造加工方法
CN110724797B (zh) 一种航空用PH13-8Mo零件的加工方法
CN112853079B (zh) 一种大直径薄壁高筒型超高强度钢d406a环锻件成型方法
CN103451736A (zh) 一种减少单晶高温合金精铸件再结晶的方法
CN113042755A (zh) 一种增材制造用gh3536高温合金的热处理方法
CN113182476B (zh) 一种高强tc11钛合金锻件的制备方法
CN112481568B (zh) 一种Ti6Al4V合金锻件β退火热处理方法
CN112011749B (zh) 一种无孤岛组织的镍基合金n08120环件的加工工艺
CN111945086B (zh) 一种改善6xxx铝合金锻件各向异性的锻造方法
CN112779385A (zh) Gh901涡轮盘锻件的热处理方法
CN112139413A (zh) 一种提高tc18钛合金大规格棒材组织及织构均匀性的锻造方法
CN108754371B (zh) 一种细化近α高温钛合金晶粒的制备方法
CN113118349B (zh) 一种Ti6242钛合金大厚度饼坯的制备方法

Legal Events

Date Code Title Description
PB01 Publication
PB01 Publication
SE01 Entry into force of request for substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
GR01 Patent grant
GR01 Patent grant