CN115502203A - 一种屈服强度460MPa级薄钢板及其板形控制方法 - Google Patents

一种屈服强度460MPa级薄钢板及其板形控制方法 Download PDF

Info

Publication number
CN115502203A
CN115502203A CN202210897031.6A CN202210897031A CN115502203A CN 115502203 A CN115502203 A CN 115502203A CN 202210897031 A CN202210897031 A CN 202210897031A CN 115502203 A CN115502203 A CN 115502203A
Authority
CN
China
Prior art keywords
rolling
percent
steel plate
less
cooling
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Pending
Application number
CN202210897031.6A
Other languages
English (en)
Inventor
徐海健
乔馨
杨雨泽
王东旭
左羽剑
郑欣
陈军平
田洪鑫
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Angang Steel Co Ltd
Original Assignee
Angang Steel Co Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Angang Steel Co Ltd filed Critical Angang Steel Co Ltd
Priority to CN202210897031.6A priority Critical patent/CN115502203A/zh
Publication of CN115502203A publication Critical patent/CN115502203A/zh
Pending legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
    • B21B1/22—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B15/00—Arrangements for performing additional metal-working operations specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B37/00—Control devices or methods specially adapted for metal-rolling mills or the work produced thereby
    • B21B37/16—Control of thickness, width, diameter or other transverse dimensions
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B37/00—Control devices or methods specially adapted for metal-rolling mills or the work produced thereby
    • B21B37/28—Control of flatness or profile during rolling of strip, sheets or plates
    • B21B37/30—Control of flatness or profile during rolling of strip, sheets or plates using roll camber control
    • B21B37/32—Control of flatness or profile during rolling of strip, sheets or plates using roll camber control by cooling, heating or lubricating the rolls
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B37/00—Control devices or methods specially adapted for metal-rolling mills or the work produced thereby
    • B21B37/74—Temperature control, e.g. by cooling or heating the rolls or the product
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B45/00—Devices for surface or other treatment of work, specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills
    • B21B45/004—Heating the product
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B45/00—Devices for surface or other treatment of work, specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills
    • B21B45/02—Devices for surface or other treatment of work, specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills for lubricating, cooling, or cleaning
    • B21B45/0203—Cooling
    • B21B45/0209—Cooling devices, e.g. using gaseous coolants
    • B21B45/0215—Cooling devices, e.g. using gaseous coolants using liquid coolants, e.g. for sections, for tubes
    • B21B45/0218—Cooling devices, e.g. using gaseous coolants using liquid coolants, e.g. for sections, for tubes for strips, sheets, or plates
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0205—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips of ferrous alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0226—Hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/12—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tungsten, tantalum, molybdenum, vanadium, or niobium
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B15/00—Arrangements for performing additional metal-working operations specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills
    • B21B2015/0064—Uncoiling the rolled product

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Metal Rolling (AREA)

Abstract

本发明涉及一种屈服强度460MPa级薄钢板的板形控制方法，钢板化学成分按重量百分比计为：C0.12％～0.15％，Si0.3％～0.5％，Mn1.25％～1.40％，P≤0.03％，S≤0.025％，Al0.015％～0.04％，Nb0.04％～0.07％，N≤0.012％，Ceq＝C+Mn/6且Ceq≤0.4％；余量为Fe和不可避免的杂质。生产过程包括铸坯加热、轧制、冷却、热矫直及空冷。本发明适用于厚度为6～10mm、宽度大于3000mm的钢板，采用250mm以下厚度的连铸坯在中厚板往复式轧机上生产；无需后续冷矫处理，就能满足钢板的板形控制要求。

Description

一种屈服强度460MPa级薄钢板及其板形控制方法
技术领域
本发明涉及钢板生产技术领域，尤其涉及一种屈服强度460MPa级薄钢板及其板形控制方法。
背景技术
屈服强度为460MPa级的钢板主要化学元素为C、Si、Mn、Al、Nb等。一般情况下，4m以上的宽厚板轧机主要生产板厚为10mm以上的该级别钢板，对于厚度为6～10mm的钢板，一般需要在热轧薄板连轧机组上生产，产品钢板的宽度较窄且为卷板。而对于一些钢板宽度要求较宽的产品(如船板、锅炉容器板、建筑用钢板等)，为了在焊接过程中减少焊缝，只能按要求生产平板。对于此类钢板来说，由于轧件薄、温降快，对温度变化非常敏感，生产过程中极易出现波浪形缺陷、轧废等问题，废次品率高。轧完的钢板常出现类似瓦楞板的板形，导致平直度超标，不易形成批量生产能力。平直度超标的钢板通常需经过冷矫直机矫平，严重影响了钢板的一次通过率。
此外，在冷床冷却过程中，由于钢板上表面与空气接触、下表面与冷床接触，导致钢板的上、下表面传热速度不一样，温降不同，热应力不一样，使钢板产生变形，导致平直度不能满足要求。平直度不能满足要求的钢板，只能通过冷矫直机对其进行再次矫直，这样就增加了生产成本，延长了交货周期。
由此可见，如何解决厚度规格为6～10mm、宽度大于3000mm、屈服强度460MPa级薄钢板的板形问题，提高钢板的一次通过率，是该规格强度级别钢板开发应用的关键。
迄今为止，国内外针对薄规格、宽度大于3000mm、屈服强度大于355MP级别钢板板形控制方法的公开文献较少。公开号为CN103722023A的专利申请公开了“一种TMCP高强船板板形控制方法”。该方法对轧后高强度船板的板形控制有效，但其适用的钢板厚度为30-60mm，不适用于薄钢板的板形控制。公开号为CN101885004A的专利申请公开了一种“低合金高强度钢板在控制冷却阶段的板型控制方法”。该方法对轧后需要冷却的钢板板形控制具有一定的作用。但其对于轧后不需喷水冷却的薄规格钢板的板形控制同样不适用。公开号为CN101450353A的专利申请公开了”一种钢板板形的控制方法”,也是针对中厚板板形的控制方法，并且是针对钢板轧制板形的控制方法，对于钢板轧完经矫直机矫平后，在冷床上冷却过程中出现的板形不良问题，没有涉及。
期刊论文“热轧薄规格板生产过程的优化控制”(《河南冶金》2020.8)一文中，通过优化加热、轧制及压下规程，解决了厚度规格在6-10mm的薄规格钢板板形控制，但是其生产的钢板宽度小于3000mm，即其控制方法不适用于宽度3000mm以上钢板。
发明内容
本发明提供了一种屈服强度460MPa级薄钢板及其板形控制方法，适用于厚度规格为6～10mm、宽度大于3000mm的钢板，无需后续冷矫处理，就能满足钢板的板形控制要求，解决了此类钢板由于轧件薄、温降快，生产中极易出现浪形，影响钢板一次通过率、费次降率等问题。
为了达到上述目的，本发明采用以下技术方案实现：
一种屈服强度460MPa级薄钢板的板形控制方法，钢板生产过程包括铸坯加热、轧制、冷却、热矫直及空冷：具体包括如下步骤：
1)铸坯加热；将铸坯加热到1210～1245℃，均热段和加热段的总加热时间为3.5～4.5h，总在炉时间5.5～6.5h；
2)铸坯轧制；轧制分两阶段进行，第一阶段为粗轧阶段，终轧温度＞1020℃，粗轧阶段至少前3个道次采用大压下率，每道次压下率≥20％；第二阶段为非再结晶型控制轧制即精轧阶段，开轧温度为930～960℃，终轧温度为800～840℃，轧制速度为5～6.5m/s；精轧阶段至少后2个道次采用小压下率，每道次压下率均控制在5％以下；此外，粗轧与精轧阶段的轧辊都采用分段冷却，轧制铸坯头部1/6L长度段时，轧辊冷却水不开启；轧制铸坯尾部1/6L长度段时，轧辊冷却水量控制在20～35m3/h；轧制铸坯中部其余长度段时，轧辊冷却水量控制在40～60m3/h；其中L为每道次轧制时，对应轧制方向的铸坯长度；同时将轧机至预矫直机区间的辊道冷却水流量为200～250m3/h；
3)冷却；开冷温度730～770℃，返红温度550～580，冷却系统头尾遮蔽投入；上集管开启修正值为-1200～-1400mm，下集管开启修正值为-1600～-2000mm；采用全自动控冷，集管开启水量为180～220m3/h，集管开启组数为2～5组，下集管与上集管的水量比为2～2.5；辊速2.0～3.0m/s，加速度0.002～0.005m/s2；
4)热矫直；导入辊位置-0.9～-1.5mm，导出辊位置-2.2～-3.2mm，终矫温度≤500℃，矫直力为16000～18000kN；
5)空冷至室温。
所述钢板的化学成分按重量百分比计为：C 0.12％～0.15％，Si 0.3％～0.5％，Mn 1.25％～1.40％，P≤0.03％，S≤0.025％，Al 0.015％～0.04％，Nb 0.04％～0.07％，N≤0.012％，Ceq＝C+Mn/6且Ceq≤0.4％；余量为Fe和不可避免的杂质，杂质中O≤0.0050％，其余杂质总量低于0.05％。
成品钢板厚度为6～10mm、宽度大于3000mm，采用250mm以下厚度的铸坯经中厚板往复式轧机轧制后得到。
所述铸坯为连铸坯。
所述步骤2)中，开轧前利用高压水对出加热炉的铸坯进行除鳞，除鳞时间0.5～1min，除鳞机压力20～25MPa。
所述步骤2)铸坯轧制过程中，中间坯厚度为成品钢板厚度的3～4.5倍。
钢板出控冷后，侧喷和风吹扫开启，侧喷压力为2～5MPa，侧喷水量为25～50m3/h。
成品钢板的平直度在5mm/2m以下。
与现有技术相比，本发明的有益效果是：
1)铸坯采用较高的加热温度，同时保证均热段和加热段的在炉时间，缩短铸坯表面与芯部的温度差异，提高钢板表面横向、纵向金属流动均匀性；控制总在炉时间，有效抑制奥氏体晶粒过度长大，保证钢板性能；
2)采用两阶段控制轧制工艺，控制粗轧开轧阶段前3个道次和精轧阶段后2个道次的压下率(优选)，以及中间坯厚度，有效保证轧制钢板的初始板形，同时降低钢板内应力；对辊道冷却水流量以及轧辊采用分段冷却工艺，避免大量冷却水在钢板表面流动使钢板表面产生非受控性温降，增加轧制道次；合理控制轧辊的冷却水量，有效控制辊型，大幅改善由于钢坯头-中-尾温度分布不均匀，导致轧制过程中产生的无规律跑偏及镰刀弯等缺陷；
3)通过优化控冷工艺，提高钢板头—中—尾温度均匀性，避免钢板控冷后因不同位置温度不均匀产生翘曲等现象；采用三道热矫直，设定初始导入辊、导出辊位置以及矫直温度和压力，保证矫直后的钢板平直、板形良好；同时设定较低的终矫温度，使钢板在冷却过程中温降区间较小，避免由于快速相变产生较大内应力；侧喷和风吹扫的投入，有利于钢板板形的控制，减少发生扣头、扣尾等板形问题的几率，节省后续冷矫直设备投入成本；
4)通过轧制辅助钢板预热冷床等措施，使钢板在冷却过程中温降区间较小，同时上、下表面温降均匀，避免热变形，保证钢板的最终平直度满足5mm/2m以下要求，节省后续冷矫直工序成本。
具体实施方式
本发明所述一种屈服强度460MPa级薄钢板的板形控制方法，钢板生产过程包括铸坯加热、轧制、冷却、热矫直及空冷：具体包括如下步骤：
1)铸坯加热；将铸坯加热到1210～1245℃，均热段和加热段的总加热时间为3.5～4.5h，总在炉时间5.5～6.5h；
2)铸坯轧制；轧制分两阶段进行，第一阶段为粗轧阶段，终轧温度＞1020℃，粗轧阶段至少前3个道次采用大压下率，每道次压下率≥20％；第二阶段为非再结晶型控制轧制即精轧阶段，开轧温度为930～960℃，终轧温度为800～840℃，轧制速度为5～6.5m/s；精轧阶段至少后2个道次采用小压下率，每道次压下率均控制在5％以下；此外，粗轧与精轧阶段的轧辊都采用分段冷却，轧制铸坯头部1/6L长度段时，轧辊冷却水不开启；轧制铸坯尾部1/6L长度段时，轧辊冷却水量控制在20～35m3/h；轧制铸坯中部其余长度段时，轧辊冷却水量控制在40～60m3/h；其中L为每道次轧制时，对应轧制方向的铸坯长度；同时将轧机至预矫直机区间的辊道冷却水流量为200～250m3/h；
3)冷却；开冷温度730～770℃，返红温度550～580，冷却系统头尾遮蔽投入；上集管开启修正值为-1200～-1400mm，下集管开启修正值为-1600～-2000mm；采用全自动控冷，集管开启水量为180～220m3/h，集管开启组数为2～5组，下集管与上集管的水量比为2～2.5；辊速2.0～3.0m/s，加速度0.002～0.005m/s2；
4)热矫直；导入辊位置-0.9～-1.5mm，导出辊位置-2.2～-3.2mm，终矫温度≤500℃，矫直力为16000～18000kN；
5)空冷至室温。
所述钢板的化学成分按重量百分比计为：C 0.12％～0.15％，Si 0.3％～0.5％，Mn 1.25％～1.40％，P≤0.03％，S≤0.025％，Al 0.015％～0.04％，Nb 0.04％～0.07％，N≤0.012％，Ceq＝C+Mn/6且Ceq≤0.4％；余量为Fe和不可避免的杂质，杂质中O≤0.0050％，其余杂质总量低于0.05％。
成品钢板厚度为6～10mm、宽度大于3000mm，采用250mm以下厚度的铸坯经中厚板往复式轧机轧制后得到。
所述铸坯为连铸坯。
所述步骤2)中，开轧前利用高压水对出加热炉的铸坯进行除鳞，除鳞时间0.5～1min，除鳞机压力20～25MPa。
所述步骤2)铸坯轧制过程中，中间坯厚度为成品钢板厚度的3～4.5倍。
钢板出控冷后，侧喷和风吹扫开启，侧喷压力为2～5MPa，侧喷水量为25～50m3/h。
成品钢板的平直度在5mm/2m以下。
本发明所述一种屈服强度460MPa级薄钢板的板形控制方法，其作用原理如下：
1、铸坯加热工序；
将铸坯(厚度250mm以下，优选连铸坯)送入步进式加热炉内进行加热，将铸坯加热到1210～1245℃，均热段和加热段的总加热时间为3.5～4.5小时，总在炉时间5.5～6.5小时；本发明采用较高的加热温度，同时保证均热段和加热段的加热时间，目的是缩短铸坯表面与芯部的温度差异，提高钢板表面横向、纵向金属流动均匀性；控制总在炉时间的目的，是为了有效抑制奥氏体晶粒过度长大，保证钢板力学性能。
2、高压水除鳞及轧制工序；
开轧前，利用高压水对出加热炉后的铸坯进行除鳞，除鳞时间0.5～1min，除鳞机压力20～25MPa。
轧制时，将粗轧至预矫区间的辊道冷却水流量减至200～250m3/h，避免大量冷却水在钢板表面流动，使钢板表面产生非受控性温降，增加轧制道次。对轧辊采用分段冷却控制，轧制铸坯过程中，轧制铸坯头部设定长度段(优选1/6L)时，轧辊冷却水不开启；轧制铸坯尾部设定长度段(优选1/6L)时，轧辊水量按20～35m3/h开启；轧制铸坯中部其余长度段时，轧辊水量按40～60m3/h开启。通过调节轧辊冷却水量，有效控制辊型，同时大幅改善由于钢坯头-中-尾温度分布不均匀，轧制过程中容易产生的无规律跑偏及镰刀弯等缺陷。
轧制过程分两阶段轧制：第一阶段为粗轧阶段，终轧温度＞1020℃；优选粗轧阶段前3个道次采用大压下率，每道次的压下率不小于20％；中间坯厚度为成品钢板厚度的3～4.5倍；第二阶段为非再结晶轧制即精轧阶段，开轧温度为930～960℃，终轧温度为800～840℃，优选精轧阶段的后2个道次的压下率均控制在5％以下；通过两阶段轧制，使不同阶段晶粒组织细化并有一定程度的预变形，以降低相变后的晶粒尺寸。粗轧阶段的前3个道次尽可能发挥轧机能力，精轧阶段的后2个道次由于钢板非受控性温降，变形抗力增加，采用小压下率轧制可以平整钢板的板形，降低钢板内应力。为了使终轧温度控制在800～840℃，轧制速度控制在5～6.5m/s。
3、冷却及热矫直工序；
开冷温度为730～770℃，返红温度为550～580，冷却系统头尾遮蔽投入，上集管开启修正值-1200～-1400mm，下集管开启修正值-1600～-2000mm，采用全自动控冷：集管开启水量180～220m3/h，集管开2～5组水，下集管与上集管的水量比为2～2.5；辊速2.0～3m/s，加速度0.002～0.005m/s2。
钢板出控冷后，侧喷开启，风吹扫开启，侧喷压力为2～5MPa、水量为25～50m3/h。
热矫直进行三道以上矫直，导入辊位置为-0.9～-1.5mm，导出辊位置-2.2～-3.2mm，终矫温度不大于500℃，矫直力在16000～18000kN之间。通过对控冷参数进行限定，以及侧喷和风吹扫投入，有利于钢板板形的控制。通过设定合适的辊缝、矫直力和矫直遍数，保证矫直后的钢板平直、板形良好。通过设定较低的终矫温度，使钢板在冷却过程中温降区间较小，避免因发生快速相变产生较大内应力，减少钢板扣头、扣尾等板形问题的发生几率，节省后续冷矫直设备投入成本。
4、钢板空冷工序；
在轧制本发明所述屈服强度460MPa级的薄钢板(简称产品钢板)前，先轧制不少于30块厚度大于15mm、宽度在3000mm以上的钢板(简称辅助钢板)，并要求辅助钢板的长度大于产品钢板的长度。将辅助钢板按轧制的先后顺序并排放置在步进式冷床上，利用辅助钢板的余热对步进式冷床进行预热；随后再轧制产品钢板；轧制产品钢板的同时，将辅助钢板继续向剪切或火切方向同步推进，使预热好的步进式冷床腾出放置产品钢板的空间，待产品钢板轧制完成后，立即并排放置在经过预热的步进式冷床上。由于薄规格钢板下表面的冷却速度比上表面的冷却速度快，常导致钢板在冷床冷却过程中，因内应力释放不充分出现鼓包变形，采用对步进式冷床进行预热的方法，可有效防止鼓包变形的发生。
本发明通过化学成分与控轧控冷工艺结合，克服了现有技术存在的不足，解决了厚度规格6～10mm、宽度大于3000mm、屈服强度460MPa级薄钢板的板形控制问题，成品钢板平直度在5mm/2m以下，满足相关技术要求。
以下实施例在以本发明技术方案为前提下进行实施，给出了详细的实施方式和具体的操作过程，但本发明的保护范围不限于下述的实施例。
【实施例】
本实施例中，表1为钢板的化学成分，表2为铸坯的加热制度及轧前高压水除鳞工艺参数；表3是钢板的轧制工艺参数；表4为钢板矫直工艺参数及成品钢板的平直度。
表1钢板的化学成分(wt，％)
实施例 C Si Mn Al Nb N Ceq
1 0.14 0.35 1.35 0.021 0.041 0.008 0.365
2 0.15 0.50 1.25 0.033 0.052 0.011 0.358
3 0.13 0.35 1.40 0.040 0.063 0.006 0.363
4 0.15 0.41 1.32 0.027 0.059 0.012 0.370
5 0.12 0.47 1.36 0.035 0.048 0.004 0.347
6 0.13 0.38 1.28 0.019 0.070 0.007 0.343
注：钢中杂质元素P≤0.03％，S≤0.025％；0≤0.0050％，其它杂质元素总量低于0.05％。
表2铸坯的加热制度及轧前高压水除鳞工艺参数
Figure BDA0003769303650000071
表3钢板的轧制工艺参数
Figure BDA0003769303650000072
表4钢板控冷主要工艺参数
Figure BDA0003769303650000081
表5钢板控冷、矫直工艺参数及成品钢板平直度
Figure BDA0003769303650000082
由此可见，采用本发明所述方法，解决了采用250mm及其以下厚度连铸坯生产厚度6～10mm、宽度3000mm以上、屈服强度460MPa级别热轧钢板的板形问题，钢板的平直度满足5mm/2m以下的技术要求。
以上所述，仅为本发明较佳的具体实施方式，但本发明的保护范围并不局限于此，任何熟悉本技术领域的技术人员在本发明揭露的技术范围内，根据本发明的技术方案及其发明构思加以等同替换或改变，都应涵盖在本发明的保护范围之内。

Claims (8)

1.一种屈服强度460MPa级薄钢板的板形控制方法，其特征在于，钢板生产过程包括铸坯加热、轧制、冷却、热矫直及空冷：具体包括如下步骤：
1)铸坯加热；将铸坯加热到1210～1245℃，均热段和加热段的总加热时间为3.5～4.5h，总在炉时间5.5～6.5h；
2)铸坯轧制；轧制分两阶段进行，第一阶段为粗轧阶段，终轧温度＞1020℃，粗轧阶段至少前3个道次采用大压下率，每道次压下率≥20％；第二阶段为非再结晶型控制轧制即精轧阶段，开轧温度为930～960℃，终轧温度为800～840℃，轧制速度为5～6.5m/s；精轧阶段至少后2个道次采用小压下率，每道次压下率均控制在5％以下；此外，粗轧与精轧阶段的轧辊都采用分段冷却，轧制铸坯头部1/6L长度段时，轧辊冷却水不开启；轧制铸坯尾部1/6L长度段时，轧辊冷却水量控制在20～35m3/h；轧制铸坯中部其余长度段时，轧辊冷却水量控制在40～60m3/h；其中L为每道次轧制时，对应轧制方向的铸坯长度；同时将轧机至预矫直机区间的辊道冷却水流量为200～250m3/h；
3)冷却；开冷温度730～770℃，返红温度550～580，冷却系统头尾遮蔽投入；上集管开启修正值为-1200～-1400mm，下集管开启修正值为-1600～-2000mm；采用全自动控冷，集管开启水量为180～220m3/h，集管开启组数为2～5组，下集管与上集管的水量比为2～2.5；辊速2.0～3.0m/s，加速度0.002～0.005m/s2；
4)热矫直；导入辊位置-0.9～-1.5mm，导出辊位置-2.2～-3.2mm，终矫温度≤500℃，矫直力为16000～18000kN；
5)空冷至室温。
2.根据权利要求1所述的一种屈服强度460MPa级薄钢板的板形控制方法，其特征在于，所述钢板的化学成分按重量百分比计为：C 0.12％～0.15％，Si 0.3％～0.5％，Mn 1.25％～1.40％，P≤0.03％，S≤0.025％，Al 0.015％～0.04％，Nb 0.04％～0.07％，N≤0.012％，Ceq＝C+Mn/6且Ceq≤0.4％；余量为Fe和不可避免的杂质，杂质中O≤0.0050％，其余杂质总量低于0.05％。
3.根据权利要求1所述的一种屈服强度460MPa级薄钢板的板形控制方法，其特征在于，成品钢板厚度为6～10mm、宽度大于3000mm，采用250mm以下厚度的铸坯经中厚板往复式轧机轧制后得到。
4.根据权利要求1所述一种屈服强度460MPa级薄钢板的板形控制方法，其特征在于，所述铸坯为连铸坯。
5.根据权利要求1所述一种屈服强度460MPa级薄钢板的板形控制方法，其特征在于，所述步骤2)中，开轧前利用高压水对出加热炉的铸坯进行除鳞，除鳞时间0.5～1min，除鳞机压力20～25MPa。
6.根据权利要求1所述一种屈服强度460MPa级薄钢板的板形控制方法，其特征在于，所述步骤2)铸坯轧制过程中，中间坯厚度为成品钢板厚度的3～4.5倍。
7.根据权利要求1所述一种屈服强度460MPa级薄钢板的板形控制方法，其特征在于，钢板出控冷后，侧喷和风吹扫开启，侧喷压力为2～5MPa，侧喷水量为25～50m3/h。
8.根据权利要求1所述一种屈服强度460MPa级薄钢板的板形控制方法，其特征在于，成品钢板的平直度在5mm/2m以下。
CN202210897031.6A 2022-07-28 2022-07-28 一种屈服强度460MPa级薄钢板及其板形控制方法 Pending CN115502203A (zh)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN202210897031.6A CN115502203A (zh) 2022-07-28 2022-07-28 一种屈服强度460MPa级薄钢板及其板形控制方法

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN202210897031.6A CN115502203A (zh) 2022-07-28 2022-07-28 一种屈服强度460MPa级薄钢板及其板形控制方法

Publications (1)

Publication Number Publication Date
CN115502203A true CN115502203A (zh) 2022-12-23

Family

ID=84502496

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN202210897031.6A Pending CN115502203A (zh) 2022-07-28 2022-07-28 一种屈服强度460MPa级薄钢板及其板形控制方法

Country Status (1)

Country Link
CN (1) CN115502203A (zh)

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN110438414B (zh) 一种消除超宽幅铁素体不锈钢中厚板表面裂纹的方法
CN109266815B (zh) 在线淬火高强钢板的板形控制方法
CN111957752B (zh) 消除热轧低碳软钢表面的亮带及附加浪形缺陷的生产方法
CN101147920A (zh) 含钒汽车梁用热轧钢板表面氧化铁皮控制方法
WO2019047587A1 (zh) 高抗挤sew石油套管用热连轧钢卷及其生产方法
CN106636747A (zh) 一种采用中厚板轧机二次退火生产工业纯钛板的制造方法
CN114433638B (zh) 一种控制厚度规格≤50mm热轧钢板横向不平度的方法
CN113549743B (zh) 一种控制高碳铁素体不锈钢特厚板晶粒度的方法
CN113560342B (zh) 一种控制高碳奥氏体不锈钢特厚板晶粒度的方法
CN111270140A (zh) 一种改善q235b热轧钢卷横折印缺陷的生产方法
CN113560343B (zh) 一种控制低碳奥氏体不锈钢特厚板晶粒度的方法
CN112077165B (zh) 一种50Mn薄规格高碳冷轧钢板轧制方法
CN111136106A (zh) 一种连铸坯不经过加热炉直接轧制生产细晶钢的方法
CN115502203A (zh) 一种屈服强度460MPa级薄钢板及其板形控制方法
CN113005369B (zh) 采用大展宽比模式生产超宽低温x70m管线钢板的方法
CN115305330B (zh) 一种厚度大于50mm的460MPa级别厚钢板的板形控制方法
CN115351073A (zh) 一种厚度大于60mm的355MPa级别厚钢板的板形控制方法
CN115351074A (zh) 一种低成本屈服强度355MPa级薄钢板的板形控制方法
CN115213226A (zh) 一种屈服强度235MPa级薄钢板的板形控制方法
CN111451277A (zh) 一种x65管线钢板及其板形控制方法
CN115351075A (zh) 一种厚度大于60mm的235MPa级别厚钢板的板形控制方法
CN107604246A (zh) 低成本sew石油套管用热连轧钢卷及其生产方法
CN107604247A (zh) 超高强度sew石油套管用热连轧钢卷及其生产方法
CN116727438A (zh) 一种提高屈服强度235MPa级钢板轧制节奏的方法
CN116727440A (zh) 一种提高屈服强度315MPa级钢板轧制节奏的方法

Legal Events

Date Code Title Description
PB01 Publication
PB01 Publication
SE01 Entry into force of request for substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination