CN116727438A - 一种提高屈服强度235MPa级钢板轧制节奏的方法 - Google Patents
一种提高屈服强度235MPa级钢板轧制节奏的方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN116727438A CN116727438A CN202310578953.5A CN202310578953A CN116727438A CN 116727438 A CN116727438 A CN 116727438A CN 202310578953 A CN202310578953 A CN 202310578953A CN 116727438 A CN116727438 A CN 116727438A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- rolling
- steel plate
- percent
- steel
- cooling
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 title claims abstract description 106
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 104
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 104
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 44
- 230000033764 rhythmic process Effects 0.000 title claims abstract description 19
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 29
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 23
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract description 4
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims abstract description 3
- 238000005266 casting Methods 0.000 claims description 14
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 12
- 230000009467 reduction Effects 0.000 claims description 8
- 238000002791 soaking Methods 0.000 claims description 8
- 239000000446 fuel Substances 0.000 claims description 5
- 239000000498 cooling water Substances 0.000 claims description 3
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 claims description 3
- 238000010079 rubber tapping Methods 0.000 claims description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 abstract description 25
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 4
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 abstract description 4
- 239000002184 metal Substances 0.000 abstract description 4
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 4
- 238000012545 processing Methods 0.000 abstract description 2
- 230000008569 process Effects 0.000 description 18
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 15
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 15
- 230000001276 controlling effect Effects 0.000 description 7
- 229910001563 bainite Inorganic materials 0.000 description 6
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 description 6
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 5
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 5
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 4
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 description 4
- 208000012868 Overgrowth Diseases 0.000 description 3
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 description 3
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 3
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 3
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 3
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 3
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 3
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 3
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 2
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 2
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000617 Mangalloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 206010028980 Neoplasm Diseases 0.000 description 1
- QFGIVKNKFPCKAW-UHFFFAOYSA-N [Mn].[C] Chemical compound [Mn].[C] QFGIVKNKFPCKAW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 201000011510 cancer Diseases 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 1
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 1
- 238000013461 design Methods 0.000 description 1
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 1
- 230000036210 malignancy Effects 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 150000004767 nitrides Chemical class 0.000 description 1
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 1
- 238000011160 research Methods 0.000 description 1
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 1
- 230000000930 thermomechanical effect Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D11/00—Process control or regulation for heat treatments
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/22—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length
- B21B1/24—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length in a continuous or semi-continuous process
- B21B1/28—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length in a continuous or semi-continuous process by cold-rolling, e.g. Steckel cold mill
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B45/00—Devices for surface or other treatment of work, specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills
- B21B45/04—Devices for surface or other treatment of work, specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills for de-scaling, e.g. by brushing
- B21B45/06—Devices for surface or other treatment of work, specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills for de-scaling, e.g. by brushing of strip material
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21D—WORKING OR PROCESSING OF SHEET METAL OR METAL TUBES, RODS OR PROFILES WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21D1/00—Straightening, restoring form or removing local distortions of sheet metal or specific articles made therefrom; Stretching sheet metal combined with rolling
- B21D1/06—Removing local distortions
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21D—WORKING OR PROCESSING OF SHEET METAL OR METAL TUBES, RODS OR PROFILES WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21D37/00—Tools as parts of machines covered by this subclass
- B21D37/16—Heating or cooling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/70—Furnaces for ingots, i.e. soaking pits
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
本发明公开了一种提高屈服强度235MPa级钢板轧制节奏的方法,属于金属加工领域。所述钢板化学成分按重量百分比计包括:C 0.17%~0.22%,Si 0.06%~0.1%,Mn 0.25%~0.49%,P≤0.035%,S≤0.035%,余量为Fe和不可避免的杂质。所述方法包括板坯加热→轧制→矫直(热矫)→空冷至室温。本发明钢板的轧制节奏明显提高,平均每块钢板轧制时间减少15‑45秒,对提高生产效率、降低生产成本起到显著的效果。
Description
技术领域
本发明属于金属加工领域,特别涉及一种提高厚度规格20-60mm,宽度大于2200mm,屈服强度235MPa级钢板轧制节奏的方法。
背景技术
面对钢铁行业的严峻市场形势、用户要求以及制造成本压力,在保证产品质量的同时,提高轧制节奏,使生产线发挥最大产能变得尤为重要。中厚板轧制节奏的提高是在保证生产和设备安全的条件下,提高轧线单位时间的产量即小时轧制块数,最终能够在保证产品质量的同时,实现效率最大、消耗最低的高效生产。尤其是235MPa级别中厚板品种,近年来其市场恶性化竞争逐渐显现。这类钢主要以碳锰钢为基础,同时在钢中添加微合金元素Al等碳、氮化物形成元素,通过固溶强化、沉淀强化以及细晶强化提高钢板强韧性。据统计,每年该强度级别中厚板占产量20-30%。为此,今后中厚板产品尤其是235MPa级别中厚板品种的生产,急需进一步优化生产工艺,在现在的基础上进一步降低能源消耗,合金成本、压缩制造成本,提高产品的市场竞争力。
目前对于厚度20-60mm的235MPa级别钢板,为了降低合金成本,通常采用中碳、低Mn的成分设计体系,同时对轧制及控冷的工艺路径进行优化,以减少合金成本降低所带来性能波动。通常来说,TMCP(热机械控制工艺)就是在轧制过程中,控制轧制温度和压下量的控制轧制的基础上,再实施空冷或控制冷却及加速冷却的技术总称。由于TMCP工艺在不添加过多合金元素,也不需要复杂的后续热处理的条件下生产出高强度高韧性的钢材,被认为是一项节约合金的绿色减量化工艺,已经成为生产中厚板不可或缺的技术。但合金减量化后的钢板通常采用TMCP工艺生产,且终轧温度都在850℃甚至更低,较低的温度使得轧件的变形抗力增大,从而增大了轧机的负荷,加大板型控制难度,并且低温轧制需要较长的中间待温时间,影响轧制节奏和生产效率,导致235MPa级别钢板生产成本增加。
由此可见,如何提高厚度规格20-60mm,宽度大于2200mm的235MPa级别钢板轧制节奏的的问题,降低其制造成本,是经济型235MPa级别中厚板板批量生产过程中亟待解决的关键问题。
与现有技术对比:
迄今为止,国内外对提高厚度规格20-60mm,宽度大于2200mm,屈服强度235MPa级钢板轧制节奏的方法研究甚少。在本发明之前,公布号CN 115537524 A的专利公开了一种提高A级船用中厚板轧制效率的方法。该方法采用非TMCP轧制工艺,通过控制坯料加热制度,使钢板终轧温度命中预先设定的目标范围;但其合金成分较高,且生产厚度主要在20mm以下,对厚度20mm以上生产工艺没有涉及。公布号CN 115446115 A的专利公开了一种提高B级船用中厚板轧制效率的方法。该方法采用非TMCP轧制工艺,通过控制坯料加热制度,使钢板终轧温度命中预先设定的目标范围;但其合金成分高,且生产厚度主要在18mm以下,对厚度20mm及以上生产工艺没有涉及。
以上专利文献公开的钢板板形控制方法,虽然提高了部分厚度规格、235MPa级别钢板轧制效率方法,但不适合提高厚度规格20mm及以上,宽度大于2200mm的经济型235MPa级别钢板轧制效率的问题。使用本发明提供的技术方案,可以有效的克服上述不足,解决了使用250mm及其以下厚度的连铸坯,通过加热、轧制等工艺优化,解决了轧制厚度20-60mm、宽度2200mm以上的屈服强度235MPa级别经济型中厚板的轧制效率较低的问题。
发明内容
本发明的目的在于克服上述存在技术问题和不足,提供一种提高厚度规格20-60mm,宽度大于2200mm,屈服强度235MPa级别经济型钢板轧制节奏的方法,无需后续长时间控制轧制,就能满足钢板的性能要求,解决了此类钢板由于合金成分低,需在轧制过程中控制轧制温度,降低终轧温度,影响钢板轧制效率和板形一次通过率等问题。
本发明中提供一种提高屈服强度235MPa级钢板轧制节奏的方法,所述钢板化学成分按重量百分比计包括:C 0.17%~0.22%,Si 0.06%~0.1%,Mn 0.25%~0.49%,P≤0.035%,S≤0.035%,余量为Fe和不可避免的杂质;所述钢板厚度为20-60mm,宽度大于2200mm,使用250mm以下厚度的连铸坯在中厚板往复式轧机上进行生产。
本发明的目的是通过以下技术方案来实现的:本发明一种提高屈服强度235MPa级钢板轧制节奏的方法,是用于提高厚度20-60mm、宽度2200mm以上的屈服强度235MPa级别经济型中厚板轧制节奏,包括板坯加热→轧制→矫直(热矫)→空冷至室温,具体包括如下步骤:
1)铸坯加热:将铸坯(厚度250mm以下)送入步进式加热炉内进行加热,将铸坯加热到1100~1150℃,均热段和加热段的总加热时间为2~3.5小时,总在炉时间3~5小时;调节均热段上、下烧嘴开口度,控制空燃比1:1.7~1:2.2,保证钢坯上下表面温差在15℃以内;(结合钢坯成分,通过降低坯料加热温度,减少能源消耗,同时保证其终轧温度处于奥氏体温度区间;此外,保证均热段和加热段在炉时间,同时调控均热段空燃比,以缩短连铸坯上下表面与芯部的温度差异,提高钢板表面横向、纵向金属流动均匀性,也有效抑制奥氏体晶粒过度长大,保证钢板性能和后续轧制板形)。
2)高压水除鳞及轧制:开轧前利用高压水对出炉后铸坯进行除鳞0.5~0.8min,除鳞机压力20~25MPa,轧制前三道次的每道次压下率大于20%,且轧制前三道次喷轧机除鳞水,每道次时间0.3~0.8min,压力15~20MPa;轧制末道次压下率控制在5%以下(轧制前三道次尽可能发挥轧机能力,采用大压下率,通过灵活多变的高压水除鳞工艺,使钢板表面至心部的组织分布均匀,提高钢板的强韧性,轧制后期由于钢板温降,变形抗力增加,末道次采用小压下率轧制,以平整钢板的板形,降低钢板内应力);轧制对应道次时,当此道次轧制长度到50%时,TCS中的道次表就跳到下一道提前进行定位准备(提前接收二级的设定辊缝并进行辊缝分配;在每道次含钢信号消失后,就允许与轧制无关的设备进行定位),转钢阶段将轧机前后的辊道冷却水减至150~200m3/h,同时将转钢辊道速度由1.0~2m/s提高至3~4m/s(转钢阶段将辊道冷却水减半,保证了转钢阶段中间坯和辊道发生打滑,以配合转钢速度增加),终轧温度范围为970~920℃,轧后抛钢,抛钢速度4~6m/s,随后采用层流冷却,开冷温度范围为930~850℃,终冷温度区间770~830℃,冷却速度10~15℃/s(控制开冷温度,保证钢板入水时组织为奥氏体态,冷却过程中,控制冷速及终冷温度,抑制钢板表面贝氏体、马氏体相形成以及心部组织贝氏体相数量,避免由于表面发生贝氏体或马氏体相变,影响钢板韧性)。
3)热矫直:热矫再进行一道矫直,导入辊缝-1.2mm~-2.5mm,导出辊缝-2.6mm~-3.9mm,矫直力在1500KN~1800KN之间(通过设定合适的辊缝、矫直力,保证矫完的钢板平直,板形良好)。
4)空冷到室温。
采用上述成分与加热、轧制和冷却工艺方案,克服了现有技术存在的不足,解决了此类钢板由于合金成分低,需在轧制过程中控制轧制,影响钢板轧制效率和板形一次通过率等问题。且最终得到的钢板性能与采用原有TMCP工艺生产时相同,钢板平直度在5mm/2m以下,钢板横向拉伸的屈服强度性能≥235MPa,抗拉强度介于380~450MPa之间,延伸率≥26%,-20℃横向夏比冲击功≥60J。满足用户技术要求。据测算,成分、工艺和转钢速度和抛钢速度优化后,厚度20-60mm,宽度2200mm以上的屈服强度235MPa级别经济型中厚板的轧制节奏明显提高,平均每块钢板轧制时间减少15-45秒,对提高生产效率、降低生产成本起到显著的效果。
本发明的有益效果:
1、通过降低坯料加热温度,减少能源消耗,同时保证其终轧温度处于奥氏体温度区间;此外,保证均热段和加热段在炉时间,同时调控均热段空燃比,以缩短连铸坯上下表面与芯部的温度差异,提高钢板表面横向、纵向金属流动均匀性,也有效抑制奥氏体晶粒过度长大,保证钢板性能和后续轧制板形。
2、通过轧制前三道次尽可能发挥轧机能力,采用大压下率,通过灵活多变的高压水除鳞工艺,使钢板表面至心部的组织分布均匀,同时也抑制晶粒过度长大,提高钢板的强韧性,同时也减少轧制道次;轧制后期由于钢板温降,变形抗力增加,末道次采用小压下率轧制,以平整钢板的板形,降低钢板内应力;此外,通过轧制模型设定,当本道次轧制长度到50%时,TCS中的道次表就跳到下一道提前进行定位准备,以提前接收二级的设定辊缝并进行辊缝分配,在每道次含钢信号消失后,就允许与轧制无关的设备进行定位;提高转钢辊道速度和抛钢空过速度间的抛钢距离,使轧制节奏显著提高;轧后的钢板采用弱冷,控制开冷温度,保证钢板入水时处于组织奥氏体状态,同时控制冷速,抑制钢板表面贝氏体、马氏体相形成以及心部组织贝氏体相数量,避免由于表面发生贝氏体或马氏体相变,影响钢板韧性,也提高了强度。
3、采用热矫直,设定导入、导出辊位置以及压力,保证矫完的钢板平直,板形良好。
4、采用上述加热、轧制和冷却工艺方案,解决了此类钢板由于合金成分低,需在轧制过程中深度控制,影响钢板轧制效率和板形一次通过率等问题。且最终得到的钢板性能与采用原有TMCP工艺生产时相同,钢板平直度在5mm/2m以下,节省后续冷矫直工序成本,钢板横向拉伸的屈服强度性能≥235MPa,抗拉强度介于380~450MPa之间,延伸率≥26%,-20℃横向夏比冲击功≥60J,满足用户技术要求。据测算,工艺优化后,厚度20-60mm,宽度2200mm以上的屈服强度235MPa级别经济型中厚板的轧制节奏明显提高,平均每块钢板轧制时间减少15-45秒,对提高生产效率、降低生产成本起到显著的效果。
具体实施方式
以下实施例用于具体说明本发明内容,这些实施例仅为本发明内容的一般描述,并不对本发明内容进行限制。
其中表1为实施例钢的化学成分,表2为实施例钢的铸坯的加热制度及连铸坯轧前高压水除鳞工艺;表3为实施例钢的轧制方法;表4为实施例钢的冷却和钢矫直工艺;表5实施例钢尺寸、性能及平直度。
表1本发明实施例的化学成分(wt,%)
注:钢中杂质元素P≤0.035%,S≤0.035%
表2实施例钢的铸坯的加热制度及连铸坯轧前高压水除鳞工艺
表3实施例钢的轧制方法
表4实施例钢的冷却和钢矫直工艺
实施例 | 开冷温度/℃ | 终冷温度/℃ | 冷速/℃ | 导入辊缝/mm | 导出辊缝/mm | 矫直力/KN |
1 | 910 | 820 | 12 | -1.3 | -2.6 | 1700 |
2 | 870 | 805 | 15 | -1.7 | -2.7 | 1800 |
3 | 880 | 795 | 10 | -2.2 | -3.1 | 1550 |
4 | 915 | 810 | 11 | -2.3 | -3.6 | 1600 |
5 | 905 | 825 | 13 | -1.6 | -3.3 | 1700 |
6 | 892 | 785 | 15 | -1.4 | -3.2 | 1800 |
表5实施例钢尺寸、性能及平直度
由此可见,与现有技术相比,本发明的一种提高屈服强度235MPa级钢板轧制节奏的方法。使用本发明提供的技术方案解决了此类钢板由于合金成分低,需在轧制过程中控制轧制,影响钢板轧制效率和板形一次通过率等问题。据测算,成分、工艺优化后,厚度20-60mm,宽度2200mm以上的屈服强度235MPa级别经济型中厚板每块钢板轧制时间减少15-45秒,钢板平直度在5mm/2m以下,对提高生产效率、降低生产成本起到显著的效果。
上述实施例只为说明本发明的技术构思及特点,其目的在于让熟悉此项技术的人士能够了解本发明的内容并据以实施,并不能以此限制本发明的保护范围。凡根据本发明精神实质所作的等效变化或修饰,都应涵盖在本发明的保护范围之内。
Claims (8)
1.一种提高屈服强度235MPa级钢板轧制节奏的方法,其特征在于,包括如下步骤:
1)铸坯加热:将铸坯送入步进式加热炉内进行加热,铸坯加热到1100~1150℃,均热段和加热段的总加热时间为2~3.5小时,总在炉时间3~5小时;控制均热段空燃比1:1.7~1:2.2,保证铸坯上下表面温差在15℃以内;
2)高压水除鳞及轧制:开轧前利用高压水对出炉后铸坯进行除鳞0.5~0.8min,除鳞机压力20~25MPa,轧制前三道次的每道次压下率大于20%,且轧制前三道次喷轧机除鳞水,每道次时间0.3~0.8min,压力15~20MPa;轧制末道次压下率控制在5%以下;轧制对应道次时,当本道次轧制长度到50%时,TCS中的道次表跳到下一道提前进行定位准备;转钢阶段将轧机前后的辊道冷却水减至150~200m3/h,同时将转钢辊道速度提高至3~4m/s,终轧温度为970~920℃,轧后抛钢,抛钢速度4~6m/s,随后采用层流冷却,开冷温度930~850℃,终冷温度770~830℃,冷却速度10~15℃/s;
3)热矫直:导入辊缝-1.2mm~-2.5mm,导出辊缝-2.6mm~-3.9mm,矫直力为1500KN~1800KN;
4)空冷到室温。
2.根据权利要求1所述的方法,其特征在于,所述钢板化学成分按重量百分比计包括:C0.17%~0.22%,Si 0.06%~0.1%,Mn 0.25%~0.49%,P≤0.035%,S≤0.035%,余量为Fe和不可避免的杂质。
3.根据权利要求1所述的方法,其特征在于,步骤1)中,通过调节均热段上、下烧嘴开口度,控制空燃比1:1.7~1:2.2。
4.根据权利要求1所述的方法,其特征在于,步骤3)中,所述热矫直为一道矫直。
5.根据权利要求1所述的方法,其特征在于,所述钢板厚度为20-60mm,宽度大于2200mm。
6.根据权利要求1所述的方法,其特征在于,所述铸坯厚度为250mm以下。
7.根据权利要求1所述的方法,其特征在于,所述钢板采用铸坯在中厚板往复式轧机轧制得到。
8.根据权利要求1所述的方法,其特征在于,所述钢板的横向拉伸的屈服强度性能≥235MPa,抗拉强度为380~450MPa,延伸率≥26%,-20℃横向夏比冲击功≥60J,平直度在5mm/2m以下。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN202310578953.5A CN116727438A (zh) | 2023-05-22 | 2023-05-22 | 一种提高屈服强度235MPa级钢板轧制节奏的方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN202310578953.5A CN116727438A (zh) | 2023-05-22 | 2023-05-22 | 一种提高屈服强度235MPa级钢板轧制节奏的方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN116727438A true CN116727438A (zh) | 2023-09-12 |
Family
ID=87907076
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CN202310578953.5A Pending CN116727438A (zh) | 2023-05-22 | 2023-05-22 | 一种提高屈服强度235MPa级钢板轧制节奏的方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CN (1) | CN116727438A (zh) |
-
2023
- 2023-05-22 CN CN202310578953.5A patent/CN116727438A/zh active Pending
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN100535168C (zh) | 一种热轧铁素体不锈钢带钢的生产方法 | |
CN106319368B (zh) | 一种经济型薄链板及其制造方法 | |
CN109266815B (zh) | 在线淬火高强钢板的板形控制方法 | |
CN101147920A (zh) | 含钒汽车梁用热轧钢板表面氧化铁皮控制方法 | |
CN110055458B (zh) | 一种热轧酸洗汽车板的生产方法 | |
CN106636747A (zh) | 一种采用中厚板轧机二次退火生产工业纯钛板的制造方法 | |
CN111041166A (zh) | 一种汽车消音片用冷轧钢板及其生产方法 | |
CN106544586A (zh) | 一种移动式输送管用低碳低硅热轧卷板及其制造方法 | |
CN105734403A (zh) | 一种锯片钢用热轧卷板及其生产方法 | |
CN100476007C (zh) | 汽车大梁钢的csp生产工艺 | |
CN113560343B (zh) | 一种控制低碳奥氏体不锈钢特厚板晶粒度的方法 | |
CN113549743B (zh) | 一种控制高碳铁素体不锈钢特厚板晶粒度的方法 | |
CN111136106B (zh) | 一种连铸坯不经过加热炉直接轧制生产细晶钢的方法 | |
CN110527920B (zh) | 一种60~80mm特厚耐磨钢板及其生产方法 | |
CN111790753A (zh) | 一种单机架炉卷轧机宽薄规格x60钢级管线钢及轧制方法 | |
CN113667892B (zh) | 一种经济型低温连续退火冷轧高强钢带及其生产方法 | |
CN113308646B (zh) | 高疲劳性能700MPa级热轧汽车大梁钢带及制备方法 | |
CN113373375B (zh) | 高疲劳性能的600MPa级热轧汽车大梁钢带及制备方法 | |
CN116727438A (zh) | 一种提高屈服强度235MPa级钢板轧制节奏的方法 | |
CN116727440A (zh) | 一种提高屈服强度315MPa级钢板轧制节奏的方法 | |
CN116748300A (zh) | 一种无Cr成分1.5mm45钢的连铸连轧生产方法 | |
CN116727439A (zh) | 一种提高屈服强度355MPa级钢板轧制节奏的方法 | |
CN109694994B (zh) | 一种耐腐蚀高耐磨钢球及其制造方法 | |
CN116786585A (zh) | 一种提高屈服强度460MPa级钢板轧制节奏的方法 | |
CN116765131A (zh) | 一种提高屈服强度550MPa级钢板轧制节奏的方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
PB01 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination |