CN115449655B - 一种黄铜及其制备方法 - Google Patents
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Abstract
本发明公开了一种黄铜,其特征在于:该黄铜的质量百分比组成为Cu:59wt%~62wt%,Sn:0.5wt%~1.0wt%,As:0.02wt%~0.06wt%,Mg:0.1wt%~0.2wt%,Si:0.1wt%~0.2wt%,B:0.03wt%~0.08wt%,Pb≤0.2wt%,Fe≤0.1wt%,余量为Zn及不可避免的杂质。在铜合金中添加Mg、Si、B,并控制各自的含量,增加易切削相的同时,将基体割裂,细化了基体的晶粒,提高切削性的同时提高了耐蚀性能,最终实现该黄铜的切削指数为C36000的60%以上,材料头部、中部、尾部的硬度偏差控制在10%以内,沿横向、纵向的平均抗脱锌深度均≤100μm。
Description
技术领域
本发明属于铜合金技术领域,具体涉及一种黄铜及其制备方法。
背景技术
黄铜具有美观的外表和优异的性能,在多个领域中大量应用。在黄铜中加入少量铅(约1~4.5%)显著改善了材料的切削性能,从而为加工形状复杂的日用品和机械零部件带来了便利。随着人们对自身健康的不断关注,环保意识的进一步增强,生活中一些日常用品中的有害元素如铅、镍、镉、汞、六价铬等对人体的危害越来越被人们所重视,更引起了许多发达国家的密切关注。他们已经或正在制订相关法令、法规控制工业产品中一些有害元素的含量,要求为居民提供饮用水或烹饪用水的设备,包括水管、阀门、水龙头等产品都必须达到新的无铅化标准。
C46500牌号是具有良好的切削性能、热锻性能、抗脱锌腐蚀性能的无铅环保黄铜材料,广泛应用在水暖、厨卫等环保领域。目前生产C46500挤压铜材具有较好的市场认可度,但是仍存在几个较为突出的问题。第一,产品的抗脱锌性能不能稳定小于《ISO 650金属和合金的腐蚀黄铜抗脱锌性的测定》中关于挤制产品纵向平均300um和横向平均100微米的要求。第二,晶粒局部粗大且不均匀,材料的机加工性能差。第三,产品加工路线较长,导致产品价格较高、交期长。因存在上述问题,大大限制了无铅黄铜的应用。
发明内容
本发明所要解决的第一个技术问题是提供一种易切削、耐蚀性能优异且组织和性能均匀的黄铜。
本发明解决第一个技术问题所采用的技术方案为:一种黄铜,其特征在于:该黄铜的质量百分比组成为Cu:59wt%~62wt%,Sn:0.5wt%~1.0wt%,As:0.02wt%~0.06wt%,Mg:0.1wt%~0.2wt%,Si:0.1wt%~0.2wt%,B:0.03wt%~0.08wt%,Pb≤0.2wt%,Fe≤0.1wt%,余量为Zn及不可避免的杂质。
本发明铜合金中添加一定量的硅,一部分硅固溶于β相中,进一步提高β相的硬度,提高切削性,同时一部分硅以游离态存在,分散在铜基体中,作为切削质点,起到断削作用;硅小于0.1%时,对于切削性的改善效果不明显,高于0.2%时,容易增加硬脆相γ的比例,导致材料开裂的风险增加,材料的塑性降低较多,不利于材料的生产加工和工程应用。
本发明铜合金中添加一定量的镁,Mg与Sn形成MgSn相,MgSn相为切削相,弥散分布在铜合金基体中,起到改善切削性的同时还将基体割裂,细化基体的晶粒。Mg小于0.1%时,不利于MgSn相的形成,高于0.2%时,MgSn相含量过高,容易导致材料边变脆,容易开裂。
本发明铜合金中添加一定量的硼,一方面,其本身具有细化晶粒的作用;另一方面,作为其他第二相的形核中心,增加非均匀形核的几率,使得晶粒更加细小;再次,硼可以进入组织的空位缺陷位置,与砷协同减少原电池数量,降低原电池电极电位,降低电化学腐蚀能力,原因为砷与硼的配合是以As-B配位对的方式在起作用,虽然硼、砷单独加入后,形成的“双空位-硼原子”复合体与“双空位-砷原子”复合体能够占据双空位,降低双空位的扩散能力而达到抑制脱锌的目的,但是由于它们不能完全填充双空位,只是它们只能减缓,而不能有效阻止双空位的迁移;而As和B相互协同作用形成的As-B配位对能完全填充腐蚀后产生的双空位,从而阻断渗流通道,阻止双空位的迁移,从而抑制黄铜脱锌,进而提高抗脱锌腐蚀性能。硼的加入量低于0.03wt%,上述效果不明显,硼的加入量高于0.08wt%,上述效果趋于稳定,而且会增加铜水黏度,不利铸造,一般B和As的加入比例为1:1。
作为优选,该黄铜的微观组织中含有β(Sn,Si)相、MgSn相、γ相,其中,β(Sn,Si)相的面积占比为45%~55%,MgSn相的面积占比为0.1%~0.3%,γ相的面积占比为0.01%~0.03%。
本发明铜合金的基体组织为α和β(Sn,Si)相,其中,β(Sn,Si)相为硬质相,为基体提供强度,相比较于α相,其易切削,β相含量高于55%,可以优化材料的切削性能,但是材料塑性会急剧下降,导致生产过程开裂风险急剧增加,同时材料组织应力也会增加,引起材料应力腐蚀会加剧,不利材料的应用的稳定性,低于45%,材料的切削性变差,易黏刀、带丝、蹦锯片等问题均出现,达不到材料工程应用的目的。
MgSn相为切削相,高于0.3%会使得材料脆性风险急剧增加,低于0.1%对于整体机加工效果不利。
γ相的存在是有助于提高材料切削、断屑作用,优化切削性能。由于γ相辅助提高切削性能,一般尽量控制微量,若高于0.03%,容易引发材料硬度、直度、直径等一致性恶化,低于0.01%辅助提高切削效果消失。
作为优选,所述β(Sn,Si)相中呈孤岛状等轴晶的面积占比占β(Sn,Si)相的90%以上。相比较于α相而言,β(Sn,Si)相更容易腐蚀,而相比较于网状的β(Sn,Si)相,呈孤岛状等轴晶的β(Sn,Si)相切断了相与相之间的腐蚀通道,耐蚀性进一步提高。
作为优选,该黄铜的平均粒径为5μm~10μm。
本发明所要解决的第二个技术问题是提供一种黄铜的制备方法。
本发明解决第二个技术问题所采用的技术方案为:一种黄铜的制备方法,其特征在于,制备流程包括:配料→熔炼→铸造→挤压→淬火→矫直,所述挤压工艺为:挤压起始温度为650℃~720℃,挤压速度15~20mm/s,挤压比8~120,挤压完成后挤压棒坯温度为580℃~650℃;所述淬火工艺为:挤压棒坯进入淬火介质中进行冷却,冷却速度为40~70℃/s。
铸锭的组织是以α相、β(Sn,Si)相为基体相,在650℃~720℃的挤压温度下,α相不断转变为β(Sn,Si)相,并且网状的β(Sn,Si)相会分解为孤岛状等轴晶,通过采用淬火以快速冷却,挤压完成后挤压棒坯温度为580℃~650℃,冷却速度为40~70℃/s,该孤岛状等轴晶的β(Sn,Si)相会稳定地遗传到成品组织中,最终实现成品中β(Sn,Si)相呈孤岛状等轴晶。
作为优选,所述熔炼工艺为:将原料加入熔炼炉,温度保持在1100~1130℃,捞渣,在成分合格后加入精炼剂,精炼完成将铜硼合金加入,保温,将温度调节到1150℃~1180℃,喷火10~30s,温度降低到1100~1200℃,开始铸造。
为细化铸锭的晶粒,为后续成品获得细小的晶粒做储备,作为优选,所述铸造工艺为:将铜水引流到结晶器中,牵引速度80mm/min~85mm/min,铸锭出结晶器温度为600℃~700℃。
作为优选,结晶器冷却水进出温差控制在25~40℃,结晶器出口增加二级冷却水环,一级水环距离结晶器出口30mm~60mm,二级水环距离结晶器出口150mm~300mm。
与现有技术相比,本发明的优点在于:在铜合金中添加Mg、Si、B,并控制各自的含量,增加易切削相的同时,将基体割裂,细化了基体的晶粒,在提高切削性的同时提高了耐蚀性能,材料的组织和性能均匀,最终实现该黄铜的切削指数为C36000的60%以上,材料头部、中部、尾部的硬度偏差控制在10%以内,沿横向、纵向的平均抗脱锌深度均≤100μm。
附图说明
图1为本发明实施例1的金相组织照片(放大100倍)。
图2为本发明实施例2的金相组织照片(放大100倍)。
图3为本发明对比例1的金相组织照片(放大100倍)。
具体实施方式
以下结合附图实施例对本发明作进一步详细描述。
本发明提供10个实施例和1个对比例,具体成分见表1。
实施例的制备步骤如下:
1)配料:按照所需成分进行配料,原料包括回料(主要包括加工回料,边角料,挤压压余,料头等)、废杂铜、铜末、铜米、铜硼合金、精炼剂。
2)熔炼:采用3t中频炉熔炼,依次加入铜米,铜末,废杂铜和回料,温度保持在1100~1130℃,捞渣,在成分合格后加入精炼剂,精炼完成将铜硼合金加入,保温5~30min,将温度调节到1150℃~1180℃,喷火10~30s,温度降低到1100~1200℃,开始铸造。
3)铸造:将铜水引流到结晶器中,牵引速度80mm/min~85mm/min,结晶器冷却水进出温差控制在25~40℃,结晶器出口增加二级冷却水环,一级水环距离结晶器出口30mm~60mm,二级水环距离结晶器出口150mm~300mm。铸锭出结晶器温度为600℃~700℃。
4)挤压:挤压起始温度为650℃~720℃,挤压速度15~20mm/s,挤压比8~120,挤压完成后挤压棒坯温度为580℃~650℃。
5)淬火:挤压棒坯进入水浴槽中进行冷却,冷却速度为40~70℃/s。
6)矫直:挤压出来的棒料,采用两辊校直机进行矫直,完成矫直后的棒材可以进行检验,包装,入库,关键参数控制见表2。
对比例:为市购的C46500。
晶粒度测量:按照GB/T 13298规定制备实施例1、实施例2以及对比例金相试样,晶粒度测量按照GB/T 6394-2017(金属平均晶粒度测定方法)规定的比较法测量,即通过与标准评级图对比来评定晶粒度。
相面积含量检测:划定1mm2面积区域,通过扫描电镜确定β(Sn,Si)相、MgSn相、γ相形貌,然后结合金相显微镜人工圈线读取,按照比例计算可得。
从图1的金相组织照片可以看出:平均粒径为6μm,浅色为α相,深色为β(Sn,Si)相,基本以呈孤岛状等轴晶存在,且两者均匀分布。其中,β(Sn,Si)相的面积占比为54%,β(Sn,Si)相中呈孤岛状等轴晶的面积占比占β(Sn,Si)相的93%。该组织中还含有MgSn相、γ相,其中,MgSn相的面积占比为0.2%,γ相的面积占比为0.015%。
从图2的金相组织照片可以看出:平均粒径为6μm,浅色为α相,深色为β(Sn,Si)相,基本以呈孤岛状等轴晶存在,且两者均匀分布。其中,β(Sn,Si)相的面积占比为55%,β(Sn,Si)相中呈孤岛状等轴晶的面积占比占β(Sn,Si)相的92%。该组织中还含有MgSn相、γ相,其中,MgSn相的面积占比为0.2%,γ相的面积占比为0.02%。
从图3的金相组织照片可以看出:平均粒径为45um,基体相为α+β相,枝晶组织非常发达,局部存在铸态组织。
对实施例、对比例进行以下性能检测:
硬度:检测标准为GB/T 4340.2-2012金属材料维氏硬度试验,分别在两边以及中间取样。
切削指数:将得到的棒材进行切削,转速1000r/min,径向进刀量2mm,轴向进刀速度5mm/min,车刀与径向角度10°,观察车削沫子,并与C36000进行比较。
抗脱锌腐蚀性能:检测标准为《ISO 650金属和合金的腐蚀黄铜抗脱锌性的测定》,分别沿样品横向、纵向三点进行取值。
表1本发明实施例、对比例的成分/wt%
编号 | Cu | Sn | As | Mg | Si | B | Pb | Fe | Zn |
实施例1 | 60.85 | 0.71 | 0.051 | 0.15 | 0.14 | 0.032 | - | - | 余量 |
实施例2 | 60.75 | 0.68 | 0.052 | 0.17 | 0.15 | 0.041 | - | - | 余量 |
实施例3 | 61.83 | 0.75 | 0.049 | 0.13 | 0.19 | 0.055 | - | - | 余量 |
实施例4 | 61.52 | 0.69 | 0.045 | 0.14 | 0.18 | 0.044 | - | - | 余量 |
实施例5 | 61.32 | 0.77 | 0.055 | 0.12 | 0.17 | 0.073 | - | - | 余量 |
实施例6 | 60.54 | 0.72 | 0.057 | 0.15 | 0.16 | 0.067 | - | - | 余量 |
实施例7 | 59.88 | 0.71 | 0.058 | 0.17 | 0.16 | 0.046 | - | - | 余量 |
实施例8 | 61.11 | 0.69 | 0.052 | 0.18 | 0.14 | 0.054 | - | - | 余量 |
实施例9 | 60.98 | 0.66 | 0.049 | 0.16 | 0.13 | 0.046 | - | - | 余量 |
实施例10 | 61.22 | 0.81 | 0.048 | 0.14 | 0.14 | 0.062 | - | - | 余量 |
C46500 | 59~62 | 0.5~1.0 | - | - | - | - | - | - | 余量 |
表2本发明实施例的关键工艺参数控制
表3本发明实施例的关键工艺参数控制
表4本发明实施例的组织性能
Claims (7)
1.一种黄铜,其特征在于:该黄铜的质量百分比组成为Cu:59wt%~62wt%,Sn:0.5wt%~1.0wt%,As:0.02wt%~0.06wt%,Mg:0.1wt%~0.2wt%,Si:0.1wt%~0.2wt%,B:0.03wt%~0.08wt%,Pb≤0.2wt%,Fe≤0.1wt%,余量为Zn及不可避免的杂质;该黄铜的微观组织中含有β(Sn,Si)相、MgSn相、γ相,其中,β(Sn,Si)相的面积占比为45%~55%,MgSn相的面积占比为0.1%~0.3%,γ相的面积占比为0.01%~0.03%。
2.根据权利要求1所述的黄铜,其特征在于:所述β(Sn,Si)相中呈孤岛状等轴晶的面积占比占β(Sn,Si)相的90%以上。
3.根据权利要求1所述的黄铜,其特征在于:该黄铜的平均粒径为5μm~10μm。
4.一种权利要求1至3任一权利要求所述的黄铜的制备方法,其特征在于,制备流程包括:配料→熔炼→铸造→挤压→淬火→矫直,所述挤压工艺为:挤压起始温度为650℃~720℃,挤压速度15~20mm/s,挤压比8~120,挤压完成后挤压棒坯温度为580℃~650℃;所述淬火工艺为:挤压棒坯进入淬火介质中进行冷却,冷却速度为40~70℃/s。
5.根据权利要求4所述的黄铜的制备方法,其特征在于,所述熔炼工艺为:将原料加入熔炼炉,温度保持在1100~1130℃,捞渣,在成分合格后加入精炼剂,精炼完成将铜硼合金加入,保温,将温度调节到1150℃~1180℃,喷火10~30s,温度降低到1100~1200℃,开始铸造。
6.根据权利要求4所述的黄铜的制备方法,其特征在于,所述铸造工艺为:将铜水引流到结晶器中,牵引速度80mm/min~85mm/min,铸锭出结晶器温度为600℃~700℃。
7.根据权利要求4所述的黄铜的制备方法,其特征在于,结晶器冷却水进出温差控制在25~40℃,结晶器出口增加二级冷却水环,一级水环距离结晶器出口30mm~60mm,二级水环距离结晶器出口150mm~300mm。
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