CN115340896B - 一种加弹机槽筒润滑脂及其制备方法 - Google Patents

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Abstract

本发明提供一种加弹机槽筒润滑脂及其制备方法，所述加弹机槽筒润滑脂的制备原料包括基础油、稠化剂、极压抗磨剂和高分子聚合物，所述稠化剂包括异丙醇铝单体、C16‑C22脂肪酸和苯甲酸，所述极压抗磨剂包括金属氧化物和金属硫化物。本发明提供的加弹机槽筒润滑脂是针对加弹机槽筒部位的润滑特点而设计的，适用于摩擦副为钢‑尼龙的各类滑动摩擦场景，目的是解决润滑过程中出现的设备磨损，漏油污染等问题。

Description

一种加弹机槽筒润滑脂及其制备方法
技术领域
本发明属于润滑脂技术领域，具体涉及一种加弹机槽筒润滑脂及其制备方法。
背景技术
加弹机是一种常见的化纤纺织机械，通过将化纤材料赋予假捻张力，使其加工成为具有一定弹性的弹力丝。加弹机槽筒(如图1所示工作中的槽筒)是加弹机设备中的一个关键润滑部位。
目前市场上比较成熟的加弹机槽筒润滑脂是美国BOEING集团下属ORELUBE合成润滑油公司生产的特种润滑油脂—ORELUBE BM-50。ORELUBE BM-50是一款复合铝基矿物油润滑脂，适用于金属与橡塑材料的润滑，尤适用于化纤行业，如加弹机和其他塑胶齿轮的润滑。但是市售商品ORELUBE BM-50的抗摩擦能力较差，分油较高。
因此如何提供一种加弹机槽筒润滑脂，使其具有更优秀的抗摩擦能力，可以降低设备磨损；具有更低的分油，可以减少漏油导致的织料污染；成为目前亟待解决的问题。
发明内容
针对现有技术的不足，本发明的目的在于提供一种加弹机槽筒润滑脂及其制备方法。本发明提供的加弹机槽筒润滑脂是针对加弹机槽筒部位的润滑特点而设计的，适用于摩擦副为钢-尼龙的各类滑动摩擦场景，目的是解决润滑过程中出现的设备磨损，漏油污染等问题。与市售产品ORELUBE BM-50相比，本发明提供的加弹机槽筒润滑脂具有更优秀的抗摩擦能力，可以降低设备磨损；具有更低的分油，可以减少漏油导致的织料污染。
为达到此发明目的，本发明采用以下技术方案：
第一方面，本发明提供一种加弹机槽筒润滑脂，所述加弹机槽筒润滑脂的制备原料包括基础油、稠化剂、极压抗磨剂和高分子聚合物，所述稠化剂包括异丙醇铝单体、C16-C22(例如可以是C16、C17、C18、C19、C20、C21或C22等)脂肪酸和苯甲酸，所述极压抗磨剂包括金属氧化物和金属硫化物。
在本发明中，所述加弹机槽筒润滑脂的制备原料按重量份数计包括基础油70-90份(例如可以是70份、72份、74份、76份、78份、80份、82份、84份、86份、88份、90份等)、稠化剂5-10份(例如可以是5份、6份、7份、8份、9份、10份等)、极压抗磨剂2-10份(例如可以是2份、3份、4份、5份、6份、7份、8份、9份、10份等)和高分子聚合物0.5-5份(例如可以是0.5份、1份、2份、3份、4份、5份等)。
在本发明中，当极压抗磨剂的重量份数低于2份，效果不明显；当极压抗磨剂的重量份数超过10份，磨损反而加剧；当极压抗磨剂的重量份数为2-10份，可以有效减轻钢材与尼龙的摩擦磨损，减轻设备损耗。
在本发明中，当高分子聚合物的重量份数低于0.5份，抑制分油效果不明显；当高分子聚合物的重量份数超过5份，产品流动性变差，表现为相似黏度明显增大；当高分子聚合物的重量份数为0.5-5份，可以有效降低润滑脂的分油，减少漏油现象。
优选地，所述基础油40℃运动黏度为100-320mm2/s(例如可以是100mm2/s、130mm2/s、160mm2/s、190mm2/s、220mm2/s、240mm2/s、260mm2/s、290mm2/s、310mm2/s、320mm2/s等)。
优选地，所述基础油包括聚α烯烃、GTL气制油、II类加氢矿物油或III类加氢矿物油中的任意一种或至少两种的组合；优选为聚α烯烃、GTL气制油、II类加氢矿物油和III类加氢矿物油。
优选地，所述基础油按重量份数计包括聚α烯烃48-62份(例如可以是48份、50份、52份、54份、56份、58份、60份、62份等)、GTL气制油8-12份(例如可以是8份、9份、10份、11份、12份等)、II类加氢矿物油8-12份(例如可以是8份、9份、10份、11份、12份等)和III类加氢矿物油8-12份(例如可以是8份、9份、10份、11份、12份等)。
在本发明中，所述聚α烯烃包括PAO6、PAO40或mPAO150中的任意一种或至少两种的组合。
优选地，所述GTL气制油包括GTL X430和/或GTL X420。
优选地，所述II类加氢矿物油包括台塑250N和/或台塑500N。
优选地，所述III类加氢矿物油包括双龙ULTRA-S6、双龙ULTRA-S8或双龙SUPER-S96中的任意一种或至少两种的组合。
优选地，所述异丙醇铝单体、C16-C22脂肪酸和苯甲酸的重量比为(2-5):(2.5-3.5):1(其中，“2-5”可以是2、3、4、5等；“2.5-3.5”可以是2.5、2.6、2.7、2.8、2.9、3、3.1、3.2、3.3、3.4、3.5等)。
优选地，所述C16-C22脂肪酸包括C16-C22饱和脂肪酸和/或C16-C22不饱和脂肪酸；优选为C16-C22饱和脂肪酸和C16-C22不饱和脂肪酸。
优选地，所述C16-C22饱和脂肪酸和C16-C22不饱和脂肪酸的重量比为(3.5-4.5):1(其中，“3.5-4.5”可以是3.5、3.6、3.7、3.8、3.9、4、4.1、4.2、4.3、4.4、4.5等)。
优选地，所述C16-C22饱和脂肪酸包括棕榈酸、花生酸、硬脂酸或山嵛酸中的任意一种或至少两种的组合。
优选地，所述C16-C22不饱和脂肪酸包括油酸和/或芥酸。
优选的，所述C16-C22脂肪酸包括山嵛酸和油酸。
在本发明中，所述金属氧化物和金属硫化物重量比为(1-2):1(其中，“1-2”可以是1、1.1、1.2、1.3、1.4、1.5、1.6、1.7、1.8、1.9、2等)。
在本发明中，金属氧化物和金属硫化物相互配合，协同增效，可以有效减轻钢材与尼龙的摩擦磨损，减轻设备损耗。
所述金属氧化物包括氧化锌、氧化铝或氧化镁中的任意一种或至少两种的组合。
优选地，所述金属硫化物包括硫化锌、硫化钙或硫化镁中的任意一种或至少两种的组合。
优选地，所述极压抗磨剂包括氧化锌和硫化锌。
在本发明中，所述高分子聚合物包括氢化苯乙烯-双烯共聚物、乙烯-丙烯共聚物、乙烯-α烯烃共聚物或苯乙烯类共聚物中的任意一种或至少两种的组合；优选为氢化苯乙烯-双烯共聚物和乙烯-丙烯共聚物。
在本发明中，氢化苯乙烯-双烯共聚物和乙烯-丙烯共聚物相互配合，协同增效，可以有效降低润滑脂的分油，减少漏油现象。
优选地，所述氢化苯乙烯-双烯共聚物、乙烯-丙烯共聚物的重量比为(4.5-5.5):1(其中，“4.5-5.5”可以是4.5、4.6、4.7、4.8、4.9、5、5.1、5.2、5.3、5.4、5.5等)。
优选地，所述高分子聚合物的分子量为1万-20万(例如可以是1万、3万、5万、7万、9万、11万、13万、15万、17万、19万、20万等)。
在本发明中，所述加弹机槽筒润滑脂的制备原料还包括防锈剂和/或抗氧化剂。
优选地，所述防锈剂包括磺酸盐类防锈剂和/或癸二酸盐类防锈剂。
优选地，所述磺酸盐类防锈剂和癸二酸盐类防锈剂的重量比为(0.5-1.5):1(其中，“0.5-1.5”可以是0.5、0.6、0.7、0.8、0.9、1、1.1、1.2、1.3、1.4、1.5等)。
优选地，所述磺酸盐类防锈剂包括高碱值磺酸钙和/或二壬基萘磺酸钡。
优选地，所述癸二酸盐类防锈剂包括癸二酸二钠。
优选地，所述抗氧化剂包括胺类抗氧化剂。
优选地，所述胺类抗氧化剂包括二苯胺、萘胺、对苯二胺或辛基丁基二苯胺中的任意一种。
第二方面，本发明提供一种根据第一方面所述的加弹机槽筒润滑脂的制备方法，所述制备方法包括以下步骤：
(1)将基础油、C16-C22脂肪酸和苯甲酸混合，得到第一混合物；
(2)将步骤(1)得到的第一混合物和异丙醇铝单体混合，得到第二混合物；
(3)将步骤(2)得到的第二混合物和水混合，得到第三混合物；
(4)将步骤(3)得到的第三混合物进行高温炼制，降温之后加入极压抗磨剂和高分子聚合物，混合，得到第四混合物；
(5)将步骤(4)得到的第四混合物进行研磨，检测包装，得到所述加弹机槽筒润滑脂。
在本发明中，步骤(1)中，所述混合的温度为80-90℃(例如可以是80℃、81℃、82℃、83℃、84℃、85℃、86℃、87℃、88℃、89℃、90℃等)，时间为10-30min(例如可以是10min、12min、14min、16min、18min、20min、22min、24min、26min、28min、30min等)。
优选地，步骤(2)中，所述混合的温度为80-90℃(例如可以是80℃、81℃、82℃、83℃、84℃、85℃、86℃、87℃、88℃、89℃、90℃等)，时间为30-60min(例如可以是30min、35min、40min、45min、50min、55min、60min等)。
优选地，步骤(3)中，所述混合的温度为120-130℃(例如可以是120℃、121℃、122℃、123℃、124℃、125℃、126℃、127℃、128℃、129℃、130℃等)，时间为20-40min(例如可以是20min、22min、24min、26min、28min、30min、32min、34min、36min、38min、40min等)。
优选地，步骤(3)中，所述水和异丙醇铝单体的重量比为(8-12):100(其中，“8-12”可以是8、9、10、11、12等)。
在本发明中，步骤(4)中，所述高温炼制的温度为190-200℃(例如可以是190℃、191℃、192℃、193℃、194℃、195℃、196℃、197℃、198℃、199℃、200℃等)，时间为10-30min(例如可以是10min、13min、16min、19min、22min、25min、27min、30min等)。
优选地，步骤(4)中，所述降温的速度为1-1.5℃/min(例如可以是1℃/min、1.1℃/min、1.2℃/min、1.3℃/min、1.4℃/min、1.5℃/min等)，所述降温的终点温度为80℃以下(例如可以是60℃、62℃、64℃、66℃、68℃、70℃、72℃、74℃、76℃、78℃、80℃等)。
优选地，步骤(4)中，所述混合的温度为60-80℃(例如可以是60℃、63℃、66℃、69℃、72℃、75℃、77℃、79℃、80℃等)，时间为30-60min(例如可以是30min、35min、40min、45min、50min、55min、60min等)。
优选地，步骤(4)中，所述混合还包括防锈剂和/或抗氧化剂。
优选地，步骤(5)中，所述研磨采用三辊研磨机。
相对于现有技术，本发明具有以下有益效果：
本发明中的加弹机槽筒润滑脂是针对加弹机槽筒部位的润滑特点而设计的，适用于摩擦副为钢-尼龙的各类滑动摩擦场景，目的是解决润滑过程中出现的设备磨损，漏油污染等问题。
本发明提供的加弹机槽筒润滑脂中极压抗磨剂可以有效减轻钢材与尼龙的摩擦磨损，减轻设备损耗；高分子聚合物可以有效降低润滑脂的分油，减少漏油现象。与市售产品相比，本发明提供的加弹机槽筒润滑脂具有更优异的抗摩擦能力，能够降低设备磨损；更低的分油，减少漏油导致的织料污染。
附图说明
图1为工作中的槽筒图。
具体实施方式
下面通过具体实施方式来进一步说明本发明的技术方案。本领域技术人员应该明了，所述实施例仅仅是帮助理解本发明，不应视为对本发明的具体限制。
以下实施例中各组分来源如下所示：
Figure BDA0003805937700000071
/>
Figure BDA0003805937700000081
实施例1
本实施例提供一种加弹机槽筒润滑脂，所述加弹机槽筒润滑脂按重量份数计包括以下组分：
Figure BDA0003805937700000082
/>
Figure BDA0003805937700000091
所述加弹机槽筒润滑脂的制备方法包括以下步骤：
(1)将基础油、C16-C22脂肪酸和苯甲酸在85℃混合20min，得到第一混合物；
(2)将步骤(1)得到的第一混合物和异丙醇铝单体在85℃混合50min，得到第二混合物；
(3)将步骤(2)得到的第二混合物和水(水和异丙醇铝单体的重量比为10:100)在125℃混合30min，得到第三混合物；
(4)将步骤(3)得到的第三混合物在195℃高温炼制20min，然后以1.2℃/min的降温速率降温至70℃，加入极压抗磨剂、高分子聚合物、防锈剂和抗氧化剂，70℃混合50min，得到第四混合物；
(5)将步骤(4)得到的第四混合物采用三辊研磨机研磨，检测包装，得到所述加弹机槽筒润滑脂。
实施例2
本实施例提供一种加弹机槽筒润滑脂，所述加弹机槽筒润滑脂按重量份数计包括以下组分：
Figure BDA0003805937700000101
所述加弹机槽筒润滑脂的制备方法包括以下步骤：
(1)将基础油、C16-C22脂肪酸和苯甲酸在80℃混合30min，得到第一混合物；
(2)将步骤(1)得到的第一混合物和异丙醇铝单体在80℃混合60min，得到第二混合物；
(3)将步骤(2)得到的第二混合物和水(水和异丙醇铝单体的重量比为8:100)在120℃混合40min，得到第三混合物；
(4)将步骤(3)得到的第三混合物在190℃高温炼制30min，然后以1℃/min的降温速率降温至60℃，加入极压抗磨剂、高分子聚合物、防锈剂和抗氧化剂，60℃混合60min，得到第四混合物；
(5)将步骤(4)得到的第四混合物采用三辊研磨机研磨，检测包装，得到所述加弹机槽筒润滑脂。
实施例3
本实施例提供一种加弹机槽筒润滑脂，所述加弹机槽筒润滑脂按重量份数计包括以下组分：
Figure BDA0003805937700000111
/>
Figure BDA0003805937700000121
所述加弹机槽筒润滑脂的制备方法包括以下步骤：
(1)将基础油、C16-C22脂肪酸和苯甲酸在90℃混合10min，得到第一混合物；
(2)将步骤(1)得到的第一混合物和异丙醇铝单体在90℃混合30min，得到第二混合物；
(3)将步骤(2)得到的第二混合物和水(水和异丙醇铝单体的重量比为12:100)在130℃混合20min，得到第三混合物；
(4)将步骤(3)得到的第三混合物在200℃高温炼制10min，然后以1.5℃/min的降温速率降温至80℃，加入极压抗磨剂、高分子聚合物、防锈剂和抗氧化剂，80℃混合30min，得到第四混合物；
(5)将步骤(4)得到的第四混合物采用三辊研磨机研磨，检测包装，得到所述加弹机槽筒润滑脂。
实施例4
本实施例提供一种加弹机槽筒润滑脂，与实施例1的区别仅在于，不含有氢化苯乙烯-双烯共聚物，将乙烯丙烯共聚物的重量份数增加至2.4份，其他成分及制备方法同实施例1。
实施例5
本实施例提供一种加弹机槽筒润滑脂，与实施例1的区别仅在于，不含有乙烯丙烯共聚物，将氢化苯乙烯-双烯共聚物的重量份数增加至2.4份，其他成分及制备方法同实施例1。
实施例6
本实施例提供一种加弹机槽筒润滑脂，与实施例1的区别仅在于，将氧化锌替换为同等重量份数的氧化铝，其他成分及制备方法同实施例1。
实施例7
本实施例提供一种加弹机槽筒润滑脂，与实施例1的区别仅在于，将硫化锌替换为同等重量份数的硫化钙，其他成分及制备方法同实施例1。
实施例8
本实施例提供一种加弹机槽筒润滑脂，与实施例1的区别仅在于，不含有油酸，将山嵛酸的重量份数增加至3份，其他成分及制备方法同实施例1。
实施例9
本实施例提供一种加弹机槽筒润滑脂，与实施例1的区别仅在于，不含有山嵛酸，将油酸的重量份数增加至3份，其他成分及制备方法同实施例1。
实施例10
本实施例提供一种加弹机槽筒润滑脂，与实施例1的区别仅在于，不含有二壬基萘磺酸钡，将癸二酸二钠的重量份数增加至0.2份，其他成分及制备方法同实施例1。
实施例11
本实施例提供一种加弹机槽筒润滑脂，与实施例1的区别仅在于，不含有癸二酸二钠，将二壬基萘磺酸钡的重量份数增加至0.2份，其他成分及制备方法同实施例1。
实施例12
本实施例提供一种加弹机槽筒润滑脂，与实施例1的区别仅在于，将氧化锌的重量份数减少至0.9份，将硫化锌的重量份数减少至0.6份，将基础油的总重量份数增加至88.5份，且基础油中聚α烯烃、GTL气制油、II类加氢矿物油和III类加氢矿物油的重量比保持不变；其他成分及制备方法同实施例1。
实施例13
本实施例提供一种加弹机槽筒润滑脂，与实施例1的区别仅在于，将氧化锌的重量份数增加至7.2份，将硫化锌的重量份数增加至4.8份，将基础油的总重量份数增加至78份，且基础油中聚α烯烃、GTL气制油、II类加氢矿物油和III类加氢矿物油的重量比保持不变；其他成分及制备方法同实施例1。
实施例14
本实施例提供一种加弹机槽筒润滑脂，与实施例1的区别仅在于，将氢化苯乙烯-双烯共聚物的重量份数减少至0.4份，将乙烯丙烯共聚物的重量份数减少至0.08份，将基础油的总重量份数增加至86.92份，且基础油中聚α烯烃、GTL气制油、II类加氢矿物油和III类加氢矿物油的重量比保持不变；其他成分及制备方法同实施例1。
实施例15
本实施例提供一种加弹机槽筒润滑脂，与实施例1的区别仅在于，将氢化苯乙烯-双烯共聚物的重量份数增加至5份，将乙烯丙烯共聚物的重量份数增加至1份，将基础油的总重量份数减少至81.4份，且基础油中聚α烯烃、GTL气制油、II类加氢矿物油和III类加氢矿物油的重量比保持不变；其他成分及制备方法同实施例1。
对比例1
本对比例提供一种加弹机槽筒润滑脂，与实施例1的区别仅在于，不含有硫化锌，氧化锌的重量份数增加至5份，其他成分及制备方法同实施例1。
对比例2
本对比例提供一种加弹机槽筒润滑脂，与实施例1的区别仅在于，不含有氧化锌，硫化锌的重量份数增加至5份，其他成分及制备方法同实施例1。
测试例
测试样本：实施例1-18和对比例1-2提供的加弹机槽筒润滑脂。
以美国ORELUBE BM-50产品为对照品。
参照以下测试标准进行测试：
Figure BDA0003805937700000151
Figure BDA0003805937700000161
锥入度/0.1mm、滴点/℃、180℃氧化诱导期/min和40℃压力分油/％的测试结果如下表1所示：
表1
Figure BDA0003805937700000162
/>
Figure BDA0003805937700000171
与对照品相比，本发明提供的加弹机槽筒润滑脂具有更低的压力分油，更小的相似黏度、更小的磨痕宽度和磨损质量，表明本发明提供的加弹机槽筒润滑脂漏油程度更轻，流动性更好，抗磨损性能更好。
通过实施例1和实施例4-5的对比可知，高分子聚合物中缺少氢化苯乙烯-双烯共聚物或乙烯丙烯共聚物，将会导致分油量增加，从而影响润滑脂的性能。
通过实施例1和实施例6-7的对比可知，极压抗磨剂的组分不在本申请优选范围内(将氧化锌替换为氧化铝、将硫化锌替换为硫化钙)，将会导致抗磨损性能下降，磨痕宽度和磨损量增大，从而影响润滑脂的性能。
通过实施例1和实施例8-9的对比可知，稠化剂中缺少山嵛酸或油酸，将会导致润滑脂稠度和滴点下降，从而影响润滑脂的性能。
通过实施例1和实施例10-11的对比可知，缺少磺酸盐类防锈剂或癸二酸盐类防锈剂中的任一种，将会导致防锈性能下降，从而影响润滑脂的性能。通过实施例1和实施例12-13的对比可知，当极压抗磨剂的重量份数低于2份，效果不明显；当极压抗磨剂的重量份数超过10份，磨损反而加剧；当极压抗磨剂的重量份数为2-10份，可以有效减轻钢材与尼龙的摩擦磨损，减轻设备损耗。
通过实施例1和实施例14-15的对比可知，当高分子聚合物的重量份数低于0.5份，抑制分油效果不明显；当高分子聚合物的重量份数超过5份，产品流动性变差，表现为相似黏度明显增大；当高分子聚合物的重量份数为0.5-5份，可以有效降低润滑脂的分油，减少漏油现象。
通过实施例1和对比例1-2的对比可知，极压抗磨剂中缺少氧化锌或硫化锌任一种，将会导致抗磨损性能下降，磨痕宽度和磨损量增大，从而影响润滑脂的性能。
申请人声明，本发明通过上述实施例来说明本发明的工艺方法，但本发明并不局限于上述工艺步骤，即不意味着本发明必须依赖上述工艺步骤才能实施。所属技术领域的技术人员应该明了，对本发明的任何改进，对本发明所选用原料的等效替换及辅助成分的添加、具体方式的选择等，均落在本发明的保护范围和公开范围之内。

Claims (27)

1.一种加弹机槽筒润滑脂，其特征在于，所述加弹机槽筒润滑脂的制备原料按重量份数计包括基础油70-90份、稠化剂5-10份、极压抗磨剂2-10份和高分子聚合物0.5-5份；
所述稠化剂包括异丙醇铝单体、C16-C22脂肪酸和苯甲酸；
所述C16-C22脂肪酸包括山嵛酸和油酸；
所述高分子聚合物包括氢化苯乙烯-双烯共聚物和乙烯-丙烯共聚物；
所述极压抗磨剂包括氧化锌和硫化锌；
所述氧化锌和硫化锌重量比为(1.2-2):1；
所述加弹机槽筒润滑脂的制备原料还包括防锈剂和抗氧化剂；
所述防锈剂包括磺酸盐类防锈剂和癸二酸盐类防锈剂。
2.根据权利要求1所述的加弹机槽筒润滑脂，其特征在于，所述基础油40℃运动黏度为100-320 mm2/s。
3.根据权利要求1所述的加弹机槽筒润滑脂，其特征在于，所述基础油包括聚α烯烃、GTL气制油、II类加氢矿物油或III类加氢矿物油中的任意一种或至少两种的组合。
4.根据权利要求3所述的加弹机槽筒润滑脂，其特征在于，所述基础油为聚α烯烃、GTL气制油、II类加氢矿物油和III类加氢矿物油。
5.根据权利要求1所述的加弹机槽筒润滑脂，其特征在于，所述基础油按重量份数计包括聚α烯烃48-62份、GTL气制油8-12份、II类加氢矿物油8-12份和III类加氢矿物油8-12份。
6.根据权利要求3所述的加弹机槽筒润滑脂，其特征在于，所述聚α烯烃包括PAO6、PAO40或mPAO150中的任意一种或至少两种的组合。
7.根据权利要求3所述的加弹机槽筒润滑脂，其特征在于，所述GTL气制油包括GTLX430和/或GTL X420。
8.根据权利要求3所述的加弹机槽筒润滑脂，其特征在于，所述II类加氢矿物油包括台塑250 N和/或台塑500 N。
9.根据权利要求3所述的加弹机槽筒润滑脂，其特征在于，所述III类加氢矿物油包括双龙ULTRA-S6、双龙ULTRA-S8或双龙SUPER-S96中的任意一种或至少两种的组合。
10.根据权利要求1所述的加弹机槽筒润滑脂，其特征在于，所述异丙醇铝单体、C16-C22脂肪酸和苯甲酸的重量比为(2-5):(2.5-3.5):1。
11.根据权利要求1所述的加弹机槽筒润滑脂，其特征在于，所述山嵛酸和油酸的重量比为(3.5-4.5):1。
12.根据权利要求1所述的加弹机槽筒润滑脂，其特征在于，所述氢化苯乙烯-双烯共聚物、乙烯-丙烯共聚物的重量比为(4.5-5.5):1。
13.根据权利要求1所述的加弹机槽筒润滑脂，其特征在于，所述高分子聚合物的分子量为1万-20万。
14.根据权利要求1所述的加弹机槽筒润滑脂，其特征在于，所述磺酸盐类防锈剂和癸二酸盐类防锈剂的重量比为(0.5-1.5):1。
15.根据权利要求1所述的加弹机槽筒润滑脂，其特征在于，所述磺酸盐类防锈剂包括高碱值磺酸钙和/或二壬基萘磺酸钡。
16.根据权利要求1所述的加弹机槽筒润滑脂，其特征在于，所述癸二酸盐类防锈剂包括癸二酸二钠。
17.根据权利要求1所述的加弹机槽筒润滑脂，其特征在于，所述抗氧化剂包括胺类抗氧化剂。
18.根据权利要求17所述的加弹机槽筒润滑脂，其特征在于，所述胺类抗氧化剂包括二苯胺、萘胺、对苯二胺或辛基丁基二苯胺中的任意一种。
19.一种根据权利要求1-18任一项所述的加弹机槽筒润滑脂的制备方法，其特征在于，所述制备方法包括以下步骤：
（1）将基础油、C16-C22脂肪酸和苯甲酸混合，得到第一混合物；
（2）将步骤（1）得到的第一混合物和异丙醇铝单体混合，得到第二混合物；
（3）将步骤（2）得到的第二混合物和水混合，得到第三混合物；
（4）将步骤（3）得到的第三混合物进行高温炼制，降温之后加入极压抗磨剂和高分子聚合物，混合，得到第四混合物；
（5）将步骤（4）得到的第四混合物进行研磨，得到所述加弹机槽筒润滑脂；
步骤（4）中，所述混合还包括防锈剂和抗氧化剂。
20.根据权利要求19所述的制备方法，其特征在于，步骤（1）中，所述混合的温度为80-90℃，时间为10-30 min。
21.根据权利要求19所述的制备方法，其特征在于，步骤（2）中，所述混合的温度为80-90℃，时间为30-60 min。
22.根据权利要求19所述的制备方法，其特征在于，步骤（3）中，所述混合的温度为120-130℃，时间为20-40 min。
23.根据权利要求19所述的制备方法，其特征在于，所述水和异丙醇铝单体的重量比为(8-12):100。
24.根据权利要求19所述的制备方法，其特征在于，步骤（4）中，所述高温炼制的温度为190-200℃，时间为10-30 min。
25.根据权利要求19所述的制备方法，其特征在于，步骤（4）中，所述降温的速度为1-1.5℃/min，所述降温的终点温度为80℃以下。
26.根据权利要求19所述的制备方法，其特征在于，步骤（4）中，所述混合的温度为60-80℃，时间为30-60 min。
27.根据权利要求19所述的制备方法，其特征在于，步骤（5）中，所述研磨采用三辊研磨机。
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