CN115210387A - 镜面研磨性优异的不锈钢及其制造方法 - Google Patents

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Abstract

本发明提供镜面研磨性优异的不锈钢及其制造方法，该不锈钢含有0.0001质量％以上0.15质量％以下的C、0.30质量％以上2.0质量％以下的Si、0.1质量％以上15质量％以下的Mn、5质量％以上30质量％以下的Ni、0.0001质量％以上0.01质量％以下的S、16质量％以上25质量％以下的Cr、0质量％以上5质量％以下的Mo、0质量％以上0.005质量％以下的Al、0质量％以上0.0010质量％以下的Mg、0.0010质量％以上0.0060质量％以下的O、0.0001质量％以上0.5质量％以下的N，余量由Fe和不可避免的杂质构成，至少包含具有5质量％以上的MnO、20质量％以上的Cr2O3+Al2O3、1质量％以上的Al2O3、5质量％以下的CaO的平均组成且等效圆直径为5μm以上的夹杂物，上述夹杂物的个数密度为0.5个/mm2以下。

Description

镜面研磨性优异的不锈钢及其制造方法
技术领域
本发明涉及镜面研磨性优异的不锈钢及其制造方法。
背景技术
以往，关于超洁净度不锈钢的制造方法，大致分成使用特殊溶解/再溶解法的方法、以及使用通用精炼法的方法这两种。
在使用特殊溶解/再溶解法的方法的情况下，尽管能够实现高洁净度，但其是生产率极低的制造方法，制造成本也增高，因此不适合于大量生产用途。因此，通常使用通用精炼法。但是，在通用精炼法的情况下，尽管能够以较低的成本进行大量生产，但在技术上不容易得到高洁净度。
因此，希望在使用通用精炼法的同时可实现高洁净度。
例如，专利文献1中记载了一种通过在精炼工序中使碱度为1.0～1.5、并且使炉渣中的Al2O3浓度为10％以下而抑制因Al2O3夹杂物引起的瑕疵的方法。
另外，专利文献2中记载了一种通过在精炼工序中使碱度为2～小于5、并且降低炉渣中的Al2O3浓度而抑制MgO·Al2O3的方法。
现有技术文献
专利文献
专利文献1：日本专利第3416858号公报
专利文献2：日本专利第6146908号公报
发明内容
发明所要解决的课题
但是，在专利文献1的方法中，由于炉渣中的Al2O3浓度的上限高，因此可能会生成包含Al2O3的等效圆直径为5μm以上的大型且硬质的MgO·Al2O3夹杂物。在生成了该夹杂物的情况下，由于在压延工序未进行拉伸，因此不会以线状发纹(地疵)的形式观察到，对于专利文献1的课题不存在问题。但是，作为由客户等实施镜面研磨的材料，存在对研磨性带来不良影响、不锈钢不能形成洁净的镜面的可能。
另外，在专利文献2的方法中，有时制造O浓度高的钢，可能会生成等效圆直径为5μm以上的大型且硬质的MnO·Al2O3·Cr2O3夹杂物。在生成了该夹杂物的情况下，作为由客户等实施镜面研磨的材料，存在对研磨性带来不良影响、不锈钢不能形成洁净的镜面的可能。
这样，在使用通用精炼法制造的不锈钢中存在以MgO·Al2O3、MnO·Al2O3·Cr2O3作为主体的硬质夹杂物。这些硬质夹杂物不容易通过压延等而裂开/微细化，在研磨时会由于与母材的硬度差而在切削方面表现出与母材不同的行为，因此存在对研磨性带来不良影响、不锈钢不能形成洁净的镜面的可能。因此要求在研磨后可得到高镜面性的不锈钢。
本发明是鉴于这样的方面而完成的，其目的在于提供镜面研磨性优异的不锈钢及其制造方法。
用于解决课题的手段
方案1所述的镜面研磨性优异的不锈钢含有C：0.0001质量％以上0.15质量％以下、Si：0.30质量％以上2.0质量％以下、Mn：0.1质量％以上15质量％以下、Ni：5质量％以上30质量％以下、S：0.0001质量％以上0.01质量％以下、Cr：16质量％以上25质量％以下、Mo：0质量％以上5质量％以下、Al：0质量％以上0.005质量％以下、Mg：0质量％以上0.0010质量％以下、O：0.0010质量％以上0.0060质量％以下、N：0.0001质量％以上0.5质量％以下，余量由Fe和不可避免的杂质构成，至少包含具有MnO：5质量％以上、Cr2O3+Al2O3：20质量％以上、Al2O3：1质量％以上、CaO：5质量％以下的平均组成且等效圆直径为5μm以上的一种夹杂物，上述一种夹杂物的个数密度为0.5个/mm2以下。
方案2所述的镜面研磨性优异的不锈钢在方案1所述的镜面研磨性优异的不锈钢中进一步包含具有MgO：10质量％以上、Al2O3：20质量％以上的平均组成且等效圆直径为5μm以上的其他夹杂物，一种夹杂物的个数密度为0.5个/mm2以下，上述其他夹杂物的个数密度为0.2个/mm2以下，并且这些一种夹杂物与其他夹杂物的总和的个数密度为0.5个/mm2以下。
方案3所述的镜面研磨性优异的不锈钢在方案1或2所述的镜面研磨性优异的不锈钢中进一步含有下述成分中的至少任意一种，所述成分为Cu：0.1质量％以上4.0质量％以下、REM：0.00001质量％以上0.0030质量％以下、Ca：0.0001质量％以上0.0050质量％以下、B：0.0001质量％以上0.0050质量％以下、Ti：0.01质量％以上0.50质量％以下、Nb：0.01质量％以上0.50质量％以下、V：0.01质量％以上1.00质量％以下、W：0.01质量％以上1.00质量％以下、Co：0.01质量％以上1.00质量％以下、Sn：0.01质量％以上1.00质量％以下。
方案4所述的镜面研磨性优异的不锈钢的制造方法制造方案1至3中任一项所述的镜面研磨性优异的不锈钢，其具备利用VOD或AOD进行精炼的精炼工序，在精炼工序中，调整原料或浇包中包含的Al量和Al2O3量，使用Fe-Si合金或金属Si进行脱氧，并且添加CaO或SiO2，由此使炉渣组成以质量％比计为CaO/SiO2：1.1以上1.7以下、Al2O3：4.0质量％以下、且MgO：10.0质量％以下，进一步添加精炼炉渣原料和合金原料，之后以50W/吨以上的搅拌动力将钢液搅拌保持5分钟以上。
发明效果
根据本发明，能够抑制在研磨时因夹杂物引起的凹坑、针孔等缺陷，镜面研磨性优异。
具体实施方式
以下对本发明的一个实施方式进行说明。
本实施方式的不锈钢是奥氏体系不锈钢，其含有0.0001质量％以上0.15质量％以下的C(碳)、0.30质量％以上2.0质量％以下的Si(硅)、0.1质量％以上15质量％以下的Mn(锰)、5质量％以上30质量％以下的Ni(镍)、0.0001质量％以上0.01质量％以下的S(硫)、16质量％以上25质量％以下的Cr(铬)、0质量％以上5质量％以下的Mo(钼)、0质量％以上0.005质量％以下的Al(铝)、0质量％以上0.0010质量％以下的Mg(镁)、0.0010质量％以上0.0060质量％以下的O(氧)、0.0001质量％以上0.5质量％以下的N(氮)，余量由Fe(铁)和不可避免的杂质构成。需要说明的是，除此以外，在不锈钢中还可以根据需要含有0.1质量％以上4.0质量％以下的Cu(铜)和/或0.00001质量％以上0.0030质量％以下的REM(稀土元素)。另外，在不锈钢中也可以含有Ca(钙)。进而，在不锈钢中也可以含有特定量的P(磷)、Sn(锡)、Nb(铌)、Ti(钛)、Co(钴)、V(钒)、W(钨)、B(硼)等元素。
另外，本实施方式的不锈钢经过后述特定的制造工序而制造成板厚0.3mm～10mm的钢板、或者直径4.0mm～40mm的线材。
另外，本实施方式的不锈钢中，为了得到良好的镜面研磨性而抑制等效圆直径大的硬质夹杂物的个数密度。等效圆直径是指与夹杂物的面积相等的圆的直径。具体地说，本实施方式的不锈钢至少包含以质量比例换算计具有MnO：5质量％以上、Cr2O3+Al2O3：20质量％以上、Al2O3：1质量％以上、CaO：5质量％以下的平均组成且等效圆直径为5μm以上的一种夹杂物(以下称为第一夹杂物)。本实施方式的不锈钢进一步包含具有MgO：10质量％以上、Al2O3：20质量％以上的平均组成且等效圆直径5μm以上的其他夹杂物(以下称为第二夹杂物)。此外，本实施方式的不锈钢中，关于在任意截面测定的夹杂物个数，第一夹杂物的个数密度被调整为0.5个/mm2以下。另外，本实施方式的不锈钢中，关于在任意截面测定的夹杂物个数，按照第二夹杂物的个数密度为0.2个/mm2以下、且第一夹杂物与第二夹杂物的总和的个数密度为0.5个/mm2以下进行调整。第一夹杂物和第二夹杂物是即使对不锈钢进行压延等也不容易裂开/微细化的硬质夹杂物。在将不锈钢从扁钢坯的状态进行压延的情况下，表面积增大，但另一方面，包含在内部的夹杂物会在表面露出，因此第一夹杂物和第二夹杂物的单位面积的个数无论是扁钢坯的状态还是被压延成钢板、线材的状态基本上不变。
C是奥氏体稳定化元素，通过含有C，不锈钢的硬度、强度增加。另一方面，C过量的情况下，与母材的Cr、Mn发生反应，耐蚀性恶化。因此，C的含量为0.0001质量％以上0.15质量％以下、优选为0.1质量％以下。
Si是为了在低Al条件下进行脱氧所必需的元素。Si的含量低于0.30质量％的情况下，夹杂物中的Cr2O3的含量增加，因此硬质的夹杂物增加，对研磨性带来不良影响。另外，Si的含量高于2.0质量％的情况下，不锈钢母材呈硬质化。因此，Si的含量为0.30质量％以上2.0质量％以下、优选为0.50质量％以上1.0质量％以下。
Mn是在脱氧中有效的元素，也是奥氏体稳定化元素。Mn的含量低于0.1质量％的情况下，夹杂物中的Cr2O3的含量增加，因此硬质的夹杂物增加，对研磨性带来不良影响。因此，Mn的含量为0.1质量％以上、优选为0.5质量％以上15质量％以下。
Ni是提高不锈钢的耐蚀性的元素，也是奥氏体稳定化元素。Ni的含量为5质量％以上30质量％以下。
S是提高不锈钢焊接时的焊透性的元素。但是，当S的含量高于0.01质量％的情况下，会生成硫化物系的夹杂物，对不锈钢的研磨性带来不良影响，并且耐蚀性降低。因此，S的含量为0.0001质量％以上0.01质量％以下、优选为0.005质量％以下。
Cr是为了确保不锈钢的耐蚀性所必需的元素。但是，Cr的含量高于25质量％的情况下，不锈钢的制造变得困难，并且夹杂物中的Cr2O3的含量增加，因此不锈钢呈硬质化。因此，Cr的含量为16质量％以上25质量％以下。
Cu是提高不锈钢的加工性的元素，也是奥氏体稳定化元素。Cu的含量高于4.0质量％的情况下，会由于热脆性而对制造性带来不良影响。另外，Cu是选择性元素，也包括无添加。因此，Cu的含量为0质量％以上4.0质量％以下，在含有Cu的情况下，其为0.1质量％以上3.5质量％以下。
Mo是提高不锈钢的耐蚀性的元素。但是，Mo的含量高于5质量％的情况下，促进Sigma相的生成、引起母材的脆化，因而不优选。因此，Mo的含量为0质量％(包括无添加)以上5质量％以下、优选为0.01质量％以上3质量％以下。
Al是有时作为脱氧材料添加到使用通用精炼法制造的不锈钢中的元素，在本发明这样的Si脱氧钢中，是由于原料杂质或耐火物等的熔损而不可避免地混入的元素。另外，Al的含量高于0.005质量％的情况下，会生成大型且硬质的MgO·Al2O3和/或大型且硬质的MnO·Al2O3·Cr2O3，对不锈钢的研磨性带来不良影响。因此，Al的含量为0质量％以上0.005质量％以下、优选为0.003质量％以下。
Mg是不可避免地混入在使用通用精炼法制造的不锈钢中的元素。另外，Mg的含量高于0.0010质量％的情况下，会生成大型且硬质的MgO·Al2O3，对不锈钢的研磨性带来不良影响。因此，Mg的含量为0质量％以上0.0010质量％以下、优选为0.0005质量％以下。
O的含量低于0.0010质量％的情况下，在Si和Mn未被氧化的情况下，夹杂物中的MgO浓度和Al2O3浓度升高，因此会生成大型且硬质的MgO·Al2O3，对不锈钢的研磨性带来不良影响。另外，O的含量高于0.0060质量％的情况下，会生成大型且硬质的MnO·Al2O3·Cr2O3，对不锈钢的研磨性带来不良影响。因此，O的含量为0.0010质量％以上0.0060质量％以下、优选为0.0020质量％以上0.0050质量％以下。
N是提高不锈钢的耐蚀性的元素，也是奥氏体稳定化元素。关于N，尽管在Al的含量为上述低含量的情况下不会生成夹杂物，但若N为高于0.5质量％的含量，则在钢块中会产生气泡，对不锈钢的制造性带来不良影响。因此，N的含量为0.0001质量％以上0.5质量％以下。
REM是改善不锈钢的热加工性的元素。REM的含量高于0.0030质量％的情况下，会引起喷嘴堵塞，对制造性带来不良影响。另外，REM为选择性元素，因此也包括无添加。因此，REM的含量为0质量％以上0.0030质量％以下，在含有REM的情况下，其为0.00001质量％以上0.0030质量％以下。
Ca是使不锈钢的热加工性良好的元素。Ca可以在后述的VOD或AOD的精炼后以Ca-Si合金等形态添加。本实施方式中，Ca即使在大量添加的情况下也不存在增加第一夹杂物和第二夹杂物的可能，因此不特别进行成分限制，但优选使含量为0.0001质量％以上0.0050质量％以下。
B与Ca同样地是使不锈钢的热加工性良好的元素，因此可以根据需要以0.0050质量％以下的范围进行添加。进行添加的情况下，优选使含量为0.0001质量％以上、0.0030质量％以下。
Ti和Nb与C或N生成析出物，对于防止热处理时的晶粒粗大化是有效的，因此可以分别以0.50质量％以下的范围进行添加。进行添加的情况下，优选使含量分别为0.01质量％以上、0.30质量％以下。
V、W、Co、Sn均是提高不锈钢的耐蚀性的元素，可以根据需要进行添加。进行添加的情况下，优选为V：0.01质量％以上1.00质量％以下、W：0.01质量％以上1.00质量％以下、Co：0.01质量％以上1.00质量％以下、Sn：0.01质量％以上1.00质量％以下的含量。
接着对上述不锈钢的制造方法进行说明。
在制造上述不锈钢时，将原料进行熔解和精炼，将按上述那样进行了成分调整的不锈钢进行熔炼。
在精炼工序中，使用VOD或AOD。
本实施方式中，为了抑制在精炼工序中在还原时产生的炉渣系夹杂物的生成，将还原材料高纯度化、并且控制投入量，由此来控制炉渣组成，通过像这样控制炉渣组成，可控制不锈钢中的夹杂物的组成。
即，MgO·Al2O3以铸片的状态存在于大型的炉渣系夹杂物(CaO-SiO2-Al2O3-MgO-MnO-Cr2O3系)中，在压延时炉渣系夹杂物伸展而被无害化的状况会被其阻碍，因此不良影响非常大。另一方面，MnO·Al2O3·Cr2O3尽管会生成硬质夹杂物，但在铸片的状态下能够控制为微细的夹杂物。因此，本实施方式中，对钢中成分、炉渣组成和碱度(CaO/SiO2)进行调整，以使得其成为与MgO·Al2O3相比更容易生成MnO·Al2O3·Cr2O3的状态，并且使MnO·Al2O3·Cr2O3变得微细。
本实施方式中，在精炼工序中，按照以不会妨碍精炼的范围除去原料或浇包中包含的Al和Al2O3的方式进行调整。另外，为了使钢中的O浓度成为上述范围，使用充分量的Fe-Si合金或金属Si进行脱氧，进一步添加CaO或SiO2。
由此，将精炼炉渣组成以质量％比计控制为CaO/SiO2：1.1以上1.7以下、优选为1.2以上1.6以下、Al2O3：4.0质量％以下、优选为2.0质量％以下、且MgO：10.0质量％以下、优选为8.0质量％以下。该炉渣组成是VOD后、或者AOD和LF后的值。CaO/SiO2若高于1.7，则第二夹杂物变得过多，CaO/SiO2若低于1.1，则第一夹杂物变得过多。
另外，在投入精炼炉渣原料后，以50W/吨以上的搅拌动力将钢液搅拌保持5分钟以上。若搅拌动力低于50W/吨，则密度小、有害度高的第二夹杂物不会充分浮起，因此变得过多。另外，若搅拌保持时间小于5分钟，则第一夹杂物和第二夹杂物均不会浮起、变得过多。搅拌动力为150W/吨以上时，会将在钢液上存在的精炼炉渣卷入，第二夹杂物增加。对于搅拌保持时间的上限没有特别限定，出于由搅拌带来的效果饱和，另一方面设备上的负荷、制造上的效率降低的意义，优选使搅拌保持时间为30分钟以下。关于搅拌，除了VOD、LF的基于气体吹送的方法以外，还可以通过机械混合、电磁搅拌等其他方法来实施。
并且，在精炼工序后，经过连续铸造工序形成特定厚度的扁钢坯、或特定方形尺寸的钢坯。
之后，对于特定厚度的扁钢坯，经历热压延工序、酸洗工序来制造特定厚度的不锈钢板，或者对于特定方形尺寸的钢坯，经历热压延工序、酸洗工序来制造特定粗度的线材。在任一情况下，其后均可以根据所要求的尺寸来进行退火工序和/或酸洗工序。进行酸洗工序后可以进一步进行冷压延工序。
其结果，能够制造出包含0.5个/mm2以下的具有MnO：5质量％以上、Cr2O3+Al2O3：20质量％以上、Al2O3：1质量％以上、CaO：5质量％以下的平均组成且等效圆直径为5μm以上的第一夹杂物，进而包含0.2个/mm2以下的具有MgO：10质量％以上、Al2O3：20质量％以上的平均组成且等效圆直径为5μm以上的第二夹杂物，并且按照这些等效圆直径为5μm以上的第一夹杂物和第二夹杂物的总和为0.5个/mm2以下的方式进行了调整的不锈钢和/或由该不锈钢制造的钢板、线材等产品。
这样，根据本实施方式，在精炼工序后的不锈钢钢液中，通过对浮起的炉渣的组成进行调整、进行充分脱氧，能够对钢中的Al和O的浓度进行调整。由此，能够稳定地抑制在高Al、低O下产生的MgO·Al2O3系的硬质非金属夹杂物(第一夹杂物)的生成，并且能够稳定地抑制在高O下产生的MnO·Al2O3·Cr2O3系的硬质非金属夹杂物(第二夹杂物)的生成。因此，能够制造出在研磨时因夹杂物引起的凹坑、针孔等缺陷少、镜面度非常高、即镜面研磨性优异的不锈钢产品。因此，能够适当地用作适合于进行镜面研磨而使用的材料的不锈钢。
实施例
(实施例1)
以下对本实施例和比较例进行说明。
使用表1所示的样品No.1～11、样品No.23～37、样品No.49～54的钢种的各组成的奥氏体系不锈钢80吨，经过电炉、转炉、真空脱气(VOD)精炼工序、连续铸造工序，熔炼成200mm厚的扁钢坯。表1所示的各元素的含量为以质量％计的值。需要说明的是，如表2所示，在VOD中的还原精炼中，使所使用的炉渣的碱度CaO/SiO2在1.0～2.0之间变化，并且改变作为脱氧剂使用的原料，由此制造Si、Al、O浓度不同的钢材。需要说明的是，在投入精炼炉渣后，以100W/吨的搅拌动力将钢液搅拌保持20分钟。
接着，对于各扁钢坯进行热压延、冷压延和酸洗，制成板厚0.3mm～10mm的冷轧卷材，由卷材采取钢板样品。
另外，使用表1所示的样品No.12～22、样品No.38～48、样品No.55～59的钢种的各组成的奥氏体系不锈钢60吨，经过电炉、AOD精炼工序、LF、连续铸造工序，熔炼成150mm方形钢坯。需要说明的是，如表2所示，在AOD中的还原精炼中，使所使用的炉渣的碱度CaO/SiO2在1.0～2.0之间变化，并且改变作为脱氧剂使用的Si、Al浓度。需要说明的是，在投入精炼炉渣后，利用VOD或LF实施Ar气体的底吹，在100W/吨的搅拌动力下将钢液搅拌保持20分钟。
[表1]
Figure BDA0003790499240000101
接着，通过线材压延制成4.0～40mmφ的线材，采取线材的样品。
之后，对于钢板样品和线材样品的各样品，将样品表面利用金刚砂纸进行研磨和抛光研磨而进行镜面精加工后，使用SEM(扫描型电子显微镜)·EDS(能量色散型X射线分析装置)测量在100mm2的面积中存在的夹杂物个数，利用EDS测定夹杂物组成，由此进行污染的判定·夹杂物的类别判定。
其后依据JIS Z8741测定反射角20度的镜面光泽度(反射率)。
[表2]
Figure BDA0003790499240000121
各表中的样品No.1～11、样品No.23～37、样品No.12～22和样品No.38～48分别对应于本实施例。对于这些样品，由于钢中成分和精炼工序中的炉渣成分满足上述实施方式的范围，因此特定的硬质夹杂物(第一夹杂物和第二夹杂物)的个数密度低，光泽度高(1280以上)，得到了良好的品质。
与之相对，各表中的样品No.49～54和样品No.55～59分别对应于比较例。对于这些样品，由于钢中成分和/或精炼工序中的炉渣成分脱离了上述实施方式的范围(表中的下划线)，因此特定的硬质夹杂物(第一夹杂物和第二夹杂物)的个数密度高(表中的下划线)，光泽度差(小于1280)。
(实施例2)
对于表3所示的样品No.60～69，利用VOD或LF变更底吹气体量，如表4所示变更搅拌动力和搅拌保持时间，除此以外与实施例1同样地进行制造、钢板或线材的样品采取和评价。
Figure BDA0003790499240000141
Figure BDA0003790499240000151
表4的样品No.60～65分别对应于本实施例。对于这些样品，由于满足实施例1中确认的本发明的条件以及搅拌动力和搅拌保持时间，因此特定的硬质夹杂物(第一夹杂物和第二夹杂物)的个数密度低，光泽度高(1280以上)，得到了良好的品质。
另一方面，表4的样品No.66～69分别对应于比较例。对于这些样品，尽管满足了实施例1中确认的本发明的条件，但搅拌动力和搅拌保持时间超出范围(表中的下划线)，因此特定的硬质夹杂物(第二夹杂物)的个数密度高(表中的下划线)，光泽度差(小于1280)。
因此确认到，如上述各实施例所示，通过满足本发明的条件，能够制造镜面研磨性优异的不锈钢。

Claims (4)

1.一种镜面研磨性优异的不锈钢，其特征在于，
该不锈钢含有0.0001质量％以上0.15质量％以下的C、0.30质量％以上2.0质量％以下的Si、0.1质量％以上15质量％以下的Mn、5质量％以上30质量％以下的Ni、0.0001质量％以上0.01质量％以下的S、16质量％以上25质量％以下的Cr、0质量％以上5质量％以下的Mo、0质量％以上0.005质量％以下的Al、0质量％以上0.0010质量％以下的Mg、0.0010质量％以上0.0060质量％以下的O、0.0001质量％以上0.5质量％以下的N，余量由Fe和不可避免的杂质构成，
至少包含具有5质量％以上的MnO、20质量％以上的Cr2O3+Al2O3、1质量％以上的Al2O3、5质量％以下的CaO的平均组成且等效圆直径为5μm以上的一种夹杂物，所述一种夹杂物的个数密度为0.5个/mm2以下。
2.如权利要求1所述的镜面研磨性优异的不锈钢，其特征在于，
该不锈钢进一步包含具有10质量％以上的MgO、20质量％以上的Al2O3的平均组成且等效圆直径为5μm以上的其他夹杂物，
一种夹杂物的个数密度为0.5个/mm2以下，所述其他夹杂物的个数密度为0.2个/mm2以下，并且这些一种夹杂物与其他夹杂物的总和的个数密度为0.5个/mm2以下。
3.如权利要求1或2所述的镜面研磨性优异的不锈钢，其特征在于，
该不锈钢进一步含有0.1质量％以上4.0质量％以下的Cu、0.00001质量％以上0.0030质量％以下的REM、0.0001质量％以上0.0050质量％以下的Ca、0.0001质量％以上0.0050质量％以下的B、0.01质量％以上0.50质量％以下的Ti、0.01质量％以上0.50质量％以下的Nb、0.01质量％以上1.00质量％以下的V、0.01质量％以上1.00质量％以下的W、0.01质量％以上1.00质量％以下的Co、0.01质量％以上1.00质量％以下的Sn中的至少任意一种。
4.一种镜面研磨性优异的不锈钢的制造方法，其制造权利要求1至3中任一项所述的镜面研磨性优异的不锈钢，其特征在于，
该制造方法具备利用VOD或AOD进行精炼的精炼工序，
在精炼工序中，调整原料或浇包中包含的Al量和Al2O3量，使用Fe-Si合金或金属Si进行脱氧，并且添加CaO或SiO2，由此使炉渣组成以质量％比计为CaO/SiO2：1.1以上1.7以下、Al2O3：4.0质量％以下、且MgO：10.0质量％以下，进一步添加精炼炉渣原料和合金原料，之后以50W/吨以上的搅拌动力将钢液搅拌保持5分钟以上。
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