CN114867897A - 纺粘无纺布、过滤器层叠滤材、集尘器褶皱过滤器用滤材、集尘器褶皱过滤器以及中风量脉冲喷射式集尘器 - Google Patents

纺粘无纺布、过滤器层叠滤材、集尘器褶皱过滤器用滤材、集尘器褶皱过滤器以及中风量脉冲喷射式集尘器 Download PDF

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Abstract

本发明的纺粘无纺布是由包含高熔点成分和低熔点成分的热塑性连续长丝构成的，并且是部分地熔接而成的，具有非熔接的凸部和熔接而成的凹部，MD方向的硬挺度为20mN以上40mN以下，在无纺布截面中，将凸部的从一个表面至另一个表面的厚度设为tA、将凹部的从一个表面至另一个表面的厚度设为tB、将从凸部的一个表面至凹部的一个表面的距离分别设为tC、tD(tC＜tD)，所述纺粘无纺布满足由下述式(1)、式(2)表示的关系。0.5≤1‑tB/tA＜1.0···(1)0.35＜tC/tD＜0.65···(2)。

Description

纺粘无纺布、过滤器层叠滤材、集尘器褶皱过滤器用滤材、集 尘器褶皱过滤器以及中风量脉冲喷射式集尘器
技术领域
本发明涉及刚性与耐久性优异且后加工性优异的纺粘无纺布、过滤器层叠滤材、集尘器褶皱过滤器用滤材、集尘器褶皱过滤器以及中风量脉冲喷射式集尘器。
背景技术
以往以来，对于产生粉尘的作业环境，使用以去除粉尘以及回收粉尘为目的的集尘器，其中已知有可以降低过滤器的更换频率的脉冲喷射式(pulse jet type)的集尘器。在该脉冲喷射式的集尘器中，过滤器的外侧成为过滤面，过滤器安装于过滤器笼而运转。脉冲喷射式的集尘器具有在过滤器达到一定压力时向过滤器内部送入压缩空气的、可以进行反洗的机构，通过反洗来掸落堆积在过滤器外侧表面的粉尘，而反复使用。该脉冲喷射式的集尘器的过滤器已知以叠成褶皱状的形状来使用，通过制成褶皱形状，可以大幅度提高过滤面积，降低压力损失，提高捕集效率。另外，对于该脉冲喷射式的集尘器的过滤器而言，为了提高高捕集性能、耐热性、耐化学药品性、以及低能量清洗性等各特性、并高性能化，通常使用由聚四氟乙烯(以下有时记作“PTFE”)形成的多孔质膜与无纺布贴合而成的层叠滤材。
作为这样的集尘器的过滤器用材料而使用的无纺布之中，特别是纺粘无纺布，由于易于得到相对于短纤维无纺布而言无绒性优异、强度性能也优异的无纺布，因此被用作家庭、事务所用的空调机、产业用的粉尘捕集器等过滤器。
作为集尘器的过滤器中使用的纺粘无纺布，例如，专利文献1、专利文献2中公开了一种无纺布，其是预先用一对平辊将热塑性连续长丝加热熔接之后用一对实施过雕刻的压花辊来进行部分地熔接而成的。此外，专利文献3中公开了将高熔点成分的热塑性连续长丝与低熔点成分的热塑性连续长丝混纤而得的无纺布、由包含高熔点成分与低熔点成分的多叶型复合纤维形成的无纺布。
现有技术文献
专利文献
专利文献1：专利第5422874号公报
专利文献2：专利第5298803号公报
专利文献3：专利第4522671号公报
发明内容
发明所要解决的课题
通过前述脉冲喷射式的集尘器来以70～250L/分钟进行粉体的空气输送、粉体回收等空气处理的粉尘捕集用过滤器中，从捕集了粉尘的过滤器中用压缩空气等掸落灰尘，并反复使用。因此，除了与PTFE膜的贴合性和褶皱加工之外，还需要用于防止用压缩空气等进行灰尘掸落时的膜破裂的刚性。然而，现状是还没有得到同时实现贴合性与刚性的物质。即，存在下述课题：当为了提高贴合性而使纤维彼此的熔接松弛时无纺布的刚性变弱，导致褶皱加工性的降低。另一方面，为了提高无纺布的刚性，当使纤维彼此的熔接变得牢固时无纺布表面的凹凸变大，导致贴合性的降低、反洗时的PTFE膜的剥离、破裂。
例如，在专利文献1及2中公开的技术中，无纺布的表面凹凸变得过大，与PTFE膜的贴合性差，在专利文献3中公开的技术中，无纺布由混纤无纺布形成，纤维彼此的熔接部中的纤维彼此的熔接变少，刚性变差，难以同时实现充分的刚性与贴合性。
因此，鉴于上述课题，本发明的目的在于提供PTFE膜的贴合性、褶皱加工性优异且具有高刚性的纺粘无纺布、过滤器层叠滤材、集尘器褶皱过滤器用滤材、集尘器褶皱过滤器以及中风量脉冲喷射式集尘器。
用于解决课题的手段
本申请的发明人为了达到上述目的反复进行了深入研究，结果发现，通过使从由部分地熔接的热塑性连续长丝形成的无纺布的截面中得到的凸部的厚度与凹部的厚度之比、以及从凸部的表面至凹部的表面的距离之比在特定值的范围内，可得到PTFE膜贴合加工、褶皱加工优异且同时实现与刚性的平衡的纺粘无纺布。
本发明是基于上述见解完成的，根据本发明，可提供以下的发明。
即，本发明的纺粘无纺布是由包含高熔点成分和低熔点成分的热塑性连续长丝构成的、并且是部分地熔接而成的纺粘无纺布，该纺粘无纺布具有非熔接的凸部和熔接而成的凹部，该纺粘无纺布的MD方向的硬挺度为20mN以上40mN以下，在无纺布截面中，将前述凸部的从一个表面至另一个表面的厚度设为tA、将前述凹部的从一个表面至另一个表面的厚度设为tB、将从前述凸部的一个表面至前述凹部的一个表面的距离分别设为tC、tD(tC＜tD)，上述纺粘无纺布满足由下述式(1)、式(2)表示的关系。
0.5≤1-tB/tA＜1.0 ···(1)
0.35＜tC/tD＜0.65 ···(2)
根据本发明的纺粘无纺布的优选方式，其单位面积重量CV值为5％以下。
根据本发明的纺粘无纺布的优选方式，前述凹部的熔接面积的比例为5％以上20％以下。
根据本发明的纺粘无纺布的优选方式，前述热塑性连续长丝的平均单纤维直径为12μm以上26μm以下。
本发明的纺粘无纺布可通过贴合PTFE膜而用作过滤器层叠滤材。
本发明的过滤器层叠滤材可用于集尘器褶皱过滤器用滤材。
本发明的集尘器褶皱过滤器用滤材可用于集尘器褶皱过滤器。
本发明的集尘器褶皱过滤器可用于中风量脉冲喷射式集尘器。
发明的效果
根据本发明，可得到PTFE膜的贴合性、褶皱加工性优异、且具有高刚性的纺粘无纺布。
附图说明
[图1]图1为本发明的一实施方式涉及的纺粘无纺布的截面照片。
[图2]图2为示出本发明的集尘器褶皱过滤器用滤材的一例的概略立体图。
[图3]图3为用于说明本发明的实施例涉及的实施捕集性能试验的试验系统的构成的图。
具体实施方式
以下，对用于实施本发明的方式进行详细地说明。需要说明的是，并非由以下的实施方式来限定本发明。
本发明的纺粘无纺布是由热塑性连续长丝形成的无纺布。该热塑性连续长丝包含高熔点成分和低熔点成分。图1为本发明的一实施方式涉及的纺粘无纺布的截面照片。需要说明的是，图1所示的纺粘无纺布在使用时由上向下进行通气。纺粘无纺布是部分地熔接的纺粘无纺布，前述无纺布的MD方向的硬挺度为20mN以上40mN以下。纺粘无纺布具有非熔接的凸部11(非熔接部)和熔接而成的凹部12(熔接部)，在无纺布截面中，将凸部的从一个表面至另一个表面的厚度设为(tA)、将凹部的从一个表面至另一个表面的厚度设为(tB)、将从凸部的一个表面至凹部的一个表面的距离分别设为(tC)、(tD)(tC＜tD)，该纺粘无纺布满足下式的关系。
0.5≤1-tB/tA＜1.0 ···(1)
0.35＜tC/tD＜0.65 ···(2)
这里，本发明中，所谓“MD方向”，是指纺粘无纺布制造时的片搬送方向、即无纺布卷的卷绕方向，后述的CD方向是指与片搬送方向、即无纺布卷的卷绕方向垂直地交叉的方向。需要说明的是，在纺粘无纺布被切断等情况下，在不处于卷状态的情况下，按照以下步骤来确定MD方向、CD方向。
(a)在纺粘无纺布的面内，确定任意的1个方向，沿该方向采集长度38.1mm、宽度25.4mm的试验片。
(b)在由采集的方向旋转30度、60度、90度的方向上，也同样地采集长度38.1mm、宽度25.4mm的试验片。
(c)对于各方向的试验片，基于后述的纺粘无纺布的硬挺度的测定方法，对各试验片的硬挺度进行测定。
(d)将测定而得的值最高的方向设为该纺粘无纺布的MD方向，将与其正交的方向设为CD方向。
此外，本发明的纺粘无纺布可用于过滤器(例如集尘器褶皱过滤器)用滤材。图2为示出本发明的集尘器褶皱过滤器用滤材的一例的概略立体图。图2所示的集尘器褶皱过滤器用滤材21具有将纺粘无纺布折叠而形成的峰部22及谷部23。当由集尘器褶皱过滤器用滤材等来确定MD方向、CD方向时，在图2所例示的集尘器褶皱过滤器用滤材的情况下，与峰部22的脊线平行的方向(虚线箭头25)为CD方向，与CD方向正交的方向(虚线箭头24)为MD方向。
(热塑性连续长丝)
作为成为构成本发明的纺粘无纺布的热塑性连续长丝的原料的热塑性树脂，特别优选使用聚酯。聚酯是以酸成分与醇成分作为单体的高分子聚合物。作为酸成分，可以使用邻苯二甲酸(邻位体)、间苯二甲酸及对苯二甲酸等芳香族羧酸、己二酸、癸二酸等脂肪族二羧酸、及环己烷羧酸等脂环族二羧酸等。此外，作为醇成分，可以使用乙二醇、二乙二醇及聚乙二醇等。
此外，作为聚酯的例子，可举出聚对苯二甲酸乙二醇酯(PET)、聚对苯二甲酸丁二醇酯(PBT)、聚对苯二甲酸丙二醇酯(PTT)、聚萘二甲酸乙二醇酯、聚乳酸及聚丁二酸丁二醇酯等。作为后述的用作高熔点聚合物的聚酯，最优选使用熔点高、耐热性优异、且刚性也优异的PET。
在不损害本发明的效果的范围内，这些聚酯原料中可以添加晶体成核剂、消光剂、颜料、防霉剂、抗菌剂、阻燃剂、金属氧化物、脂肪族双酰胺及/或脂肪族单酰胺、以及亲水剂等添加剂。其中，氧化钛等金属氧化物有以下效果：通过降低纤维的表面摩擦、防止纤维彼此的熔接来提高纺丝性，并且在利用热辊对无纺布进行熔接成型时，通过增加导热性来提高无纺布的熔接性。此外，亚乙基双硬脂酸酰胺等脂肪族双酰胺及/或烷基取代型的脂肪族单酰胺有提高热辊与无纺布网之间的脱模性、提高搬送性的效果。
接下来，构成本发明的纺粘无纺布的热塑性连续长丝包含高熔点成分和低熔点成分。热塑性连续长丝优选为在作为高熔点成分的聚酯系高熔点聚合物的周围配置有作为低熔点成分的聚酯系低熔点聚合物的复合型长丝的形态，该聚酯系低熔点聚合物具有比该聚酯系高熔点聚合物的熔点低10℃以上140℃以下的低熔点。由此，在通过熔接形成纺粘无纺布时，由于构成纺粘无纺布的复合型聚酯纤维(长丝)彼此牢固地熔接，因此纺粘无纺布的机械强度优异，也可以充分地耐受高风量下的粉尘处理。
需要说明的是，本发明中，关于热塑性树脂的熔点，使用示差扫描型量热仪(例如，株式会社Perkin-Elmer-Japan公司制“DSC-2”型)，在升温速度20℃/分钟、测定温度范围从30℃至300℃的条件下进行测定，将得到的熔解吸热曲线中产生极值的温度设为该热塑性树脂的熔点。此外，对于示差扫描型量热仪中熔解吸热曲线不显示极值的树脂，在加热板上进行加热，通过显微镜观察，将树脂熔融的温度设为熔点。
在热塑性树脂为聚酯的情况下，作为成对的聚酯系高熔点聚合物和聚酯系低熔点聚合物的组合(以下，有时按照聚酯系高熔点聚合物/聚酯系低熔点聚合物的顺序来记载)，例如可以举出PET/PBT、PET/PTT、PET/聚乳酸、及PET/共聚PET等的组合，其中，从纺丝性优异的方面考虑，优选使用PET/共聚PET的组合。此外，作为共聚PET的共聚成分，特别是从纺丝性优异的方面考虑，优选使用间苯二甲酸共聚PET。
对于复合型长丝的复合形态，例如可举出同心芯鞘型、偏心芯鞘型及海岛型等，其中，从可以使长丝彼此均匀且牢固地熔接的方面考虑，优选为同心芯鞘型。进而，作为该复合型长丝的截面形状，可举出圆形截面、扁平截面、多角形截面、多叶截面及中空截面等形状。其中，使用圆形截面的形状作为长丝的截面形状为优选方式。
此外，关于前述的复合型长丝的形态，例如存在将由聚酯系高熔点聚合物形成的纤维与由聚酯系低熔点聚合物形成的纤维进行混纤的方法，但为混纤的方法的情况下，难以进行均匀的熔接，例如在由聚酯系高熔点聚合物形成的纤维密集的部位，熔接变弱，机械强度、刚性差，不适合作为纺粘无纺布。另一方面，还存在通过浸渍、喷雾等方式对由聚酯系高熔点聚合物形成的纤维赋予低熔点聚合物的方法，但均难以在表层、厚度方向上均匀地赋予，机械强度、刚性差，作为纺粘无纺布而言并不理想。
本发明中的聚酯系低熔点聚合物的熔点优选比聚酯系高熔点聚合物的熔点低10℃以上140℃以下。通过低10℃以上，优选低20℃以上，更优选低30℃以上，可以在纺粘无纺布中得到适度的熔接性。另一方面，通过使聚酯系低熔点聚合物的熔点比聚酯系高熔点聚合物的熔点低140℃以下，优选低120℃以下，更优选低100℃以下，由此可以抑制纺粘无纺布的耐热性的降低。
需要说明的是，聚酯系高熔点聚合物的熔点优选为200℃以上320℃以下的范围。通过使聚酯系高熔点聚合物的熔点优选为200℃以上，更优选为210℃以上，进一步优选为220℃以上，可以得到耐热性优异的过滤器。另一方面，通过使聚酯系高熔点聚合物的熔点优选为320℃以下，更优选为300℃以下，进一步优选为280℃以下，可以抑制在无纺布制造时大量消耗用于熔融的热能而生产率降低的情况。
此外，聚酯系低熔点聚合物的熔点优选为160℃以上250℃以下的范围。通过使聚酯系低熔点聚合物的熔点优选为160℃以上，更优选为170℃以上，进一步优选为180℃以上，即使通过在制造褶皱过滤器时施加热量的工序(在褶皱加工时的热定型等)的情况下，形状保持性也优异。另一方面，通过使聚酯系低熔点聚合物的熔点优选为250℃以下，更优选为240℃以下，可以得到无纺布制造时的熔接性优异、机械强度优异的过滤器。
此外，就聚酯系高熔点聚合物与聚酯系低熔点聚合物的含有比率而言，以质量比计优选为90：10～60：40的范围，85：15～70：30的范围为更优选的方式。通过使聚酯系高熔点聚合物为60质量％以上90质量％以下，可以使纺粘无纺布的刚性和耐热性优异。另一方面，通过使低熔点聚酯为10质量％以上40质量％以下，在通过熔接形成纺粘无纺布并使用时，可以将构成纺粘无纺布的复合型聚酯纤维(长丝)彼此牢固地熔接，机械强度优异，可以充分耐受中风量下的粉尘捕集。
对于复合型聚酯纤维的复合形态，也可以举出例如同心芯鞘型、偏心芯鞘型及海岛型等，其中，从可以使长丝彼此均匀且牢固地熔接的观点考虑，优选为同心芯鞘型的复合形态。此外，作为该长丝(单纤维)的截面形状，可举出圆形截面、扁平截面、多角形截面、多叶截面及中空截面等形状。其中，作为长丝(单纤维)的截面形状，使用圆形截面形状的长丝是优选方式。
构成本发明的纺粘无纺布的热塑性连续长丝的平均单纤维直径优选为12μm以上26μm以下的范围。通过使热塑性连续长丝的平均单纤维直径为12μm以上，优选为13μm以上，更优选为14μm以上，可以提高纺粘无纺布的透气性，降低压力损失。此外，在形成热塑性连续长丝时，也可以降低断纱次数，提高生产时的稳定性。另一方面，通过使热塑性连续长丝的平均单纤维直径为26μm以下，优选为25μm以下，更优选为24μm以下，可以提高纺粘无纺布的均匀性，使无纺布表面致密，可以使得易于由表层过滤灰尘等，提高捕集性能。
需要说明的是，本发明中，纺粘无纺布的平均单纤维直径(μm)采用通过以下的方法求出的值。
(i)从纺粘无纺布中随机采集10个小片样品。
(ii)用扫描型电子显微镜等对采集到的小片样品的表面拍摄照片，该照片可以在500～2000倍的范围内测量纤维的粗细。
(iii)根据拍摄到的照片，从各小片样品中任意地逐10根选出共计100根纤维，测定其粗细。假定纤维的截面为圆形，将粗细设为纤维直径。
(iv)将它们的算术平均值的小数点后第一位四舍五入算出的值作为平均单纤维直径。
(纺粘无纺布的制造方法)
接下来，对本发明的纺粘无纺布、及其制造方法进行说明。本发明的纺粘无纺布通过依次实施下述工序(a)～工序(c)来制造。
工序(a)，将热塑性聚合物从喷丝头熔融挤出，然后通过吸气装置对其进行牵引、拉伸而得到热塑性连续长丝。
工序(b)，将得到的长丝开纤，将其堆积在移动的网式输送机上而形成纤维网。
工序(c)，对得到的纤维网实施部分熔接。
以下针对上述的各工序进一步进行详细的说明。
(a)热塑性连续长丝形成工序
首先，将热塑性聚合物从喷丝头熔融挤出。特别是，作为热塑性连续长丝，在使用在聚酯系高熔点聚合物的周围配置具有比该聚酯系高熔点聚合物的熔点低的熔点的聚酯系低熔点聚合物而成的复合型长丝的情况下，分别将聚酯系高熔点聚合物和聚酯系低熔点聚合物在各自的熔点以上(熔点+70℃)以下进行熔融，制成在聚酯系高熔点聚合物的周围配置具有比该聚酯系高熔点聚合物的熔点低10℃以上140℃以下的熔点的聚酯系低熔点聚合物而成的复合型长丝，用口模温度为熔点以上(熔点+70℃)以下的喷丝头从细孔纺出后，通过吸气装置以纺丝速度4000m/分钟以上6000m/分钟以下进行牵引、拉伸，纺丝成圆形截面形状的长丝。
(b)纤维网形成工序
对于本发明的纺粘无纺布而言，具有下述工序：对纺丝而得的热塑性连续长丝进行开纤、喷射，然后将其堆积在移动的网式输送机上而得到纤维网。作为开纤方法，例如有基于带电开纤的开纤方法、使用开纤板的方法，基于开纤板的方法是特别优选的。通过使用开纤板，无纺布的均匀性变高，过滤器性能优异。
需要说明的是，即使在使用复合型聚酯纤维的情况下，为由前述长丝(长纤维)形成的纺粘无纺布也是重要的。由此，与由非连续的纤维构成的短纤维无纺布的情况相比，可以提高刚性、机械强度，可优选作为褶皱过滤器。
本发明的纺粘无纺布的制造方法中，将在网式输送机上捕集到的纤维网暂时熔接也是优选方式。关于暂时熔接，优选采用如下方法：利用一对平辊对捕集到的纤维网进行熔接、或在网式输送机上设置平辊，在网式输送机与该平辊之间进行熔接的方法。利用平辊的熔接优选在包括平辊的压延辊上以S字状添加来进行。通过这样操作，能够确保无纺布的厚度，并能够得到高透气量的过滤器。
此外，用于暂时熔接的线压力优选为30kg/cm以上70kg/cm以下。通过使用于暂时熔接的线压力为30kg/cm以上，更优选为40kg/cm以上，能够对无纺布赋予在用作纺粘无纺布时对于褶皱加工性而言所需要的强度。通过将用于熔接的线压力设为70kg/cm以下，更优选为60kg/cm以下，可成为适当的厚度，能够确保作为过滤器的透气性。
用于暂时熔接的熔接温度优选为比聚酯系低熔点聚合物的熔点低70℃以上120℃以下的温度。通过这样地设定温度，纤维彼此不会过度地熔接，可以改善搬送性。
(c)部分熔接工序
本发明的纺粘无纺布为部分地熔接而成的无纺布，但部分地熔接的方法没有特别限定。这里，将纺粘无纺布的被熔接的部分称为熔接部，将除此以外的未熔接的部分称为非熔接部。基于热压花辊的熔接、或基于超声波振荡装置与压花辊的组合的熔接是优选的。特别是对于基于热压花辊的熔接而言，从提高无纺布的强度的观点考虑是最优选的。优选部分熔接工序从前述网形成工序起持续进行加工。通过从前述网形成工序起持续进行加工，可以提高熔接部的密度，作为纺粘无纺布可以得到褶皱成型性优异的腰强度的无纺布。就基于热压花辊的熔接的温度而言，优选为比存在于无纺布的纤维表面的熔点最低的聚合物的熔点低5℃以上60℃以下，更优选低10℃以上50℃以下。通过使基于热压花辊的、与存在于无纺布的纤维表面的熔点最低的聚合物的熔点的温度差为5℃以上，更优选为10℃以上，可以防止过度的熔接。另一方面，通过使熔点的温度差为60℃以下，更优选为50℃以下，在无纺布内可以进行均匀的熔接。
此外，用于熔接的线压力优选为30kg/cm以上90kg/cm以下。通过使用于熔接的线压力为30kg/cm以上，更优选为40kg/cm以上，可以在作为纺粘无纺布使用时对无纺布赋予褶皱加工性所需要的强度。通过使用于熔接的线压力为90kg/cm以下，更优选为80kg/cm以下，可以防止过度的熔接。
本发明的纺粘无纺布的部分熔接的熔接面积的比例(以下，有时仅记载为“熔接面积率”)是熔接部(凹部)在无纺布整体的面积中所占的比例，相对于无纺布总面积而言优选为5％以上20％以下的范围。前述熔接面积率若为5％以上，更优选为6％以上，进一步优选为8％以上，则可以充分得到无纺布的机械强度，而且表面不易起毛。另一方面，若熔接面积率为20％以下，更优选为19.5％以下，进一步优选为19％以下，则不会出现纤维间的空隙变少而压力损失上升、捕集性能降低的情况。
需要说明的是，在纺粘无纺布的熔接面积率的测定中，使用数字显微镜(例如，株式会社keyence制“VHX-5000”)，从纺粘无纺布的任意部分，利用显微镜以倍率20倍来取出100处与无纺布的MD方向及CD方向平行的1.0cm×1.0cm的矩形框，分别对100处测定相对于其面积而言的矩形框内的熔接部的面积，并取平均值，以百分率将小数点后第一位四舍五入而得的值作为熔接面积率(％)。需要说明的是，在不以百分率表示的情况下，可以通过将前述矩形框内的熔接部的面积(cm2)除以矩形框的面积即1.0cm2，然后将小数点后第三位四舍五入，由此来算出熔接面积率。
熔接部形成凹部，且通过构成无纺布的热塑性连续长丝彼此通过热与压力熔接而形成。即，相比于其他部分，热塑性连续长丝熔接并聚集的部分为熔接部。作为熔接的方法，采用基于热压花辊的熔接的情况下，热塑性连续长丝通过压花辊的凸部而熔接、聚集的部分成为熔接部。例如，使用仅上侧或下侧具有规定的图案的凹凸的辊、其他辊使用没有凹凸的平辊的情况下，熔接部是指通过具有凹凸的辊的凸部与平辊进行熔接，无纺布的热塑性连续长丝聚集而成的部分。或者，例如，采用如下设置的压花辊的情况下，熔接部是指通过上侧辊的凸部与下侧辊的凸部进行熔接，无纺布的热塑性连续长丝聚集而成的部分，该压花辊设置为：包括在表面形成有多个平行配置的直线凹槽的一对上侧辊与下侧辊，且该上侧辊的凹槽与该下侧辊的凹槽成一定角度地交叉。该情况下，通过上侧的凸部与下侧的凹部、或上侧的凹部与下侧的凸部而被熔接的部分不属于这里所称的熔接部。
作为每1个熔接部的面积，优选为0.3mm2以上5.0mm2以下。通过设为0.3mm2以上，作为纺粘无纺布可得到充分的机械强度，进而可以抑制无纺布表面的起毛。通过设为5.0mm2以下，除了作为纺粘无纺布的机械强度之外，还可以保持透气性，可得到充分的捕集性能。
熔接部的形状没有特别规定，在使用仅在上侧或下侧具有规定图案的凹凸的辊、而其他辊使用没有凹凸的平辊的情况下、及/或在包括表面形成有多个平行配置的直线凹槽的一对上侧辊与下侧辊、且该上侧辊的凹槽与该下侧辊的凹槽以某角度交叉的方式设置的压花辊中以上侧辊的凸部与下侧辊的凸部熔接的情况下，该熔接部的形状也可以是圆形、三角形、四角形、平行四边形、椭圆形、菱形等。这些熔接部分的排列没有特别规定，可以是等间隔规则地配置的熔接部分、随机地配置的熔接部分、也可以是不同形状混合存在的熔接部分。其中，从无纺布的均匀性的观点考虑，优选熔接部分等间隔地配置。此外，从不剥离无纺布而进行部分熔接的观点考虑，使用包括在表面形成有多个平行配置的直线凹槽的一对上侧辊和下侧辊、且该上侧辊的凹槽与该下侧辊的凹槽以某角度交叉的方式设置的压花辊，以上侧辊的凸部与下侧辊的凸部熔接而形成的平行四边形的熔接部是优选的。
(纺粘无纺布)
本发明的纺粘无纺布在无纺布的MD方向上具有20mN以上40mN以下的硬挺度。若硬挺度为20mN以上，更优选为22mN以上，进一步优选为25mN以上，则可以在保持无纺布的强度、形态保持性的同时进行褶皱加工。另一方面，若为40mN以下，更优选为38mN以下，进一步优选为36mN以下，则可以缓和褶皱加工时的折叠阻力，褶皱的峰谷型形状加工成尖锐状。
本发明中的硬挺度是根据JIS L1913：2010“一般无纺布试验方法”6.7“硬挺度(JIS法及ISO法)”的6.7.4“Gurley法(JIS法)”，如下操作而得到的值。
(i)从试样中，从试样的任意5处采集长度38.1mm(有效试样长度L＝25.4mm)、宽度d＝25.4mm的试验片。这里，本发明中，将无纺布的长度方向作为试样的MD方向。
(ii)将采集到的试验片分别安装于夹头，并将夹头固定于可动臂A上的刻度1-1/2”(1.5英寸＝38.1mm)处。该情况下，对于试样长度的1/2”(0.5英寸＝12.7mm)而言，夹头占据1/4”(0.25英寸＝6.35mm)、在试样的自由端摆(日文：振子)的前端占据1/4”(0.25英寸＝6.35mm)，因此供测定的有效试样长度L为从试验片长度中减去1/2”(0.5英寸＝12.7mm)而得到的值。
(iii)接下来，从摆B的支点起在下部的砝码安装孔a、b、c(mm)上安装适当的砝码Wa、Wb、Wc(g)，使可动臂A恒速旋转，读取试验片离开摆B时的刻度RG(mgf)。刻度读取至小数点后第一位的数字。这里，可以适当选择安装在砝码安装孔上的砝码，但优选设定成刻度RG为4～6。
(iv)对试验片5处的表背各测定5次，合计实施50次。
(v)使用下述式(3)由得到的刻度RG的值将小数点后第二位四舍五入而分别求出硬挺度的值。以将50次测定的平均值进行小数点后第二位四舍五入而算出的值为MD方向的硬挺度。
[数学式1]
Figure BDA0003705738040000141
本发明的纺粘无纺布是无纺布截面中的凸部的从一个表面至另一表面的厚度(tA)、和凹部的从一个表面至另一表面的厚度(tB)满足上式(1)的关系的纺粘无纺布。若上式(1)的值为0.50以上，更优选为0.52以上，进一步优选为0.54以上，则纤维彼此的熔接变牢固，在用作集尘器褶皱过滤器时，即使在高风量下，也可以得到优异的形状保持性。另一方面，若上式(1)的值为1.00以下，更优选为0.90以下，进一步优选为0.80以下，则纤维彼此的熔接变松弛，可得到优异的透气性。
本发明中的纺粘无纺布是将无纺布截面的从凸部的一个表面至凹部的一个表面的距离分别设为(tC)、(tD)(tC＜tD)时，满足上式(2)的关系的纺粘无纺布。若上式(2)的值为0.35以上，更优选为0.40以上，进一步优选为0.45以上，则无纺布的凹凸变小，PTFE膜对无纺布的贴合性良好。另一方面，若上式(2)的值为0.65以下，更优选为0.63以下，进一步优选为0.61以下，则熔接部与非熔接部共存于无纺布内，可得到透气性和刚性取得平衡的纺粘无纺布。
这里，对于本发明中的、本发明的凸部的从一个表面至另一表面的厚度(tA)、凹部的从一个表面至另一表面的厚度(tB)与上式(1)的值、以及从凸部的一个表面至凹部的一个表面的距离分别为(tC)、(tD)(tC＜tD)与上式(2)的值而言，采用如下求出的值。
(i)在任意的熔接部(凹部)中，将MD方向的中心线与CD方向的中心线的交点设为熔接部(凹部)的中心点。
(ii)穿过前述熔接部(凹部)的中心点，引出与CD方向平行的直线。
(iii)以从前述熔接部(凹部)的中心点离开0.5cm的该直线上的2点为起点，沿MD方向引出1.0cm的直线，引出连结其端点彼此的直线。
(iv)用剃刀刀片切取由(i)～(iii)中形成的1.0cm×1.0cm的正方形包围的区域。
(v)同样地，从纺粘无纺布内的任意处采集总计为100个1.0cm×1.0cm的测定样品。
(vi)使用扫描型电子显微镜(SEM)(例如，株式会社keyence制“VHX-D500”)，以测定样品内的熔接部为中心，调节为倍率100倍来对截面进行观察、拍摄。
(vii)从邻接的非熔接部(凸部)的最顶部2点引出切线，根据与该切线平行的线间的距离，测定下述的纺粘无纺布的截面厚度tA～tD的长度(tC＜tD)。
tA：从一个表面至另一表面的非熔接部(凸部)最顶部间距离
tB：从一个表面至另一表面的熔接部(凹部)最顶部间距离
tC、tD：一个表面的非熔接部(凸部)最顶部-熔接部(凹部)最顶部间距离(tC＜tD)
(viii)由测定结果算出tB/tA、tC/tD的比率。
(ix)算出由各测定样品得到的tB/tA、tC/tD的算术平均值，并采用将小数点后第三位四舍五入而得到的值。
本发明中的纺粘无纺布的单位面积重量优选为150g/m2以上300g/m2以下的范围。若单位面积重量为150g/m2以上，则可以得到褶皱所需的刚性，因而优选。另一方面，若单位面积重量为300g/m2以下，优选为270g/m2以下，更优选为260g/m2以下，则可以抑制压力损失的上升，并且在成本方面也优选。
就这里所述的单位面积重量而言，采集3个纵50cm×横50cm的尺寸的试样，并分别测定各质量，将所得的值的平均值(g)换算成每单位面积(1m2)，将小数点后第一位四舍五入，从而求出。
此外，本发明的纺粘无纺布的单位面积重量CV值为5％以下是优选的。更优选为4.5％以下，进一步优选为4.0％以下，若如此，则可以伴随无纺布的均匀性提高而使无纺布致密，因此捕集效率提高，容易得到满足要求的过滤器寿命，因此优选。另一方面，为了确保纺粘无纺布的透气量为一定量，且通过减小压力损失而延长过滤器寿命，单位面积重量CV值为1％以上是更优选的。
本发明中，纺粘无纺布的单位面积重量CV值(％)设为采用进行如下测定而得的值。
(i)从纺粘无纺布中采集合计100个5cm×5cm的小片。
(ii)分别测定各小片的质量(g)，换算成每单位面积(1m2)。
(iii)分别算出(ii)的换算结果的平均值(Wave)、标准偏差(Wsdv)。
(iv)基于(i)～(iii)的结果，通过下式计算单位面积重量CV值(％)，将小数点后第二位四舍五入。
单位面积重量CV值(％)＝Wsdv/Wave×100
本发明的纺粘无纺布的厚度优选为0.50mm以上0.80mm以下，更优选为0.51mm以上0.78mm以下。通过将厚度设为0.50mm以上，可以提高刚性，制成适合作为过滤器使用的纺粘无纺布。此外，通过将厚度设为0.80mm以下，可以制成作为过滤器的操作性、加工性优异的纺粘无纺布。
需要说明的是，本发明中，纺粘无纺布的厚度(mm)设为采用通过以下方法测定而得的值。
(i)使用厚度计(例如，Teklock公司制“TECLOCK”(注册商标)SM-114等)，在CD方向等间隔地对无纺布的厚度测定10处。
(ii)将上述算术平均值的小数点后第3位四舍五入，作为无纺布的厚度(mm)。
本发明中的纺粘无纺布的表观密度优选为0.25g/cm3以上0.40g/cm3以下。表观密度为0.25g/cm3以上0.40g/cm3以下时，纺粘无纺布形成致密的结构，灰尘不易进入内部，灰尘掸落性优异。更优选表观密度的范围为0.26g/cm3以上0.38g/cm3以下的范围。
需要说明的是，本发明中，纺粘无纺布的表观密度(g/cm3)设为采用根据前述的纺粘无纺布的单位面积重量、厚度的值、通过下式求出的值。
表观密度(g/cm3)＝单位面积重量(g/m2)/厚度(mm)/1000本发明中的纺粘无纺布的透气量优选为10(cm3/(cm2·秒))以上130(cm3/(cm2·秒))以下。透气量为10(cm3/(cm2·秒))以上，优选为13(cm3/(cm2·秒))以上时，可以抑制压力损失上升。此外，透气量为130(cm3/(cm2·秒))以下，优选为105(cm3/(cm2·秒))以下时，灰尘不易滞留在内部，因此作为过滤器的捕集性能良好。
需要说明的是，在本发明中，如下所述，纺粘无纺布的透气量(cm3/(cm2·秒))设为采用将基于JIS L1913：2010“一般无纺布试验方法”6.8“透气性(JIS法)”的6.8.1“弗雷泽形法”测定而得的值。
(i)在纺粘无纺布的CD方向等间隔地采集10片纵150mm×横150mm的试验片。
(ii)将试验片安装于试验机的圆筒的一端，然后利用下限阻力器调整吸气风扇及气孔，以使得倾斜型气压计显示为125Pa的压力，测定此时的垂直型气压计显示的压力。
(iii)根据测定的压力与使用的气孔的种类，通过试验机附带的换算表求出通过试验片的空气量(cm3/(cm2·秒))。
(iv)将由10处试验片的透气量得到的值的平均值的小数点后第一位四舍五入，算出所得的值作为纺粘无纺布的透气量(cm3/(cm2·秒))。
如以上所说明的，本发明的纺粘无纺布可同时实现粉尘的捕集性能与透气性的平衡、并且刚性、及褶皱加工性优异，因此可以适用于过滤器层叠滤材、集尘器褶皱过滤器用滤材、集尘器用过滤器。
本发明的纺粘无纺布由于其刚性、PTFE膜的贴合性、以及褶皱加工性优异，因此可以适用于过滤器层叠滤材、集尘器褶皱过滤器用滤材、集尘器褶皱过滤器。其中，无纺布单独可适合用作需要可耐受在流量为70～250L/分钟的粉尘捕集与反复反洗的情况下与PTFE膜的贴合性的、中风量脉冲喷射式集尘器用过滤器层叠滤材、中风量脉冲喷射式集尘器用褶皱过滤器用滤材、中风量脉冲喷射式集尘器用过滤器。这样的集尘器用褶皱过滤器用滤材可以通过例如将前述纺粘无纺布与PTFE膜贴合，形成过滤器层叠滤材，然后制成褶皱形状而得到。此外，就该集尘器褶皱过滤器用滤材而言，可以是圆筒型集尘器过滤器，其是将其整体制成圆筒状，然后使圆筒的上端与下端固定而成的；或者，可以是平板型集尘器过滤器，其是集尘器褶皱过滤器用滤材的端部固定至由金属材料、高分子树脂材料形成的矩形、圆型这样的框架材料的内壁上而成的。
本发明的脉冲喷射式集尘器是使用前述集尘器用褶皱过滤器的、特别是在流量为70～250L/分钟的中风量下进行粉尘捕集和反复反洗的中风量脉冲喷射式集尘器。在该中风量脉冲喷射式的集尘器中，前述集尘器过滤器在每1个集尘器过滤器的流量为2.0L/分钟以上4.0L/分钟以下、且施加于1个集尘器过滤器的处理空气的压力为0.5MPa以下的气氛下使用。
本发明的脉冲喷射式集尘器具备至少一个对来自集尘对象设备的粉尘进行过滤的集尘器过滤器，并具备脉冲喷射机构，该脉冲喷射机构向集尘器过滤器的内侧面脉冲状地喷射压缩空气，以掸落附着于过滤器的外侧面的粉尘。需要说明的是，该脉冲喷射机构既可以是可以在集尘器的送风机用马达运转的期间工作的在线脉冲方式(on-line pulse)的机构，也可以是能在中断了集尘的状态期间工作的离线脉冲方式(off-line pulse)的机构。
实施例
以下，通过实施例来进一步说明本发明的详细情况。需要说明的是，并不由本实施例而限定地解释本发明。
[测定方法]
下述实施例中的各特性值通过以下方法进行测定。其中，各物性的测定中，在没有特别记载的情况下，基于前述方法进行测定。
(1)聚酯的熔点(℃)
作为示差扫描型量热仪，使用株式会社Perkin-Elmer公司制“DSC-2型”。
(2)聚酯的特性粘度(IV)
聚酯的特性粘度(IV)通过以下方法测定。
在邻氯苯酚100mL中溶解试样8g，于温度25℃，使用奥斯特瓦尔德粘度计，根据下式求出相对粘度ηr。
ηr＝η/η0＝(t×d)/(t0×d0)
(这里，分别地，η表示聚合物溶液的粘度、η0表示邻氯苯酚的粘度、t表示溶液的落下时间(秒)、d表示溶液的密度(g/cm3)、t0表示邻氯苯酚的落下时间(秒)、d0表示邻氯苯酚的密度(g/cm3))
接下来，根据下式由相对粘度ηr算出特性粘度(IV)。
特性粘度(IV)＝0.0242ηr+0.2634
(3)纺粘无纺布的截面的厚度(mm)
作为扫描型电子显微镜，使用株式会社keyence制“VHX-D500”，通过前述方法进行测定。
(4)纺粘无纺布的厚度(mm)
作为厚度计，使用Teklock公司制“TECLOCK”(注册商标)SM-114。
(5)纺粘无纺布的表观密度(g/cm3)
纺粘无纺布的表观密度(g/cm3)由前述纺粘无纺布的单位面积重量、厚度的值通过下式算出。
表观密度(g/cm3)＝单位面积重量(g/m2)/厚度(mm)/1000
(6)纺粘无纺布的透气量(cm3/(cm2·秒))
透气量的测定使用Swiss Textest AG制透气性试验机“FX3300-III”来测定。
(7)纺粘无纺布的MD方向的硬挺度(mN)
就硬挺度而言，使用株式会社大荣精机制作所制Gurley·柔软度试验机“GAS-10”进行测定。
(8)纺粘无纺布的捕集效率(％)
图3是用于说明本发明的实施例涉及的实施捕集性能试验的试验系统的构成的图。图3所示的试验系统31具备：设置试验样品M的样品架32、流量计33、流量调整阀34、鼓风机35、灰尘供给装置36、切换旋塞37和粒子计数器38。流量计33、流量调整阀34、鼓风机35以及灰尘供给装置36与样品架32连结。流量计33介由流量调整阀34而与鼓风机35连接。通过鼓风机35的吸气，从灰尘供给装置36向样品架32供给灰尘。将粒子计数器38与样品架32连接，介由切换旋塞37，可以分别测定试验样品M的上游侧的灰尘个数与下游侧的灰尘个数。首先，从无纺布的任意部分采集3个15cm×15cm的样品，将采集到的试验样品M设置于样品架32。试验样品的评价面积设为115cm2。在测定捕集性能时，将聚苯乙烯0.309U10重量％溶液(Nacalai Tesque株式会社制)用蒸馏水稀释至200倍，填充至灰尘供给装置36。以过滤器通过速度成为3.0m/min的方式，用流量调整阀34调整风量，使灰尘浓度稳定在2万～7万个/(2.83×10-4m3(0.01ft3))的范围，针对灰尘粒径0.3～0.5μm的范围，用粒子计数器38(Rion株式会社制，KC-01D)分别测定试验样品M的上游的灰尘个数以及下游的灰尘个数。将得到的值代入下述计算式，将求出的数值的小数点后第一位四舍五入，求出捕集性能(％)。
捕集性能(％)＝〔1-(D1/D2)〕×100
这里，D1：下游的灰尘个数(3次的合计)、D2：上游的灰尘个数(3次的合计)。
(9)压力损失(Pa)
用压力计39读取上述捕集性能测定时的试验样品M的上游与下游的静压差，将由3个样品得到的值的平均值的小数点后第1位四舍五入而算出。
(10)PTFE膜剥离的有无
将在纺粘无纺布上贴合有PTFE膜加工而成的层叠无纺布切成10cm×10cm，从10cm的距离以0.25MPa施加压缩空气，通过目视确认PTFE膜剥离的有无。
(11)褶皱成型性·褶皱成型时的PTFE膜浮起的有无
用褶皱加工机对在纺粘无纺布上贴合有PTFE膜而成的层叠无纺布的100mm试样，进行间距为25mm的褶皱加工，目视确认加工后的褶皱成型性和其PTFE膜浮起的有无，按下述2个等级进行评价。
(褶皱成型性)
○：褶皱为锐角且均匀
×：褶皱不均匀或无法成型
(褶皱成型性的PTFE膜浮起的有无)
有：在折痕的熔接部上有PTFE膜浮起
无：在折痕的熔接部上没有PTFE膜浮起
(12)纺粘无纺布的单位面积重量(g/m2)
纺粘无纺布的单位面积重量通过前述方法算出。
(13)纺粘无纺布的单位面积重量CV值(％)
纺粘无纺布的单位面积重量CV值通过前述方法算出。
(14)热塑性连续长丝的平均单纤维直径(μm)
就热塑性连续长丝的平均单纤维直径而言，使用keyence公司制“VHX-D500”的扫描型电子显微镜，通过前述方法算出。
[使用的树脂]
接下来，实施例·比较例中使用的树脂如下所述。
·聚酯系树脂A：干燥至水分含量为50质量ppm以下的、特性粘度(IV)为0.65且熔点为260℃的聚对苯二甲酸乙二醇酯(PET)
·聚酯系树脂B：干燥至水分含量为50质量ppm以下的、特性粘度(IV)为0.64、间苯二甲酸共聚率为11mol％(摩尔％)且熔点为230℃的共聚聚对苯二甲酸乙二醇酯(CO-PET)
[实施例1]
使前述聚酯系树脂A与前述聚酯系树脂B分别于295℃和280℃的温度熔融。然后，将聚酯系树脂A作为芯成分，将聚酯系树脂B作为鞘成分，以口模温度300℃、且芯：鞘＝80：20的质量比率从细孔纺出，然后，利用吸气装置以纺丝速度4400m/分钟来纺丝圆形截面形状的长丝，在移动的网式输送机上利用开纤板对纤维排列进行控制并使其堆积，从而捕集由平均单纤维直径为14.8μm的纤维形成的纤维网。对于捕集到的纤维网，在温度140℃、且线压力为50kg/cm的条件下，以S字状沿着包括一对平辊的压延辊，再接着，使用包括熔接面积率为18％、每1个熔接部的面积为0.7mm2的一对雕刻辊的压花辊，在上下均为温度205℃、线压力为70kg/cm的条件下进行熔接，得到单位面积重量为260g/m2的纺粘无纺布。得到的纺粘无纺布的片截面厚度的1-tB/tA与tC/tD分别为0.61、0.57，片厚度为0.51mm，MD方向的硬挺度为25mN。将结果示于表1。
[表1]
Figure BDA0003705738040000231
[实施例2]
将上下压花辊的温度均从205℃变更为180℃，并进行熔接，除此以外，以与实施例1相同的条件得到单位面积重量为260g/m2的纺粘无纺布。得到的纺粘无纺布的片截面厚度的1-tB/tA与tC/tD分别为0.54、0.55，片厚度为0.82mm，MD方向的硬挺度为28mN。将结果示于表1。
[实施例3]
将上下压花辊的温度均从205℃分别变更为180℃、210℃，并进行熔接，除此以外，以与实施例1相同的条件得到单位面积重量为260g/m2的纺粘无纺布。得到的纺粘无纺布的片截面厚度的1-tB/tA与tC/tD分别为0.58、0.65，片厚度为0.73mm，MD方向的硬挺度为31mN。将结果示于表1。
[实施例4]
使捕集到的网不沿着一对压延辊、以及通过将上下压花辊从包括熔接面积率为18％、每1个熔接部的面积为0.7mm2的一对雕刻辊的压花辊变更为包括熔接面积率为15％、每1个熔接部的面积为0.5mm2的一对雕刻辊的压花辊，以上下的温度分别为210℃、200℃进行熔接，除此以外，以与实施例1相同的条件，得到单位面积重量为260g/m2的纺粘无纺布。得到的纺粘无纺布的片截面厚度的1-tB/tA与tC/tD分别为0.61、0.37，片厚度为0.62mm，MD方向的硬挺度为25mN。将结果示于表1。
[实施例5]
将上下压花辊从包括熔接面积率为18％、每1个熔接部的面积为0.7mm2的一对雕刻辊的压花辊变更为包括熔接面积率6％、每1个熔接部的面积为0.5mm2的一对雕刻辊的压花辊并进行熔接，除此以外，以与实施例1相同的条件，得到单位面积重量为260g/m2的纺粘无纺布。所得到的纺粘无纺布的片截面厚度的1-tB/tA与tC/tD分别为0.79、0.65，片厚度为1.20mm，MD方向的硬挺度为39mN。将结果示于表1。
[实施例6]
以平均单纤维直径为25.4μm的方式变更排出量、纺出速度，另一方面，为了使单位面积重量与实施例1相同而变更网式输送机的速度，除此以外，以与实施例1相同的条件，得到单位面积重量为260g/m2的纺粘无纺布。所得到的纺粘无纺布的片截面厚度的1-tB/tA与tC/tD分别为0.52、0.58，片厚度为0.93mm，MD方向的硬挺度为37mN。将结果示于表1。
[实施例7]
以使得平均单纤维直径成为14.2μm的方式变更排出量、纺出速度，另一方面，为了使单位面积重量与实施例1相同而变更网式输送机的速度，除此以外，以与实施例1相同的条件，得到单位面积重量为260g/m2的纺粘无纺布。所得到的纺粘无纺布的片截面厚度的1-tB/tA与tC/tD分别为0.63、0.57，片厚度为0.54mm，MD方向的硬挺度为24mN。将结果示于表1。
得到的无纺布的特性如表1所示，实施例1～7的纺粘无纺布均是MD方向硬挺度为20mN以上、单位面积重量CV值为5.0％以下、压力损失为50Pa以下、刚性、单位面积重量均匀性优异、显示出作为纺粘无纺布的良好特性的无纺布。此外，在这些纺粘无纺布和PTFE膜的贴合性方面也没有与膜的剥离，褶皱加工性也良好。
[比较例1]
将上下压花辊从包括熔接面积率为18％、每1个熔接部的面积为0.7mm2的一对雕刻辊的压花辊变更为包括熔接面积率为10％、每1个熔接部的面积为1.6mm2的一对雕刻辊的压花辊，以上下的温度分别为240℃进行熔接，除此以外，与实施例1同样地得到单位面积重量为260g/m2的纺粘无纺布。得到的纺粘无纺布的片截面厚度的1-tB/tA与tC/tD分别为0.36、0.25，片厚度为0.51mm，MD方向的硬挺度为18mN。将结果示于表2。
[表2]
Figure BDA0003705738040000261
[比较例2]
将上下压花辊从包括熔接面积率为18％、每1个熔接部的面积为0.7mm2的一对雕刻辊的压花辊变更为包括熔接面积率为3％、每1个熔接部的面积为0.5mm2的雕刻辊和平辊的压花辊，并进行熔接，除此以外，以与实施例1相同的条件，得到单位面积重量为260g/m2的纺粘无纺布。得到的纺粘无纺布的片截面厚度的1-tB/tA与tC/tD分别为0.83、0.66，片厚度为1.30mm，MD方向的硬挺度为45mN。将结果示于表2。
[比较例3]
将上下压花辊从包括熔接面积率为18％、每1个熔接部的面积为0.7mm2的一对雕刻辊的压花辊变更为包括熔接面积率24％、每1个熔接部的面积为0.5mm2的一对雕刻辊的压花辊，并进行熔接，除此以外，以与实施例1相同的条件，得到单位面积重量为260g/m2的纺粘无纺布。得到的纺粘无纺布的片截面厚度的1-tB/tA与tC/tD分别为0.61、0.50，片厚度为0.62mm，MD方向的硬挺度为17mN。将结果示于表2。
[比较例4]
以平均单纤维直径成为29.2μm的方式变更排出量、纺出速度，另一方面，为了使单位面积重量与实施例1相同而变更网式输送机的速度，除此以外，以与实施例1相同的条件，得到单位面积重量为260g/m2的纺粘无纺布。得到的纺粘无纺布的片截面厚度的1-tB/tA与tC/tD分别为0.45、0.57，片厚度为1.21mm，MD方向的硬挺度为43mN。将结果示于表2。
[比较例5]
使捕集到的网不以S字状沿着一对压延辊，除此以外，以与实施例1相同的条件，得到单位面积重量为260g/m2的纺粘无纺布。得到的纺粘无纺布的片截面厚度的1-tB/tA与tC/tD分别为0.48、0.67，片厚度为0.43mm，MD方向的硬挺度为24mN。将结果示于表2。
得到的无纺布的特性如表1所示，比较例1的片截面厚度(1-tB/tA)低，硬挺度变低，褶皱成型性差。比较例2、4的硬挺度高，这些纺粘无纺布与PTFE膜的贴合性差。比较例3的硬挺度变低，褶皱加工性差。比较例5的片截面厚度(tC/tD)低，纺粘无纺布与PTFE膜的贴合性差。
产业上的可利用性
对于本发明的纺粘无纺布、过滤器层叠滤材、集尘器褶皱过滤器用滤材、集尘器褶皱过滤器以及中风量脉冲喷射式集尘器而言，可优选适用于在PTFE膜的贴合性、褶皱加工性优异、且具有高刚性的情况，但适用范围不限于此。
附图标记说明
11 凸部
12 凹部
21 集尘器褶皱过滤器用滤材
22 峰部
23 谷部
24 示出MD方向的箭头(虚线箭头)
25 示出CD方向的箭头(虚线箭头)
M 试验样品
31 试验系统
32 样品架
33 流量计
34 流量调整阀
35 鼓风机
36 灰尘供给装置
37 切换旋塞
38 粒子计数器
39 压力计

Claims (8)

1.纺粘无纺布，其是由包含高熔点成分和低熔点成分的热塑性连续长丝构成的，并且是部分地熔接而成的纺粘无纺布，
所述纺粘无纺布具有非熔接的凸部和熔接而成的凹部，
该纺粘无纺布的MD方向的硬挺度为20mN以上40mN以下，
在无纺布截面中，将所述凸部的从一个表面至另一个表面的厚度设为tA、将所述凹部的从一个表面至另一个表面的厚度设为tB、将从所述凸部的一个表面至所述凹部的一个表面的距离分别设为tC、tD(tC＜tD)，所述纺粘无纺布满足由下述式(1)、式(2)表示的关系，
0.5≤1-tB/tA＜1.0 ···(1)
0.35＜tC/tD＜0.65 ···(2)。
2.如权利要求1所述的纺粘无纺布，其单位面积重量CV值为5％以下。
3.如权利要求1或2所述的纺粘无纺布，其中，所述凹部的熔接面积的比例为5％以上20％以下。
4.如权利要求1～3中任一项所述的纺粘无纺布，其中，所述热塑性连续长丝的平均单纤维直径为12μm以上26μm以下。
5.过滤器层叠滤材，其是将PTFE膜贴合于权利要求1～4中任一项所述的纺粘无纺布而成的。
6.集尘器褶皱过滤器用滤材，其是使用权利要求5所述的过滤器层叠滤材而成的。
7.集尘器褶皱过滤器，其是使用权利要求6所述的集尘器褶皱过滤器用滤材而成的。
8.中风量脉冲喷射式集尘器，其使用了权利要求7所述的集尘器褶皱过滤器。
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