JPWO2021132402A1 - スパンボンド不織布、フィルター積層濾材、集塵機プリーツフィルター用濾材、集塵機プリーツフィルターおよび中風量パルスジェットタイプ集塵機 - Google Patents
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Abstract
Description
すなわち、本発明のスパンボンド不織布は、高融点成分と低融点成分とからなる熱可塑性連続フィラメントから構成され、部分的に融着されてなるスパンボンド不織布であって、非融着の凸部と、融着されてなる凹部とを有し、当該スパンボンド不織布のMD方向の剛軟度が20mN以上40mN以下であり、不織布断面において、前記凸部の一表面から他表面までの厚さtAと、前記凹部の一表面から他表面までの厚さtBと、前記凸部の一表面から前記凹部の一表面までの距離をそれぞれtC、tD(tC<tD)とし、下記式(1)、(2)で表される関係にある。
0.5≦1−tB/tA<1.0 ・・・(1)
0.35<tC/tD<0.65 ・・・(2)
0.5≦1−tB/tA<1.0 ・・・(1)
0.35<tC/tD<0.65 ・・・(2)
ここで、本発明において、MD方向とはスパンボンド不織布製造時のシート搬送方向、すなわち不織布ロールにおける巻き取り方向を指すものであり、後述するCD方向はシート搬送方向、すなわち不織布ロールにおける巻き取り方向に対して垂直に交差する方向を指すものである。なお、スパンボンド不織布が切断された場合などでロール状態にない場合は、以下の手順によってMD方向、CD方向を決定することとする。
(a) スパンボンド不織布の面内において、任意の1方向を定め、その方向に沿って、長さ38.1mm、幅25.4mmの試験片を採取する。
(b) 採取した方向から30度、60度、90度回転させた方向においても、同様に長さ38.1mm、幅25.4mmの試験片を採取する。
(c) 各方向の試験片について後述するスパンボンド不織布の剛軟度の測定方法に基づいて、各試験片の剛軟度を測定する。
(d) 測定により得られた値が最も高い方向をそのスパンボンド不織布のMD方向とし、これに直交する方向をCD方向とする。
本発明のスパンボンド不織布を構成する熱可塑性連続フィラメントの原料となる熱可塑性樹脂としては、特に、ポリエステルが好ましく用いられる。ポリエステルは、酸成分とアルコール成分とをモノマーとする高分子重合体である。酸成分としては、フタル酸(オルト体)、イソフタル酸およびテレフタル酸等の芳香族カルボン酸、アジピン酸やセバシン酸等の脂肪族ジカルボン酸、およびシクロヘキサンカルボン酸等の脂環族ジカルボン酸等を用いることができる。また、アルコール成分としては、エチレングリコール、ジエチレングリコールおよびポリエチレングリコール等を用いることができる。
(i)スパンボンド不織布からランダムに小片サンプル10個を採取する。
(ii)採取した小片サンプルの表面を走査型電子顕微鏡等で500〜2000倍の範囲で繊維の太さを計測することが可能な写真を撮影する。
(iii)各小片サンプルから撮影した写真から10本ずつ、計100本の繊維を任意に選び出して、その太さを測定する。繊維は断面が円形と仮定し、太さを繊維直径とする。
(iv)それらの算術平均値の小数点以下第一位を四捨五入して算出した値を平均単繊維直径とした。
次に、本発明のスパンボンド不織布、および、その製造方法について説明する。本発明のスパンボンド不織布は、下記(a)〜(c)の工程を順次施すことによって製造される。
(a)熱可塑性重合体を紡糸口金から溶融押出した後、これをエアサッカーにより牽引、延伸して熱可塑性連続フィラメントを得る工程。
(b)得られたフィラメントを開繊し、移動するネットコンベアー上に堆積させ繊維ウェブを形成する工程。
(c)得られた繊維ウェブに部分的融着を施す工程。
以下に上記の各工程について、さらに詳細を説明する。
まず、熱可塑性重合体を紡糸口金から溶融押出する。特に、熱可塑性連続フィラメントとして、ポリエステル系高融点重合体の周りに当該ポリエステル系高融点重合体の融点よりも低い融点を有するポリエステル系低融点重合体を配した複合型フィラメントを用いる場合には、ポリエステル系高融点重合体と、ポリエステル系低融点重合体を、それぞれ融点以上、(融点+70℃)以下で溶融し、ポリエステル系高融点重合体の周りに、そのポリエステル系高融点重合体の融点に対して、10℃以上140℃以下低い融点を有するポリエステル系低融点重合体を配した複合型フィラメントとして、口金温度が融点以上(融点+70℃)以下の紡糸口金で細孔から紡出した後、エアサッカーにより紡糸速度4000m/分以上、6000m/分以下で牽引、延伸して円形断面形状のフィラメントを紡糸する。
本発明のスパンボンド不織布は、紡糸した熱可塑性連続フィラメントを開繊、噴射した後、移動するネットコンベアー上に堆積させ繊維ウェブを得る工程を有する。開繊方法としては、例えば帯電開繊による開繊方法や開繊板を使用する方法があり、特に開繊板によるものが好ましい。開繊板を使用することで不織布の均一性が高くなり、フィルター性能に優れる。
また、仮融着するための線圧は30kg/cm以上70kg/cm以下であることが好ましい。仮融着するための線圧を30kg/cm以上、より好ましくは40kg/cm以上とすることでスパンボンド不織布として用いた際にプリーツ加工性に必要な強度を不織布に付与することができる。融着するための線圧を70kg/cm以下、より好ましくは60kg/cm以下とすることで、適度な厚さとなり、フィルターとしての通気性を確保できる。
本発明のスパンボンド不織布は部分的に融着されたものであるが、部分的に融着する方法は特に限定されるものではない。ここで、スパンボンド不織布の融着されている部分を融着部、それ以外の融着されていない部分を非融着部と称する。熱エンボスロールによる融着、あるいは超音波発振装置とエンボスロールとの組み合わせによる融着が好ましいものである。特に熱エンボスロールによる融着は、不織布の強度を向上させる点から最も好ましいものである。部分的融着工程は前記ウェブ形成工程から続けて加工されることが好ましい。前記ウェブ形成工程から続けて加工することで、融着部の密度を高くし、スパンボンド不織布としてプリーツ成型性に優れた腰強度の不織布を得ることができる。熱エンボスロールによる融着の温度は、不織布の繊維表面に存在する最も融点の低いポリマーの融点に対して5℃以上60℃以下低いことが好ましく、10℃以上50℃以下低いことがより好ましい。熱エンボスロールによる不織布の繊維表面に存在する最も融点の低いポリマーの融点の温度差を5℃以上、より好ましくは10℃以上とすることで、過度の融着を防ぐことができる。一方、融点の温度差を60℃以下、より好ましくは50℃以下とすることによって、不織布内において均一な融着を行うことができる。
本発明のスパンボンド不織布は、不織布のMD方向で20mN以上40mN以下の剛軟度を有する。剛軟度が20mN以上、より好ましくは22mN以上、さらに好ましくは25mN以上であれば、不織布の強度や形態保持性を保ちつつプリーツ加工ができる。一方、40mN以下、より好ましくは38mN以下、さらに好ましくは36mN以下であれば、プリーツ加工時の折たたみ抵抗を緩和し、プリーツの山谷型形状がシャープに仕上がる。
(i)試料から長さ38.1mm(有効試料長L=25.4mm)、幅d=25.4mmの試験片を試料の任意の5点から採取する。ここで本発明においては、不織布の長手方向を試料のMD方向とする。
(ii)採取した試験片をそれぞれチャックに取り付け、可動アームA上の目盛り1−1/2”(1.5インチ=38.1mm)に合わせてチャックを固定する。この場合、試料長の1/2”(0.5インチ=12.7mm)はチャックに1/4”(0.25インチ=6.35mm)、試料の自由端にて振子の先端に1/4”(0.25インチ=6.35mm)がかかるため測定にかかる有効試料長Lは試験片長さから1/2”(0.5インチ=12.7mm)差し引いたものとなる。
(iii)次に振り子Bの支点から下部のおもり取付孔a、b、c(mm)に適当なおもりWa、Wb、Wc(g)を取り付けて可動アームAを定速回転させ、試験片が振り子Bから離れるときの目盛りRG(mgf)を読む。目盛りは小数点以下第一位の桁で読む。ここでおもり取付孔に取り付けるおもりは適宜選択できるものであるが、目盛りRGが4〜6になるよう設定するのが好ましい。
(iv)測定は試験片5点につき表裏各5回、合計50回実施する。
(v)得られた目盛りRGの値から下記式(3)を用いて剛軟度の値を小数点以下第二位で四捨五入してそれぞれ求める。50回の測定の平均値を、小数点以下第二位を四捨五入して算出した値をMD方向の剛軟度とした。
(ii)前記の融着部(凹部)の中心点を通り、CD方向と平行な直線を引く。
(iii)前記の融着部(凹部)の中心点から0.5cm離れた当該直線上の2点を起点として、MD方向に沿って直線を1.0cm引き、その端点同士を結ぶ直線を引く。
(iv)(i)〜(iii)で形成された1.0cm×1.0cmの正方形によって囲まれた領域をカミソリ刃で切り取る。
(v)同様にして、スパンボンド不織布内の任意の場所から1.0cm×1.0cmの測定サンプルを計100個採取する。
(vi)走査型電子顕微鏡(SEM)(例えば、株式会社キーエンス製「VHX−D500」)を用いて、測定サンプル内の融着部を中心として、断面を倍率100倍に調節して観察し撮影する。
(vii)隣接する非融着部(凸部)の最頂部2点より接線を引き、その接線に対する平行線間の距離より、下記のスパンボンド不織布の断面厚さtA〜tDの長さ(tC<tD)を測定する。
tA:一表面から他表面までの非融着部(凸部)最頂部間距離
tB:一表面から他表面までの融着部(凹部)最頂部間距離
tC、tD:一表面の非融着部(凸部)最頂部−融着部(凹部)最頂部間距離(tC<tD)
(viii)測定結果からtB/tA、tC/tDの比率を算出する。
(ix)各測定サンプルから得られるtB/tA、tC/tDの算術平均値を算出し、小数点以下第三位を四捨五入して得られた値を採用する。
(i)スパンボンド不織布から5cm×5cmの小片を計100個採取する。
(ii)各小片の質量(g)をそれぞれ測定し、単位面積(1m2)当たりに換算する。
(iii)(ii)の換算結果の平均値(Wave)、標準偏差(Wsdv)をそれぞれ算出する。
(iv)(i)〜(iii)の結果を基に、以下の式により目付CV値(%)を計算し、小数点以下第二位を四捨五入する。
目付CV値(%)=Wsdv/Wave×100
(i)厚さ計(例えば、株式会社テクロック製“TECLOCK”(登録商標)SM−114等)を使用して、不織布の厚さをCD方向の等間隔に10点測定する。
(ii)上記算術平均値から小数点以下第3位を四捨五入し、不織布の厚さ(mm)とする。
見掛け密度(g/cm3)=目付(g/m2)/厚さ(mm)/1000
(i)スパンボンド不織布のCD方向に等間隔で縦150mm×横150mmの試験片を10枚採取する。
(ii)試験機の円筒の一端に試験片を取り付けた後、下限抵抗器によって傾斜型気圧計が125Paの圧力を示すように、吸込みファン及び空気孔を調整し、その時の垂直型気圧計の示す圧力を測る。
(iii)測定した圧力と使用した空気孔の種類とから、試験機に付属の換算表によって試験片を通過する空気量(cm3/(cm2・秒))を求める。
(iv)10点の試験片の通気量から得られた値の平均値の小数点以下第一位を四捨五入した値を、スパンボンド不織布の通気量(cm3/(cm2・秒))を算出とした。
下記の実施例における各特性値は、次の方法で測定したものである。ただし、各物性の測定において、特段の記載がないものは、前記の方法に基づいて測定を行ったものである。
示差走査型熱量計として、株式会社パーキンエルマー製「DSC−2型」を用いた。
ポリエステルの固有粘度(IV)は、次の方法で測定した。
オルソクロロフェノール100mLに対し試料8gを溶解し、温度25℃においてオストワルド粘度計を用いて相対粘度ηrを、下記式により求めた。
ηr=η/η0=(t×d)/(t0×d0)
(ここで、ηはポリマー溶液の粘度、η0はオルソクロロフェノールの粘度、tは溶液の落下時間(秒)、dは溶液の密度(g/cm3)、t0はオルソクロロフェノールの落下時間(秒)、d0はオルソクロロフェノールの密度(g/cm3)を、それぞれ表す。)
次いで、相対粘度ηrから、下記式により固有粘度(IV)を算出した。
固有粘度(IV)=0.0242ηr+0.2634
走査型電子顕微鏡として、株式会社キーエンス製「VHX−D500」を用い、前記の方法で測定を行った。
厚さ計として、株式会社テクロック製“TECLOCK”(登録商標)SM−114を使用した。
スパンボンド不織布の見かけ密度(g/cm3)は、前記のスパンボンド不織布の目付、厚さの値から以下の式によって算出した。
見掛け密度(g/cm3)=目付(g/m2)/厚さ(mm)/1000
通気量の測定には、スイス・テクステスト社製通気性試験機「FX3300−III」を用いて測定した。
剛軟度は、株式会社大栄精機製作所製ガーレ・柔軟度試験機「GAS−10」を用いて測定した。
図3は本発明の実施例にかかる捕集性能試験を実施する試験システムの構成を説明するための図である。図3に示す試験システム31は、試験サンプルMをセットするサンプルホルダー32と、流量計33と、流量調整バルブ34と、ブロワ35と、ダスト供給装置36と、切替コック37と、パーティクルカウンター38とを備える。流量計33と、流量調整バルブ34、ブロワ35およびダスト供給装置36は、サンプルホルダー32と連結している。流量計33は、流量調整バルブ34を介してブロワ35に接続している。サンプルホルダー32には、ブロワ35の吸気によって、ダスト供給装置36からダストが供給される。サンプルホルダー32にパーティクルカウンター38を接続し、切替コック37を介して、試験サンプルMの上流側のダスト個数と下流側のダスト個数をそれぞれ測定することができる。まず、不織布の任意の部分から、15cm×15cmのサンプルを3個採取し、採取した試験サンプルMをサンプルホルダー32にセットする。試験サンプルの評価面積は、115cm2とした。捕集性能の測定にあたっては、ポリスチレン0.309U 10重量%溶液(ナカライテスク株式会社製)を蒸留水で200倍まで希釈し、ダスト供給装置36に充填した。風量をフィルター通過速度が3.0m/minになるように流量調整バルブ34で調整し、ダスト濃度を2万〜7万個/(2.83×10−4m3(0.01ft3))の範囲で安定させ、試験サンプルMの上流のダスト個数および下流のダスト個数をパーティクルカウンター38(リオン株式会社製、KC−01D)でダスト粒径0.3〜0.5μmの範囲についてそれぞれ測定した。得られた値を下記計算式に代入して求めた数値の小数点以下第一位を四捨五入し捕集性能(%)を求めた。
捕集性能(%)=〔1−(D1/D2)〕×100
ここで、D1:下流のダスト個数(3回の合計)、D2:上流のダスト個数(3回の合計)である。
上記捕集性能測定時の試験サンプルMの上流と下流との静圧差を圧力計39で読み取り、3サンプルから得られた値の平均値の小数点以下第1位を四捨五入して算出した。
スパンボンド不織布にPTFE膜加工を貼り合わせた積層不織布を10cm×10cmに切り取り、圧縮エアーを10cmの距離から0.25MPaで当て、目視確認によりPTFE膜剥がれの有無を確認した。
スパンボンド不織布にPTFE膜を貼り合わせた積層不織布の100mmの試料をプリーツ加工機で、ピッチ25mmのプリーツ加工を行い、加工後のプリーツ成形性とそのPTFE膜浮きの有無を目視確認し、下記2段階で評価した。
(プリーツ成形性)
○:プリーツが鋭角で均一である
×:プリーツが不均あるいは成形できない
(プリーツ成形性のPTFE膜浮きの有無)
有:折り目の融着部上でPTFE膜浮きがある
無:折り目の融着部上でPTFE膜浮きがない
スパンボンド不織布の目付は、前記の方法で算出した。
スパンボンド不織布の目付CV値は、前記の方法で算出した。
熱可塑性連続フィラメントの平均単繊維直径は、キーエンス社製「VHX−D500」の走査型電子顕微鏡を用いて前記の方法で算出した。
次に、実施例・比較例において使用した樹脂は下記の通りである。
・ポリエステル系樹脂A:水分率50質量ppm以下に乾燥した、固有粘度(IV)が0.65で融点が260℃の、ポリエチレンテレフタレート(PET)
・ポリエステル系樹脂B:水分率50質量ppm以下に乾燥した、固有粘度(IV)が0.64、イソフタル酸共重合率が11mol%で融点が230℃の、共重合ポリエチレンテレフタレート(CO−PET)
前記のポリエステル系樹脂Aと前記のポリエステル系樹脂Bとを、それぞれ295℃と280℃の温度で溶融させた。その後、ポリエステル系樹脂Aを芯成分とし、ポリエステル系樹脂Bを鞘成分として、口金温度が300℃で、芯:鞘=80:20の質量比率で細孔から紡出した後、エアサッカーにより紡糸速度4400m/分で円形断面形状のフィラメントを紡糸し、移動するネットコンベアー上に開繊板により繊維配列を規制し堆積させ、平均単繊維直径が14.8μmの繊維からなる繊維ウェブを捕集した。捕集した繊維ウェブを、温度が140℃で線圧が50kg/cmの条件で、一対のフラットロールからなるカレンダーロールにS字で沿わせ、さらに引き続いて、融着面積率18%、融着部1個あたりの面積が0.7mm2となる一対の彫刻ロールからなるエンボスロールによって、上下とも温度205℃で、線圧が70kg/cmの条件で融着し、目付が260g/m2のスパンボンド不織布を得た。得られたスパンボンド不織布のシート断面厚さの1−tB/tAとtC/tDはそれぞれ0.61、0.57、シート厚さは0.51mm、MD方向の剛軟度は25mNであった。結果を表1に示す。
上下のエンボスロールの温度をともに205℃から180℃に変更し、融着したこと以外は、実施例1と同じ条件で、目付が260g/m2のスパンボンド不織布を得た。得られたスパンボンド不織布のシート断面厚さの1−tB/tAとtC/tDはそれぞれ0.54、0.55、シート厚さは0.82mm、MD方向の剛軟度は28mNであった。結果を表1に示す。
上下のエンボスロールの温度をともに、205℃からそれぞれ180℃、210℃に変更し、融着したこと以外は、実施例1と同じ条件で、目付が260g/m2のスパンボンド不織布を得た。得られたスパンボンド不織布のシート断面厚さの1−tB/tAとtC/tDはそれぞれ0.58、0.65、シート厚さは0.73mm、MD方向の剛軟度は31mNであった。結果を表1に示す。
捕集したウェブを1対のカレンダーロールに沿わせなかったことと、上下のエンボスロールを、融着面積率18%、融着部1個あたりの面積が0.7mm2となる一対の彫刻ロールからなるエンボスロールから融着面積率15%、融着部1個あたりの面積が0.5mm2となる一対の彫刻ロールからなるエンボスロールによって、上下の温度をそれぞれ210℃、200℃で融着したこと以外は、実施例1と同じ条件で、目付が260g/m2のスパンボンド不織布を得た。得られたスパンボンド不織布のシート断面厚さの1−tB/tAとtC/tDはそれぞれ0.61、0.37、シート厚さは0.62mm、MD方向の剛軟度は25mNであった。結果を表1に示す。
上下のエンボスロールを、融着面積率18%、融着部1個あたりの面積が0.7mm2となる一対の彫刻ロールからなるエンボスロールから融着面積率6%、融着部1個あたりの面積が0.5mm2となる一対の彫刻ロールからなるエンボスロールに替えて、融着したこと以外は、実施例1と同じ条件で、目付が260g/m2のスパンボンド不織布を得た。得られたスパンボンド不織布のシート断面厚さの1−tB/tAとtC/tDはそれぞれ0.79、0.65、シート厚さは1.20mm、MD方向の剛軟度は39mNであった。結果を表1に示す。
平均単繊維直径が25.4μmとなるよう吐出量、紡出速度を変更した一方、目付を実施例1と同じにするためネットコンベアーの速度を変更したこと以外は、実施例1と同じ条件で、目付が260g/m2のスパンボンド不織布を得た。得られたスパンボンド不織布のシート断面厚さの1−tB/tAとtC/tDはそれぞれ0.52、0.58、シート厚さは0.93mm、MD方向の剛軟度は37mNであった。結果を表1に示す。
平均単繊維直径が14.2μmとなるよう吐出量、紡出速度を変更した一方、目付を実施例1と同じにするためネットコンベアーの速度を変更したこと以外は、実施例1と同じ条件で、目付が260g/m2のスパンボンド不織布を得た。得られたスパンボンド不織布のシート断面厚さの1−tB/tAとtC/tDはそれぞれ0.63、0.57、シート厚さは0.54mm、MD方向の剛軟度は24mNであった。結果を表1に示す。
上下のエンボスロールを、融着面積率18%、融着部1個あたりの面積が0.7mm2となる一対の彫刻ロールからなるエンボスロールから融着面積率10%、融着部1個あたりの面積が1.6mm2となる一対の彫刻ロールからなるエンボスロールに替えて、上下の温度をそれぞれ240℃で融着したこと以外は、実施例1と同様にして目付が260g/m2のスパンボンド不織布を得た。得られたスパンボンド不織布のシート断面厚さの1−tB/tAとtC/tDはそれぞれ0.36、0.25、シート厚さは0.51mm、MD方向の剛軟度は18mNであった。結果を表2に示す。
上下のエンボスロールを、融着面積率18%、融着部1個あたりの面積が0.7mm2となる一対の彫刻ロールからなるエンボスロールから融着面積率3%、融着部1個あたりの面積が0.5mm2となる彫刻ロールとフラットロールからなるエンボスロールに替えて、融着したこと以外は、実施例1と同じ条件で、目付が260g/m2のスパンボンド不織布を得た。得られたスパンボンド不織布のシート断面厚さの1−tB/tAとtC/tDはそれぞれ0.83、0.66、シート厚さは1.30mm、MD方向の剛軟度は45mNであった。結果を表2に示す。
上下のエンボスロールを、融着面積率18%、融着部1個あたりの面積が0.7mm2となる一対の彫刻ロールからなるエンボスロールから融着面積率24%、融着部1個あたりの面積が0.5mm2となる一対の彫刻ロールからなるエンボスロールに替えて、融着したこと以外は、実施例1と同じ条件で、目付が260g/m2のスパンボンド不織布を得た。得られたスパンボンド不織布のシート断面厚さの1−tB/tAとtC/tDはそれぞれ0.61、0.50、シート厚さは0.62mm、MD方向の剛軟度は17mNであった。結果を表2に示す。
平均単繊維直径が29.2μmとなるよう吐出量、紡出速度を変更した一方、目付を実施例1と同じにするためネットコンベアーの速度を変更したこと以外は、実施例1と同じ条件で、目付が260g/m2のスパンボンド不織布を得た。得られたスパンボンド不織布のシート断面厚さの1−tB/tAとtC/tDはそれぞれ0.45、0.57、シート厚さは1.21mm、MD方向の剛軟度は43mNであった。結果を表2に示す。
捕集したウェブを1対のカレンダーロールにS字に沿わせなかったこと以外は、実施例1と同じ条件で、目付が260g/m2のスパンボンド不織布を得た。得られたスパンボンド不織布のシート断面厚さの1−tB/tAとtC/tDはそれぞれ0.48、0.67、シート厚さは0.43mm、MD方向の剛軟度は24mNであった。結果を表2に示す。
12 凹部
21 集塵機プリーツフィルター用濾材
22 山部
23 谷部
24 MD方向を示す矢印(破線矢印)
25 CD方向を示す矢印(破線矢印)
M 試験サンプル
31 試験システム
32 サンプルホルダー
33 流量計
34 流量調整バルブ
35 ブロワ
36 ダスト供給装置
37 切替コック
38 パーティクルカウンター
39 圧力計
Claims (8)
- 高融点成分と低融点成分とからなる熱可塑性連続フィラメントから構成され、部分的に融着されてなるスパンボンド不織布であって、
非融着の凸部と、融着されてなる凹部とを有し、
当該スパンボンド不織布のMD方向の剛軟度が20mN以上40mN以下であり、
不織布断面において、前記凸部の一表面から他表面までの厚さtAと、前記凹部の一表面から他表面までの厚さtBと、前記凸部の一表面から前記凹部の一表面までの距離をそれぞれtC、tD(tC<tD)とし、下記式(1)、(2)で表される関係にある、スパンボンド不織布。
0.5≦1−tB/tA<1.0 ・・・(1)
0.35<tC/tD<0.65 ・・・(2) - 目付CV値が5%以下である、請求項1に記載のスパンボンド不織布。
- 前記凹部の融着面積の割合が5%以上20%以下である、請求項1または2に記載のスパンボンド不織布。
- 前記熱可塑性連続フィラメントの平均単繊維直径が12μm以上26μm以下である、請求項1〜3のいずれかに記載のスパンボンド不織布。
- 請求項1〜4のいずれかに記載のスパンボンド不織布にPTFE膜を貼り合わせてなる、フィルター積層濾材。
- 請求項5に記載のフィルター積層濾材を用いてなる、集塵機プリーツフィルター用濾材。
- 請求項6に記載の集塵機プリーツフィルター用濾材を用いてなる、集塵機プリーツフィルター。
- 請求項7に記載の集塵機プリーツフィルターを使用した中風量パルスジェットタイプ集塵機。
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