CN114737072A - 一种k417g镍基高温合金精炼制备以及成型方法 - Google Patents
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Abstract
本发明公开了一种K417G镍基高温合金精炼制备以及成型方法，其技术方案包括以下步骤：步骤S1，原料准备；步骤S2，预热阶段：熔炼炉升温到520～780℃；步骤S3，熔融阶段：熔炼炉升温到1435～1460℃；步骤S4，熔模浇铸，首先砂箱模具加热到1435～1460℃，将合金浇铸到砂箱模具中，之后冷却取出；步骤S5，第一次固溶处理，升温到775～880℃保温；步骤S6，第二次固溶处理，升温到905～910℃保温；步骤S7，第三次固溶处理，包括：快速升温阶段，升温到1040～1060℃保温；慢速升温阶段，升温到1085～1102℃保温；冷却阶段：零件在炉内冷却至350℃，之后零件出炉空冷到室温，本发明的优点在于强化合金的高温稳定性，提高在高温环境下合金的抗高温氧化能力和抗腐蚀性，提高K417G镍基高温合金的综合性能。
Description
技术领域
本发明涉及领域镍基高温合金制备成型技术领域，尤其涉及一种K417G镍基高温合金精炼制备以及成型方法。
背景技术
镍基高温合金是指在650～1000℃高温下有较高的强度与一定的抗氧化腐蚀能力等综合性能的一类合金，其中K417G镍基高温合金本身具有优异的高温下强度和硬度，塑性良好，抗氧化性和耐腐蚀等优良性能，由于K417G合金这些高温优点，是制造航空发动机叶片的最优材料之一。目前我国航空发动机制造水平与世界顶尖水平还有一定差距，很大一部分的材料差距，现在我国很大占比的K417G依赖国外进口。
近些年来，我国在太行系列等航空发动机的设计得到了巨大的突破，航空发动机也向大推重比和大涵道比的发展，相应的涡轮处的温度也更高，相应的叶片尺寸也相对地变大，镍基高温合金的热稳定性收受到考验，并且面临着抗高温氧化能力不足，燃料燃烧之后气体对合金腐蚀性增加的困境，对镍基高温合金也有了更高的性能要求，同时也从一个侧面体现出复杂的合金化和加工技术之间存在矛盾。
发明内容
针对上述现有技术的缺点，本发明的目的是提供一种K417G镍基高温合金精炼制备以及成型方法，其优点在于强化合金的高温稳定性，提高在高温环境下合金的抗高温氧化能力和抗腐蚀性，提高K417G镍基高温合金的综合性能。
本发明的上述技术目的是通过以下技术方案得以实现的：
一种K417G镍基高温合金精炼制备以及成型方法，包括以下步骤：
步骤S1，原料准备：按照设计比例准备各种金属料投入熔炼炉，准备砂箱模具；
步骤S2，预热阶段：熔炼炉升温到520～780℃；
步骤S3，熔融阶段：熔炼炉升温到1435～1460℃；
步骤S4，熔模浇铸，首先砂箱模具加热到1435～1460℃，将熔炼之后的合金浇铸到砂箱模具中，之后冷却将零件取出；
步骤S5，第一次固溶处理，将零件粗胚放入真空炉中，在室温状态下抽真空，之后升温到775～880℃，然后保温；
步骤S6，第二次固溶处理，升温到905～910℃，之后进行保温；
步骤S7，第三次固溶处理，包括：快速升温阶段，升温到1040～1060℃，之后保温；慢速升温阶段，升温到1085～1102℃，之后保温；冷却阶段：零件在炉内冷却至350℃，之后零件出炉空冷到室温。
进一步的，在步骤S2中，预热阶段的升温速度控制在80～130℃/min。
进一步的，在步骤S3中，熔融阶段升温速度控制在20～25℃/min。
进一步的，在步骤S5中，真空炉的炉内真空度控制范围是气压小于0.02pa。
进一步的，在步骤S5中，以20～25℃/min的升温速度升温，保温时间为2～3h。
进一步的，在步骤S6中，以30～35℃/min的升温速度升温到指定温度区间。
进一步的，在步骤S6中，保温时间为40～165min。
进一步的，在步骤S7中，在快速升温阶段中，升温速度为20～22℃/h，保温时间范围是3～3.5h。
进一步的，在步骤S7中，在慢速升温阶段中，升温速度为5～7℃/h，保温时间范围是2～4h。
一种K417G镍基高温合金，包括按照重量百分比计数的金属元素：C：0.11～0.27％；Cr：8.45～9.75％；Co：9.26～16.19％；Mo：2.40～3.78％；Al：4.70～5.39％；Ti：4.04～4.96％；B：0.010～0.027％；Zr：0.03～0.08％；As：0.001～0.007％；Mn≤0.2％；Si≤0.2％；P≤0.01％；S≤0.01％，Fe≤1.5％，余量为Ni。
综上所述，本发明具有以下有益效果：
1.采用设置合理的浇铸温度区间和相关热处理手段的设置，使金间组织得到足够γ`相，同时有利于降低晶体疏松，提高合金的质量，减少晶间组织中碳化物的出现和生长，并且通过后续的固溶强化，进一步消除晶体疏松和减少碳化物在晶界偏聚，使金相组织更加细密均匀，提高合金在宏观下的热稳定性和拉伸抗断性能。
2.由于在高温固熔的过程中，不可避免零件的表层金属元素蒸发，从而导致零件的表层出现金属元素贫化区，影响零件的抗腐蚀性，严重的时候甚至会到零件的表面出现疏松缺陷，所以本发明采用多时间阶段、多温度梯度，温度的精确控制在各个金属元素的平衡温度附近，充分发挥固溶强化的效果，同时避免过多的金属元素在零件表面蒸发。
3.合理优化合金组分配置，其中Ni是形成γ`相基体必须的，Al、Ti、Mo等元素对参与到γ`相的形成中起到促进作用，Co主要提高γ`相的溶解温度，有利于提高合金的使用温度，B和Zr参与晶间强化相的合成，起到强化晶界的作用；Cr一方面是促进γ`相的形成，另一方面是Cr在零件表面也会产生铬化物，提高抗腐蚀能力。
附图说明
图1是K417G镍基高温合金精炼制备以及成型方法的步骤示意图。
图2是样品1的显微金相图。
图3是样品2的显微金相图。
图4是样品3的显微金相图。
具体实施方式
实施例1：
一种K417G镍基高温合金精炼制备以及成型方法，如图1所示，包括以下步骤：
步骤S1，原料准备：按照设计准备相应的金属料。按照设计比例准备各种金属料投入熔炼炉，准备砂箱模具。
K417G镍基高温合金，包括按照重量百分比计数的金属元素：：C：0.11～0.27％；Cr：8.45～9.75％；Co：9.26～16.19％；Mo：2.40～3.78％；Al：4.70～5.39％；Ti：4.04～4.96％；B：0.010～0.027％；Zr：0.03～0.08％；As：0.001～0.007％；Mn≤0.2％；Si≤0.2％；P≤0.01％；S≤0.01％，Fe≤1.5％，余量为Ni。其中，其中Ni是形成γ`相基体必须的，Al、Ti、Mo等元素对参与到γ`相的形成中起到促进作用，Co主要提高γ`相的溶解温度，有利于提高合金的使用温度，B和Zr参与晶间强化相的合成，可以填补晶体组织上的控制，起到强化晶界的作用，抑制γ`相贫化区的出现；Cr一方面是促进γ`相的形成，另一方面是Cr在零件表面也会产生铬化物，提高抗腐蚀能力。Zr和C、S亲和度高容易形成的碳化物和硫化物，避免C、S在晶界处过度聚集，发挥净化晶界的作用；As也会在合金中形成严重偏析并且具有排碳性，若存在大量的As，会导致大量的碳元素在晶界处析出影响晶界纯净度。
步骤S2，预热阶段：熔炼炉升温到530℃，升温速度控制在90±5℃/min。一方面是预热金属外层使其预先融化，有利于后续的金属中心处受热融化，另一方面，使金属原料内部的非金属杂质气化，同时熔炼炉中的水汽也会逐渐蒸发，避免其中一些金属与水和氧接触会发生促进氧化反应，避免合金中杂质含过高。
步骤S3，熔融阶段：熔炼炉升温到1448℃，熔融阶段升温速度控制在22±1℃/min。选择合理精确的温度区间，为了得到γ`相，γ`相本身致密均匀，有效降低晶体疏松，并且其晶间组织极少出现碳化物。使各种金属料从固体完成转变成熔融态，有利于各种金属料更加充分混合。由于熔炼炉中内的实际温度和仪表上的温度计数，不可避免存在差距，同时考虑γ`相的温度窗口极小，需要进行高精度温度控制，所以采用远远低于预热阶段的升温度速率，使实际温度极度贴近温度计数，得到所需得到温度窗口。
步骤S4，熔模浇铸，首先砂箱模具加热到1448℃，使砂箱模具和熔融态金属温度相同，将熔炼之后的合金浇铸到砂箱模具中，之后冷却将零件取出，得到零件粗胚。
步骤S5，第一次固溶处理，将零件粗胚放入真空炉中，在室温状态下抽真空，真空度要求为真空炉内气压小于0.02pa，之后升温到790℃，以20～25℃/min的升温速度升温，然后保温，保温时间为2h。第一次固溶处理使合金内部中硫化物和碳化物进一步分解扩散，避免出现过度聚集的情况。
步骤S6，第二次固溶处理，升温到905℃，以30～35℃/min的升温速度升温到指定温度区间，之后进行保温时间为50min。第二次固溶处理主要为了进一步促进向γ/γ`相转变，但是由于V和Cr化合物的敏化温度在900℃附近，长时间在这个温度区间内进行热处理，容易导致V和Cr在的过度析出，反应到宏观就合金表面抗腐蚀能力下降，所以需要提高升温速度和缩短保温时间，减少V和Cr在敏化温度区间中处理时间。
步骤S7，第三次固溶处理，包括：快速升温阶段，升温到1040℃，升温速度为20～22℃/h，之后保温，保温时间为3h；慢速升温阶段，升温到1085℃，升温速度为5～7℃/h，之后保温，保温时间为2h；冷却阶段：零件在炉内冷却至350℃，之后零件出炉空冷到室温。通过两个阶段热处理，促进γ/γ`相的最终转化，在合金中形成均匀细密的γ/γ`相共晶组织，并且随着热处理温度提高，Mo和B元素与共晶组织亲和度降低，Mo和B向晶界处析出，可以填补晶界处空隙，减少晶界处出现过大的扩散和断裂。
实施例2：
与实施例1不同的步骤在于：
步骤S2，预热阶段：熔炼炉升温到650℃，升温速度控制在100±5℃/min。
步骤S3，熔融阶段：熔炼炉升温到1453℃，熔融阶段升温速度控制在22±1℃/min。
步骤S4，熔模浇铸，首先砂箱模具加热到1453℃，使砂箱模具和熔融态金属温度相同，将熔炼之后的合金浇铸到砂箱模具中，之后冷却将零件取出，得到零件粗胚。
步骤S5，第一次固溶处理，将零件粗胚放入真空炉中，在室温状态下抽真空，真空度要求为真空炉内气压小于0.02pa，之后升温到820℃，以20～25℃/min的升温速度升温，然后保温，保温时间为2h。
步骤S6，第二次固溶处理，升温到908℃，以30～35℃/min的升温速度升温到指定温度区间，之后进行保温时间为90min。
步骤S7，第三次固溶处理，包括：快速升温阶段，升温到1050℃，升温速度为20～22℃/h，之后保温，保温时间为3.5h；慢速升温阶段，升温到1090℃，升温速度为5～7℃/h，之后保温，保温时间为3h；冷却阶段：零件在炉内冷却至350℃，之后零件出炉空冷到室温。
实施例3：
与实施例1不同的步骤在于：
步骤S2，预热阶段：熔炼炉升温到770℃，升温速度控制在100±5℃/min。
步骤S3，熔融阶段：熔炼炉升温到1458℃，熔融阶段升温速度控制在22±1℃/min。
步骤S4，熔模浇铸，首先砂箱模具加热到1458℃，使砂箱模具和熔融态金属温度相同，将熔炼之后的合金浇铸到砂箱模具中，之后冷却将零件取出，得到零件粗胚。
步骤S5，第一次固溶处理，将零件粗胚放入真空炉中，在室温状态下抽真空，真空度要求为真空炉内气压小于0.02pa，之后升温到820℃，以20～25℃/min的升温速度升温，然后保温，保温时间为3h。
步骤S6，第二次固溶处理，升温到908℃，以30～35℃/min的升温速度升温到指定温度区间，之后进行保温时间为140min。
步骤S7，第三次固溶处理，包括：快速升温阶段，升温到1050℃，升温速度为20～22℃/h，之后保温，保温时间为3.5h；慢速升温阶段，升温到1090℃，升温速度为5～7℃/h，之后保温，保温时间为3.5h；冷却阶段：零件在炉内冷却至350℃，之后零件出炉空冷到室温。最后随机选取产品留样。
性能检测实验：
实验准备：从实施例1～3中随机选取两个样品进行使用。
表1
结论：在模拟工作温度900℃的高温环境下，合金具有良好的疲劳强度和抗拉强度，合金各项性能相较于标准提高在12％左右，大大提高合金的高温性能。
金相检测：
试样准备：从实施例1～3中随机选取一个试样。
检测结果：
样品1、如图2所示，显微标准为10μm，晶粒度为6级，可见均匀细密的γ/γ`相共晶组织，未见氧化腐蚀组织。
样品2、如图3所示，显微标准为50μm，晶粒度为6级，可见均匀细密的γ/γ`相共晶组织，未见氧化腐蚀组织。
样品3、如图4所示，显微标准为100μm，晶粒度为5级，可见均匀细密的γ/γ`相共晶组织，晶界清晰，并且未见晶界偏析，未见氧化腐蚀组织。
以上所述实施例的各技术特征可以进行任意的组合，为使描述简洁，未对上述实施例中的各个技术特征所有可能的组合都进行描述，然而，只要这些技术特征的组合不存在矛盾，都应当认为是本说明书记载的范围。
以上所述实施例仅表达了本发明的几种实施方式，其描述较为具体和详细，但并不能因此而理解为对发明专利范围的限制。应当指出的是，对于本领域的普通技术人员来说，在不脱离本发明构思的前提下，还可以做出若干变形和改进，这些都属于本发明的保护范围。因此，本发明专利的保护范围应以所附权利要求为准。
Claims (10)
1.一种K417G镍基高温合金精炼制备以及成型方法，其特征在于，包括以下步骤：
步骤S1，原料准备：按照设计比例准备各种金属料投入熔炼炉，准备砂箱模具；
步骤S2，预热阶段：熔炼炉升温到520～780℃；
步骤S3，熔融阶段：熔炼炉升温到1445～1460℃；
步骤S4，熔模浇铸，首先砂箱模具加热到1435～1460℃，将熔炼之后的合金浇铸到砂箱模具中，之后冷却将零件取出；
步骤S5，第一次固溶处理，将零件粗胚放入真空炉中，在室温状态下抽真空，之后升温到775～880℃，然后保温；
步骤S6，第二次固溶处理，升温到905～910℃，之后进行保温；
步骤S7，第三次固溶处理，包括：快速升温阶段，升温到1040～1060℃，之后保温；慢速升温阶段，升温到1085～1102℃，之后保温；冷却阶段：零件在炉内冷却至350℃，之后零件出炉空冷到室温。
2.根据权利要求1所述的一种K417G镍基高温合金精炼制备以及成型方法，其特征在于：在步骤S2中，预热阶段的升温速度控制在80～130℃/min。
3.根据权利要求2所述的一种K417G镍基高温合金精炼制备以及成型方法，其特征在于：在步骤S3中，熔融阶段升温速度控制在20～25℃/min。
4.根据权利要求1所述的一种K417G镍基高温合金精炼制备以及成型方法，其特征在于：在步骤S5中，真空炉的炉内真空度控制范围是气压小于0.02pa。
5.根据权利要求4所述的一种K417G镍基高温合金精炼制备以及成型方法，其特征在于：在步骤S5中，以20～25℃/min的升温速度升温，保温时间为2～3h。
6.根据权利要求1所述的一种K417G镍基高温合金精炼制备以及成型方法，其特征在于：在步骤S6中，以30～35℃/min的升温速度升温到指定温度区间。
7.根据权利要求6所述的一种K417G镍基高温合金精炼制备以及成型方法，其特征在于：在步骤S6中，保温时间为40～165min。
8.根据权利要求1所述的一种K417G镍基高温合金精炼制备以及成型方法，其特征在于：在步骤S7中，在快速升温阶段中，升温速度为20～22℃/h，保温时间范围是3～3.5h。
9.根据权利要求8所述的一种K417G镍基高温合金精炼制备以及成型方法，其特征在于：在步骤S7中，在慢速升温阶段中，升温速度为5～7℃/h，保温时间范围是2～4h。
10.一种权利要求1～9任一项所述的K417G镍基高温合金精炼制备以及成型方法制造的K417G镍基高温合金，其特征在于：包括按照重量百分比计数的金属元素：C：0.11～0.27％；Cr：8.45～9.75％；Co：9.26～16.19％；Mo：2.40～3.78％；
Al：4.70～5.39％；Ti：4.04～4.96％；B：0.010～0.027％；Zr：0.03～0.08％；As：0.001～0.007％；Mn≤0.2％；Si≤0.2％；P≤0.01％；S≤0.01％，Fe≤1.5％，余量为Ni。
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Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN115255230A (zh) * | 2022-07-29 | 2022-11-01 | 振宏重工(江苏)股份有限公司 | 一种no8810系合金锻造成型方法 |
| CN115572930A (zh) * | 2022-11-09 | 2023-01-06 | 江苏美特林科特殊合金股份有限公司 | 一种提高镍基铸造合金综合性能的热处理方法 |
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH03174938A (ja) * | 1989-12-02 | 1991-07-30 | Kobe Steel Ltd | Ｎｉ基超耐熱合金の熱間鍛造方法 |
| CN101994019A (zh) * | 2010-10-22 | 2011-03-30 | 沈阳黎明航空发动机(集团)有限责任公司 | 熔炼过程中分步加碳制备镍基合金的方法 |
| US20120111526A1 (en) * | 2010-11-05 | 2012-05-10 | Bochiechio Mario P | Die casting system and method utilizing high melting temperature materials |
| CN105238957A (zh) * | 2015-09-30 | 2016-01-13 | 北京北冶功能材料有限公司 | 一种高性能镍基高温合金及其制造方法 |
| CN109234572A (zh) * | 2018-09-12 | 2019-01-18 | 张家港市五湖新材料技术开发有限公司 | 一种镍基合金材料及其制备方法 |
| CN113528993A (zh) * | 2021-07-15 | 2021-10-22 | 河北钢研德凯科技有限公司 | 一种镍基单晶高温合金的热处理方法 |
-
2022
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Patent Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH03174938A (ja) * | 1989-12-02 | 1991-07-30 | Kobe Steel Ltd | Ｎｉ基超耐熱合金の熱間鍛造方法 |
| CN101994019A (zh) * | 2010-10-22 | 2011-03-30 | 沈阳黎明航空发动机(集团)有限责任公司 | 熔炼过程中分步加碳制备镍基合金的方法 |
| US20120111526A1 (en) * | 2010-11-05 | 2012-05-10 | Bochiechio Mario P | Die casting system and method utilizing high melting temperature materials |
| CN105238957A (zh) * | 2015-09-30 | 2016-01-13 | 北京北冶功能材料有限公司 | 一种高性能镍基高温合金及其制造方法 |
| CN109234572A (zh) * | 2018-09-12 | 2019-01-18 | 张家港市五湖新材料技术开发有限公司 | 一种镍基合金材料及其制备方法 |
| CN113528993A (zh) * | 2021-07-15 | 2021-10-22 | 河北钢研德凯科技有限公司 | 一种镍基单晶高温合金的热处理方法 |
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| 郑亮: "凝固冷速对铸造镍基高温合金K417G显微组织的影响", 《航空材料学报》 * |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN115255230A (zh) * | 2022-07-29 | 2022-11-01 | 振宏重工(江苏)股份有限公司 | 一种no8810系合金锻造成型方法 |
| CN115572930A (zh) * | 2022-11-09 | 2023-01-06 | 江苏美特林科特殊合金股份有限公司 | 一种提高镍基铸造合金综合性能的热处理方法 |
| CN115572930B (zh) * | 2022-11-09 | 2023-08-29 | 江苏美特林科特殊合金股份有限公司 | 一种提高镍基铸造合金综合性能的热处理方法 |
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Denomination of invention: Refining preparation and forming method of K417G nickel based high-temperature alloy Granted publication date: 20220923 Pledgee: Bank of China Wuxi Binhu sub branch Pledgor: Wuxi Kester Casting Co.,Ltd. Registration number: Y2024980006419 |