CN114134281A - 一种氧枪喷头及其喷吹冶炼方法 - Google Patents
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Abstract
本发明公开了一种氧枪喷头及其喷吹冶炼方法，属于转炉氧枪喷头技术领域，用于转炉顶吹冶炼，该喷头设置有均为拉瓦尔结构的大孔和小孔；每个喷头的小孔均设置在多个喷头的大孔所围成圆的内部，喷头的大孔的中心轴与喷头的中心轴的夹角大于喷头的小孔的中心轴与喷头的中心轴的夹角；其中：喷头的大孔用于向转炉内喷吹氧气；喷头的小孔用于向转炉内喷吹氧气和二氧化碳的混合气体。本发明提供的氧枪喷头对铁水进行喷吹冶炼，碳氧积为0.0014‑0.0016，碳氧积低；炉渣中T.Fe含量为14‑18％，钢液铁收得率高；钢液的脱磷率为89‑92％，脱磷效果好；煤气中的CO的平均体积分数为53‑55％，二氧化碳得到了高效利用。
Description
技术领域
本发明属于转炉氧枪喷头技术领域，具体涉及一种氧枪喷头及其喷吹冶炼方法。
背景技术
氧枪是为转炉冶炼提供氧气的结构，氧枪的底端设置有一个喷头，氧气从喷头喷入转炉中进行铁水冶炼。目前，喷头多为六孔，且喷头的六个孔都是拉瓦尔结构，等角度等距离分布在喷头的端面上，采用这种结构的喷头喷吹氧气进行冶炼，钢液的的脱磷效率低，且炉渣中的残铁含量高，影响铁的收得率。
发明内容
为解决上述技术问题，本发明提供一种氧枪喷头及其喷吹冶炼方法，采用该方法可以提高脱磷率，提高铁的收得率，并高效利用二氧化碳。
本发明的技术方案为：
一方面，本发明提供了一种氧枪喷头，用于转炉顶吹冶炼，所述喷头设置有均为拉瓦尔结构的大孔和小孔，
所述喷头的大孔有多个，多个所述喷头的大孔以所述喷头的中心轴为圆心均匀分布；
所述喷头的小孔有多个，多个所述喷头的小孔以所述喷头的中心轴为圆心均匀分布；
每个所述喷头的小孔均设置在多个所述喷头的大孔所围成圆的内部，所述喷头的大孔的直径大于所述喷头的小孔的直径，所述喷头的大孔的中心轴与所述喷头的中心轴的夹角大于所述喷头的小孔的中心轴与所述喷头的中心轴的夹角；
其中：
所述喷头的大孔用于向所述转炉内喷吹氧气；
所述喷头的小孔用于向所述转炉内喷吹氧气和二氧化碳的混合气体。
进一步地，所述喷头的大孔的中心轴与所述喷头的中心轴之间的夹角为14-18°，所述喷头的小孔的中心轴与所述喷头的中心轴之间的夹角为10.5-13.5°。
进一步地，所述喷头的大孔的喉口直径为40-50mm，所述喷头的大孔的马赫数为2.0-2.05。
进一步地，所述喷头的小孔的喉口直径为30-40mm，所述喷头的小孔的马赫数为2.05-2.15。
进一步地，所述喷头的大孔和所述喷头的小孔不在以所述喷头的中心轴为圆心的同一条直径上。
进一步地，所述喷头的大孔和小孔均具有入口和出口，所述喷头的大孔的出口围成的圆的直径与所述喷头的端面的直径的比值为52-60％，所述喷头的小孔的出口围成的圆的直径与所述喷头的端面的直径的比值为46-54％。
另一方面，本发明提供了一种氧枪喷头喷吹冶炼方法，采用上述的氧枪喷头对转炉内的铁水进行喷吹冶炼，所述方法包括：
采用所述喷头的大孔向转炉内喷吹氧气，以进行化渣；
同时采用所述喷头的小孔向所述转炉内喷吹氧气和二氧化碳的混合气体，以使钢液中的碳与二氧化碳反应，获得冶炼钢液。
进一步地，所述喷头的所有大孔喷吹氧气的流量为35000-45000Nm3/h。
进一步地，所述喷头的所有小孔喷吹混合气体的流量为15000-25000Nm3/h。
进一步地，所述混合气体中，CO2的体积分数为10～30％。
本发明的有益效果至少包括：
本发明所提供的一种氧枪喷头及其喷吹冶炼方法，用于转炉顶吹冶炼，该喷头设置有均为拉瓦尔结构的大孔和小孔，喷头的大孔有多个，多个喷头的大孔以所述喷头的中心轴为圆心均匀分布；喷头的小孔有多个，多个喷头的小孔以喷头的中心轴为圆心均匀分布；每个喷头的小孔均设置在多个喷头的大孔所围成圆的内部，喷头的大孔的直径大于所述喷头的小孔的直径，喷头的大孔的中心轴与喷头的中心轴的夹角大于喷头的小孔的中心轴与喷头的中心轴的夹角；其中：喷头的大孔用于向转炉内喷吹氧气；喷头的小孔用于向转炉内喷吹氧气和二氧化碳的混合气体。大孔分布位置相对偏外，并且中心倾角相对偏大，小孔分布在大孔所在圆的内部，大孔的射流在出喷孔后物理距离上相离较远，与小孔喷射的射流互相干涉程度大幅度降低，从而有利于大孔喷射的氧气化渣，小孔喷射的混合气体既具有高的冲击深度，还可以充分利用二氧化碳，而二氧化碳与钢液中的碳反应形成了两倍体积的一氧化碳，可以提高搅拌强度，从而提高了脱磷效率和铁的收得率。采用本发明提供的氧枪喷头对铁水进行喷吹冶炼，碳氧积为0.0014-0.0016，碳氧积低；炉渣中T.Fe含量为14-18％，钢液铁收得率高；钢液的脱磷率为89-92％，脱磷效果好；煤气中的CO的平均体积分数为53-55％，二氧化碳得到了高效利用。
附图说明
图1为本实施例的一种氧枪喷头的端面结构示意图；
图2为现有技术的一种氧枪喷头的端面结构示意图。
附图标记说明：
1-喷头，2-大孔，3-小孔，4-喷吹孔。
具体实施方式
为了使本申请所属技术领域中的技术人员更清楚地理解本申请，下面结合附图，通过具体实施例对本申请技术方案作详细描述。
图1为本实施例的一种氧枪喷头的端面结构示意图，结合图1，本发明实施例提供了一种氧枪喷头，用于转炉顶吹冶炼，该喷头1设置有均为拉瓦尔结构的大孔2和小孔3，在转炉炼钢技术领域，氧枪喷头用于为转炉内铁水的冶炼提供氧气，使铁水中的碳与氧枪提供的氧气发生化学反应，将碳脱至目标水平。氧枪喷头设置有多个沿着氧气流动方向先收缩后扩张的拉瓦尔型喷嘴(喷孔)，也就是喷孔的直径沿着氧气流动方向先依次减小然后再依次增大。其中喷孔的直径最小的部位称为喉口，喷孔的扩张角也可以叫中心倾角是指指喷孔的中心轴与喷头的中心轴之间的夹角。
其中，喷头1的大孔2有多个，多个喷头1的大孔以喷头1的中心轴为圆心均匀分布；喷头1的小孔3有多个，多个喷头1的小孔3以喷头1的中心轴为圆心均匀分布；每个喷头1的小孔3均设置在多个喷头1的大孔2所围成圆的内部，喷头1的大孔2的直径大于喷头的小孔3的直径，所述喷头1的大孔2的中心轴与所述喷头1的中心轴的夹角大于所述喷头1的小孔3的中心轴与所述喷头1的中心轴的夹角；喷头1的大孔2用于向所述转炉内喷吹氧气，喷头1的小孔3用于向转炉内喷吹氧气和二氧化碳的混合气体。
喷头的大孔用于喷吹氧气，角度较大，并且喷吹氧气比例较高，这样可以促进使氧气与钢液铁元素反应，促进氧化铁生成更容易化渣。喷头的小孔用于喷吹氧气和二氧化碳的混合气体，有利于使二氧化碳与钢液中的碳发生化学反应生成两倍体积的一氧化碳，提高熔池的动力学条件。另一方面，小孔与喷头的中心轴的夹角小于大孔与喷头的中心轴的夹角，马赫数较高，这样可以使中心射流速度更大和射流更集中，射流具有更大的穿透力，混合气体可以进入到钢液的深处参与反应，促进了碳氧化反应的进行，而大孔喷吹的氧气射流向外周喷出，马赫数较小，穿透力度小，能与渣中的铁反应，从而形成氧化亚铁，促进化渣。大孔促进化渣保证良好的脱磷效果，小孔采用二氧化碳提高动力学条件，可以降低转炉终点碳氧积和炉渣中残铁量。
大孔的数量可以为2个、3个、4个或者5个，在本实施例中，大孔的数量优选为3个；小孔的数量也可以为2个、3个、4个或者5个，在本实施例中，小孔的数量也优选为3个。
进一步地，在本实施例中，喷头的大孔的中心轴与所述喷头的中心轴之间的夹角为14-18°，所述喷头的小孔的中心轴与所述喷头的中心轴之间的夹角为10.5-13.5°。
喷头的大孔的中心轴与喷头的中心轴之间的夹角过大，使得氧气射流过于分散，造成气源浪费；喷头的大孔的中心轴与喷头的中心轴之间的夹角过小，容易被小孔喷射的混合气体干涉，从而降低化渣效果。
进一步地，在本实施例中，所述喷头的大孔的喉口直径为40-50mm，所述喷头的大孔的马赫数为2.0-2.05。喷头的大孔的喉口直径过大会形成负压造成喷头容易损坏，喷头的大孔的喉口直径过小会形成激波，造成射流紊乱。马赫数是指大孔内的气体流速与声速的比值。喷头的大孔的喉口马赫数过大会使得钢液容易喷溅；喷头的大孔的喉口的马赫数过小使得射流速度较低，冲击深度小，从而影响脱碳速度和动力学条件。
进一步地，在本实施例中，所述喷头的小孔的喉口直径为30-40mm，所述喷头的小孔的马赫数为2.05-2.15。喷头的小孔的喉口直径过大会和大孔射流发生干涉，喷头的小孔的喉口直径过小使得冲击深度太小，影响脱碳速度。马赫数是指小孔内的气体流速与声速的比值。喷头的小孔的喉口马赫数过大使得射流速度过大导致钢液喷溅；喷头的小孔的喉口的马赫数过小使得射流较软，冲击深度过小，不利于脱碳反应进行。
进一步地，结合图1，在本实施例中，所述喷头的大孔和所述喷头的小孔不在以所述喷头的中心轴为圆心的同一条直径上。大孔和小孔可以间隔设置。
进一步地，在本实施例中，所述喷头的大孔和小孔均具有入口和出口，所述喷头的大孔的出口围成的圆的直径与所述喷头的端面的直径的比值为52-60％，所述喷头的小孔的出口围成的圆的直径与所述喷头的端面的直径的比值为46-54％。
喷头的出口越靠近喷头的外侧，射流过分靠近炉衬，容易造成炉衬侵蚀过快，喷头的出口越靠近小孔，容易造成小孔喷出的混合气体与大孔喷出的氧气干涉；喷头的小孔过于靠近喷头的端面中心，有什么不利影响；喷头的小孔过于靠近喷头外侧，一方面会干涉大孔喷出的氧气射流，另一方面，还会造成穿透力过小，难以与钢液深处的碳发生化学反应。
另一方面，本发明实施例还提供了一种氧枪喷头喷吹冶炼方法，采用上述的氧枪喷头对转炉内的铁水进行喷吹冶炼，该方法包括：
S1，采用所述喷头的大孔向转炉内喷吹氧气，以进行化渣；
S2，同时采用所述喷头的小孔向所述转炉内喷吹氧气和二氧化碳的混合气体，以使钢液中的碳与二氧化碳反应，获得冶炼钢液。
进一步地，在本实施例中，所述喷头的所有大孔喷吹氧气的流量为35000-45000Nm3/h。
喷头的大孔流量过大时射流集中容易造成喷溅，喷头的大孔流量过小，射流速度小，冲击深度不够，容易造成软吹，炉渣氧化性过高。
进一步地，在本实施例中，所述喷头的所有小孔喷吹混合气体的流量为15000-25000Nm3/h。
喷头的小孔喷吹混合气体的流量过大时会吸引大孔射流造成射流紊乱，小孔流量过小时会使得脱碳效果变差，导致动力学条件难以发挥。
更进一步地，在本实施例中，所述混合气体中，CO2的体积分数为10～30％。
CO2体积分数过大时，会造成火点区温度过低，不利于化学反应进行；CO2体积分数过小时，会使得提高动力学条件有限，脱磷和脱碳速度难以体现。
下面将结合具体的实施例，对本发明提供的一种氧枪喷头以及喷吹冶炼方法做进一的说明。
实施例1
实施例1提供了一种氧枪喷头，该喷头设置有3个大孔和3个小孔，大孔喉口直径为45.3mm，中心倾角为15.5°，马赫数为2.05，分布圆周直径为0.56D，大孔对应射流朝外，喷吹O2；小孔喉口直径为36.6mm，中心倾角为11.5°，马赫数为2.15，分布圆周直径为0.52D，小孔对应射流朝内，喷吹CO2+O2混合气体，其中，CO2的体积分数为10％，氧气的体积分数为90％。
应用该氧枪喷头对转炉内铁水进行喷吹冶炼，转炉的容量为300t，铁水装入量为275t，废钢的装入量为60t，3个大孔的总流量为40000Nm3/h，3个小孔的总流量为20000Nm3/h，同时底吹搅拌，冶炼时间15.2min，终点温度1652℃。
实施例2
实施例2以实施例1为参照，实施例2与实施例1不同的是，实施例2中一氧化碳的体积分数为20％，大孔喷吹的混合气体的流量为38000Nm3/h，小孔喷吹的混合气体的流量为220000Nm3/h。
实施例3
实施例3以实施例1为参照，实施例3与实施例1不同的是，实施例3中大孔的中心倾角为14°，小孔的中心倾角为10.5°，大孔的喉口直径为42mm，小孔的喉口直径为33mm，小孔喷吹的混合气体中一氧化碳的体积分数为30％。
实施例4
实施例4提供了一种氧枪喷头，该喷头设置有3个大孔和3个小孔，大孔喉口直径为47.6mm，中心倾角为16°，马赫数为2.05，分布圆周直径为0.56D，大孔对应射流朝外，喷吹O2；小孔喉口直径为38.9mm，中心倾角为12.5°，马赫数为2.15，分布圆周直径为0.52D，小孔对应射流朝内，喷吹CO2+O2混合气体，其中，CO2的体积分数为15％，氧气的体积分数为85％。
应用该氧枪喷头对转炉内铁水进行喷吹冶炼，转炉的容量为250t，铁水装入量为230t，废钢的装入量为45t，3个大孔的总流量为420000Nm3/h，3个小孔的总流量为230000Nm3/h，同时底吹搅拌，冶炼时间14.9min，终点温度1659℃。
实施例5
实施例5提供了一种氧枪喷头，该喷头设置有4个大孔和4个小孔，大孔喉口直径为37.6mm，中心倾角为16°，马赫数为2.05，分布圆周直径为0.56D，大孔对应射流朝外，喷吹O2；小孔喉口直径为29.2mm，中心倾角为12.5°，马赫数为2.1，分布圆周直径为0.52D，小孔对应射流朝内，喷吹CO2+O2混合气体，其中，CO2的体积分数为18％，氧气的体积分数为82％。
应用该氧枪喷头对转炉内铁水进行喷吹冶炼，转炉的容量为250t，铁水装入量为230t，废钢的装入量为49t，4个大孔的总流量为440000Nm3/h，4个小孔的总流量为210000Nm3/h，同时底吹搅拌，冶炼时间15.1min，终点温度1649℃。
对比例1
对比例1提供了一种氧枪喷头，如图2所示，喷头包括6个喷吹孔4，6个喷吹孔同样大小等角度等距离分布，喉口直径为46.6mm，中心倾角为15°，均吹入纯O2。
应用该氧枪喷头对转炉内铁水进行喷吹冶炼，转炉的容量为300t，铁水装入量为270t，废钢的装入量为63t，6个喷吹孔的总流量为600000Nm3/h，同时底吹搅拌，冶炼时间15.3min，终点温度1658℃。
对比例2
对比例2提供了一种氧枪喷头，以实施例1为参照，对比例2与实施例1不同的是，喷头的大孔中心倾角为12°，喷头的小孔的中心倾角为13°。
对比例3
对比例3提供了一种氧枪喷头，以实施例1为参照，对比例3与实施例1不同的是，喷头的大孔中心倾角为20°，喷头的小孔的中心倾角为15°。
对比例4
对比例4提供了一种氧枪喷头，以实施例1为参照，对比例3与实施例1不同的是，喷头的大孔中心倾角为12°，喷头的小孔的中心倾角为9°。
表1
| 编号 | 铁水碳/％ | 铁水磷/％ | 终点碳/％ | 终点氧/％ | 终点磷/％ |
| 实施例1 | 4.28 | 0.091 | 0.035 | 0.045 | 0.009 |
| 实施例2 | 4.27 | 0.089 | 0.035 | 0.047 | 0.008 |
| 实施例3 | 4.29 | 0.088 | 0.033 | 0.043 | 0.009 |
| 实施例4 | 4.25 | 0.089 | 0.036 | 0.045 | 0.008 |
| 实施例5 | 4.26 | 0.092 | 0.035 | 0.044 | 0.009 |
| 对比例1 | 4.28 | 0.088 | 0.039 | 0.049 | 0.01 |
| 对比例2 | 4.21 | 0.091 | 0.035 | 0.051 | 0.011 |
| 对比例3 | 4.29 | 0.088 | 0.036 | 0.050 | 0.01 |
| 对比例4 | 4.25 | 0.089 | 0.038 | 0.050 | 0.012 |
表2
| 编号 | 碳氧积 | 炉渣T.Fe/％ | 脱磷率/％ | 煤气中CO平均体积分数/％ |
| 实施例1 | 0.0016 | 17 | 89 | 53.9 |
| 实施例2 | 0.0016 | 14 | 91 | 55.2 |
| 实施例3 | 0.0014 | 17 | 90 | 53.1 |
| 实施例4 | 0.0016 | 15 | 92 | 52.9 |
| 实施例5 | 0.0015 | 18 | 91 | 54.6 |
| 对比例1 | 0.0019 | 19 | 85 | 51.1 |
| 对比例2 | 0.0018 | 20 | 88 | 50.8 |
| 对比例3 | 0.0018 | 19 | 87 | 50.5 |
| 对比例4 | 0.0019 | 19 | 88 | 51.5 |
由表1中的数据可知，实施例1至实施例5提供的氧枪喷头对铁水进行喷吹冶炼，碳氧积为0.0014-0.0016，碳氧积低；炉渣中T.Fe含量为14-18％，钢液铁收得率高；钢液的脱磷率为89-92％，脱磷效果好；煤气中的CO的平均体积分数为52.9-54.6％，二氧化碳得到了高效利用。
对比例1提供的氧枪喷头为现有技术的喷头，用该喷头对铁水进行喷吹冶炼，碳氧积为0.0019，高于本发明实施例1-5，炉渣中T.Fe含量为19％，钢液的脱磷率为85％，煤气中的CO的平均体积分数为51.1％，钢液铁收得率、脱磷率和二氧化碳的利用率均低于本发明实施例1-5。
对比例2提供的氧枪喷头中，大孔中心倾角比小孔的中心倾角小，采用该喷头对铁水进行喷吹冶炼，碳氧积为0.0018，炉渣中T.Fe含量为20％，钢液的脱磷率为88％，煤气中的CO的平均体积分数为50.8％，钢液铁收得率、脱磷率和二氧化碳的利用率均低于本发明实施例1-5。
对比例3提供的氧枪喷头中，大孔的中心倾角过大，小孔的中心倾角过大，采用该喷头对铁水进行喷吹冶炼，碳氧积为0.0018，炉渣中T.Fe含量为19％，钢液的脱磷率为87％，煤气中的CO的平均体积分数为50.5％，钢液铁收得率、脱磷率和二氧化碳的利用率均低于本发明实施例1-5。
对比例4提供的氧枪喷头中，大孔的中心倾角过小，小孔的中心倾角过小，采用该喷头对铁水进行喷吹冶炼，碳氧积为0.0019，炉渣中T.Fe含量为19％，钢液的脱磷率为88％，煤气中的CO的平均体积分数为51.5％，钢液铁收得率、脱磷率和二氧化碳的利用率均低于本发明实施例1-5。
需要说明的是，中心倾角是指大孔或者小孔的中心轴与喷头的中心轴之间的夹角，D表示喷头的端面直径。
本发明的技术方案对大孔和小孔的分布位置和中心倾角进行区别设计，大孔分布位置相对偏外，并且中心倾角相对偏大，射流在出喷孔后物理距离上相离较远，与小孔喷射的射流互相干涉程度大幅度降低；大孔和小孔喉口直径的区别设计，配合大孔偏外，小孔偏里，减小在外侧射流的抽引程度，进一步加强射流的稳定性；大孔朝外射流，且马赫数偏小，吹入纯氧，主要用于化渣，而小孔朝里，马赫数偏大，吹入CO2和O2混合气体，CO2较高，利用中心小射流的射流速度提高冲击深度，从而提高CO2的反应效率。
本发明至少具有如下优点：
(1)普通喷头喷吹孔位置同圆周均匀分布，倾角相同，这样射流很容易相互吸引，造成射流紊乱，影响冶金效果，本发明大孔射流与小孔射流完全分离，互不干涉。
(2)现有的双角度喷头采用大孔在内、小孔在外，这样靠外的小流量射流收到向里抽吸的程度很大，射流容易出现混乱。而本发明采用大孔在外，小孔在内的方法可以有效解决该问题。
(3)本发明针对喷吹CO2的特点，对小孔参数进行特殊设计，CO2混入比例控制在10～30％，马赫数提高至2.05～2.15，提高射流冲击深度，提高CO2的反应效率，发挥CO2气体的优点。
尽管已描述了本申请的优选实施例，但本领域内的普通技术人员一旦得知了基本创造性概念，则可对这些实施例作出另外的变更和修改。所以，所附权利要求意欲解释为包括优选实施例以及落入本申请范围的所有变更和修改。
显然，本领域的技术人员可以对本申请进行各种改动和变型而不脱离本申请的精神和范围。这样，倘若本申请的这些修改和变型属于本申请权利要求及其等同技术的范围之内，则本申请也意图包含这些改动和变型在内。
Claims (10)
1.一种氧枪喷头，用于转炉顶吹冶炼，其特征在于，所述喷头设置有均为拉瓦尔结构的大孔和小孔，
所述喷头的大孔有多个，多个所述喷头的大孔以所述喷头的中心轴为圆心均匀分布；
所述喷头的小孔有多个，多个所述喷头的小孔以所述喷头的中心轴为圆心均匀分布；
每个所述喷头的小孔均设置在多个所述喷头的大孔所围成圆的内部，所述喷头的大孔的直径大于所述喷头的小孔的直径，所述喷头的大孔的中心轴与所述喷头的中心轴的夹角大于所述喷头的小孔的中心轴与所述喷头的中心轴的夹角；
其中：
所述喷头的大孔用于向所述转炉内喷吹氧气；
所述喷头的小孔用于向所述转炉内喷吹氧气和二氧化碳的混合气体。
2.根据权利要求1所述的一种氧枪喷头，其特征在于，所述喷头的大孔的中心轴与所述喷头的中心轴之间的夹角为14-18°，所述喷头的小孔的中心轴与所述喷头的中心轴之间的夹角为10.5-13.5°。
3.根据权利要求2所述的一种氧枪喷头，其特征在于，所述喷头的大孔的喉口直径为40-50mm，所述喷头的大孔的马赫数为2.0-2.05。
4.根据权利要求2所述的一种氧枪喷头，其特征在于，所述喷头的小孔的喉口直径为30-40mm，所述喷头的小孔的马赫数为2.05-2.15。
5.根据权利要求1所述的一种氧枪喷头，其特征在于，所述喷头的大孔和所述喷头的小孔不在以所述喷头的中心轴为圆心的同一条直径上。
6.根据权利要求1所述的一种氧枪喷头，其特征在于，所述喷头的大孔和小孔均具有入口和出口，所述喷头的大孔的出口围成的圆的直径与所述喷头的端面的直径的比值为52-60％，所述喷头的小孔的出口围成的圆的直径与所述喷头的端面的直径的比值为46-54％。
7.一种氧枪喷头喷吹冶炼方法，采用权利要求1-6任一项所述的氧枪喷头对转炉内的铁水进行喷吹冶炼，其特征在于，所述方法包括：
采用所述喷头的大孔向转炉内喷吹氧气，以进行化渣；
同时采用所述喷头的小孔向所述转炉内喷吹氧气和二氧化碳的混合气体，以使钢液中的碳与二氧化碳反应，获得冶炼钢液。
8.根据权利要求7所述的一种氧枪喷头喷吹冶炼方法，其特征在于，所述喷头的所有大孔喷吹氧气的流量为35000-45000Nm3/h。
9.根据权利要求7所述的一种氧枪喷头喷吹冶炼方法，其特征在于，所述喷头的所有所有小孔喷吹混合气体的流量为15000-25000Nm3/h。
10.根据权利要求7所述的一种氧枪喷头喷吹冶炼方法，其特征在于，所述混合气体中，CO2的体积分数为10～30％。
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- 2021-11-30 CN CN202111439058.2A patent/CN114134281A/zh active Pending
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