CN113742819B - 一种考虑应力分布隧道初期支护的锚固力计算方法 - Google Patents
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Abstract
本发明公开了一种考虑应力分布隧道初期支护的锚固力计算方法,包括以下步骤:建立平面坐标系;确定自有段锚固段分界线及塑性区半径;确定锚杆的轨迹方程;确定有效的锚固段;计算塑性区锚固力;计算弹性区锚固力;得到锚杆的有效锚固力。本发明中隧道因开挖会导致地层损失,一部分围岩不再密,考虑到位于此部分的杆体锚固力失效,真实的锚固力由插入塑性区和弹性区的部分提供,同时在计算时考虑弹性区和塑性区的应力状态。本发明为隧道开挖初期锚杆锚固力计算提供了便利和准确性。不仅考虑了有效锚固长度,还考虑了锚固段围岩应力状态,使计算结果较为准确。
Description
技术领域
本发明属于隧道锚固工程领域,具体涉及一种考虑应力分布隧道初期支护的锚固力计算方法。
背景技术
锚杆支护是隧道开挖初期支护的重要支护形式。通过将杆体植入围岩使其发挥悬吊效应、组合梁效应等其他加固作用,从而对围岩进行初期支护。
锚杆锚固力的大小影响了初期支护的质量,目前已有的隧道锚杆锚固力计算方法不够切合实际,影响锚固力大小的因素有众多,最主要的因素为地层应力和被锚固土体的应力状态。其次,隧道开挖导致地层损失,部分围岩强度下降,从而使锚杆分为自由段和锚固段,这一部分土体可视为破坏状态。因此,杆体位于此部分锚固力失效,锚杆的有效锚固力由进入塑性区和弹性区的部分所提供的,而塑性区与弹性区的土体应力状态不同,计算时应分类讨论。
发明内容
本发明为解决现有技术存在的问题而提出,其目的是提供一种考虑应力分布隧道初期支护的锚固力计算方法。
本发明的技术方案是:一种考虑应力分布隧道初期支护的锚固力计算方法,包括以下步骤:
ⅰ.建立平面坐标系
ⅱ.确定自有段锚固段分界线及塑性区半径
ⅲ.确定锚杆的轨迹方程
ⅳ.确定有效的锚固段
ⅴ.计算塑性区锚固力
ⅵ.计算弹性区锚固力
ⅶ.得到锚杆的有效锚固力。
更进一步的,步骤ⅰ中平面坐标系以隧道开挖断面圆心为原点,水平方向为x轴,竖直方向为y轴建立。
更进一步的,步骤ⅱ中确定自有段锚固段分界线及塑性区半径,按照以下公式计算:
在莫尔库伦强度准则下:
其中:
R0为自由段锚固段分界线半径;
R为塑性区半径;
r0为开挖半径;
p0为初始地应力;
pi混凝土为支护阻力;
a混凝土为支护半径;
t混凝土为支护厚度;
Rcs为混凝土极限抗压强度;
为土体内摩擦角;
c为土体内粘聚力。
更进一步的,步骤ⅲ中确定锚杆的轨迹方程,按照以下公式进行计算:
塑性区和自由段锚固段分界线半径的轨迹方程分别为:
x2+y2=R
x2+y2=R0
其中,x为围岩上一点的横坐标
y为围岩上一点的纵坐标
更进一步的,步骤ⅳ中确定有效的锚固段,锚杆整体长度l,P点与M点之间的杆体即为锚杆的有效锚固段,P点与N点之间的杆体位于塑性区域,N点与M点之间的杆体位于弹性区域。
更进一步的,步骤ⅴ计算塑性区锚固力和步骤ⅵ计算弹性区锚固力,具体过程如下:
首先,对锚杆周围单元土体所受应力进行分析,得到塑性区切向应力、塑性区径向应力、弹性区的切向应力,具体如下:
塑性区切向应力:
塑性区径向应力:
弹性区的切向应力:
其中:
σR为弹塑性分界处的径向应力
r为单元土体到隧道圆心的距离
然后,将上述切向应力分别作用到杆体的正应力带入到库伦公式中;
则,塑性区域:
弹性区域:
其中:此处需要对本步骤中未进行说明的符号进行说明。
θ1为杆体入射角度;
x为杆体周围土体单元横坐标;
y为杆体周围土体单元纵坐标
更进一步的,进行进一步计算,由
p0=γ·h
=γ·(h0-y)
=γ·(h0-tanθ1x)
得到
其中:h为单元土体所埋深度;
h0为隧道中心距地表竖直距离。
更进一步的,分别计算P点、M点、N点的横坐标,具体过程如下:
首先,设定锚杆的入射点为Q(x0,y0),为利于计算假定每根锚杆所在的直线通过原点,锚杆所在的直线方程为:
tanθ1x-y=0
其中:
θ1为锚杆入射角度
然后,将直线方程与自由段锚固段分界线和塑性圈轨迹方程分别联立
解得交点即入射点Q的横坐标为:
最后,进一步求解可以得到:
XP=x0+(R0-r0)cosθ1
XN=x0+(R-r0)cosθ1
锚杆整体长度l,端点横坐标为:
XM=x0+lcosθ1
更进一步的,步骤ⅴ中,计算塑性区锚固力,具体如下:
锚杆位于塑性区的抗拔力
XP=x0+(R0-r0)cosθ1
XN=x0+(R-r0)cosθ1
其中:
r1为锚杆的半径。
更进一步的,步骤ⅵ中计算弹性区锚固力,具体如下:
锚杆位于弹性区的抗拔力
XN=x0+(R-r0)cosθ1
XM=x0+lcosθ1。
本发明中隧道因开挖会导致地层损失,一部分围岩不再密,考虑到位于此部分的杆体锚固力失效,真实的锚固力由插入塑性区和弹性区的部分提供,同时在计算时考虑弹性区和塑性区的应力状态。
本发明为隧道开挖初期锚杆锚固力计算提供了便利和准确性。不仅考虑了有效锚固长度,还考虑了锚固段围岩应力状态,使计算结果较为准确。
附图说明
图1是本发明的方法流程图;
图2是本发明中隧道截面示意图;
其中
1围岩弹性区 2锚杆
3自由区 4围岩塑性区。
具体实施方式
以下,参照附图和实施例对本发明进行详细说明:
如图1~2所示,一种考虑应力分布隧道初期支护的锚固力计算方法,包括以下步骤:
ⅰ.建立平面坐标系
ⅱ.确定自有段锚固段分界线及塑性区半径
ⅲ.确定锚杆的轨迹方程
ⅳ.确定有效的锚固段
ⅴ.计算塑性区锚固力
ⅵ.计算弹性区锚固力
ⅶ.得到锚杆的有效锚固力。
步骤ⅰ中平面坐标系以隧道开挖断面圆心为原点,水平方向为x轴,竖直方向为y轴建立。
步骤ⅱ中确定自有段锚固段分界线及塑性区半径,按照以下公式计算:
在莫尔库伦强度准则下:
其中:
R0为自由段锚固段分界线半径;
R为塑性区半径;
r0为开挖半径;
p0为初始地应力;
pi混凝土为支护阻力;
a混凝土为支护半径;
t混凝土为支护厚度;
Rcs为混凝土极限抗压强度;
为土体内摩擦角;
c为土体内粘聚力。
步骤ⅲ中确定锚杆的轨迹方程,按照以下公式进行计算:
塑性区和自由段锚固段分界线半径的轨迹方程分别为:
x2+y2=R
x2+y2=R0
其中,x为围岩上一点的横坐标
y为围岩上一点的纵坐标
步骤ⅳ中确定有效的锚固段,锚杆整体长度l,P点与M点之间的杆体即为锚杆的有效锚固段,P点与N点之间的杆体位于塑性区域,N点与M点之间的杆体位于弹性区域。
步骤ⅴ计算塑性区锚固力和步骤ⅵ计算弹性区锚固力,具体过程如下:
首先,对锚杆周围单元土体所受应力进行分析,得到塑性区切向应力、塑性区径向应力、弹性区的切向应力,具体如下:
塑性区切向应力:
塑性区径向应力:
弹性区的切向应力:
其中:
σR为弹塑性分界处的径向应力
r为单元土体到隧道圆心的距离
然后,将上述切向应力分别作用到杆体的正应力带入到库伦公式中;
则,塑性区域:
弹性区域:
其中:此处需要对本步骤中未进行说明的符号进行说明。
θ1为杆体入射角度;
x为杆体周围土体单元横坐标;
y为杆体周围土体单元纵坐标
进行进一步计算,由
p0=γ·h
=γ·(h0-y)
=γ·(h0-tanθ1x)
得到
其中:h为单元土体所埋深度;
h0为隧道中心距地表竖直距离。
分别计算P点、M点、N点的横坐标,具体过程如下:
首先,设定锚杆的入射点为Q(x0,y0),为利于计算假定每根锚杆所在的直线通过原点,锚杆所在的直线方程为:
tanθ1x-y=0
其中:
θ1为锚杆入射角度
然后,将直线方程与自由段锚固段分界线和塑性圈轨迹方程分别联立
解得交点即入射点Q的横坐标为:
最后,进一步求解可以得到:
XP=x0+(R0-r0)cosθ1
XN=x0+(R-r0)cosθ1
锚杆整体长度l,端点横坐标为:
XM=x0+lcosθ1
步骤ⅴ中,计算塑性区锚固力,具体如下:
锚杆位于塑性区的抗拔力
XP=x0+(R0-r0)cosθ1
XN=x0+(R-r0)cosθ1
其中:
r1为锚杆的半径。
步骤ⅵ中计算弹性区锚固力,具体如下:
锚杆位于弹性区的抗拔力
XN=x0+(R-r0)cosθ1
XM=x0+lcosθ1。
实施例一
如图2所示,自外而内为围岩弹性区1、围岩塑性区4、自由区3,锚杆2锚固在其中。
某土质隧道,围岩重度为23kN/m3,内摩擦角为23度,内粘聚力为13kPa,开挖半径为7m,初期支护采用喷锚支护,混凝土采用5cm的c20混凝土,锚杆截面半径为0.02m,长度10m。第一排锚杆入射角为45度,第二排锚杆入射角为60度。
对第一排锚杆进行计算
首先,计算塑性区半径和松动区半径。
然后,确定第一排锚杆的直线方程
tan45°x-y=0
即x-y=0
再后,确定第一根锚杆有效锚固段各点横坐标
入射点横坐标为
XP=x0+(R0-r0)cosθ1
=4.95+0.707×(9.08-7)=6.421m
XN=x0+(R-r0)cosθ1
=4.95+0.707×(11.76-7)=8.315m
XM=x0+lcosθ1
=4.95+10×0.707=12.02m
再后,计算第一跟锚杆位于塑性区的锚固力
再后,计算第一根锚杆位于弹性区的锚固力
/>
再后,得到第一根锚杆的有效锚固力为:
Q=Qτ1+Qτ2
=75.64+45
=120.64kN
在此基础之上,对第二排锚杆进行计算,具体如下:
首先,确定第二排锚杆的直线方程
tan60°x-y=0
即1.732x-y=0
然后,确定第二根锚杆有效锚固段各点横坐标
入射点横坐标为
XP=x0+(R0-r0)cosθ1
=3.5+0.5×(9.08-7)=4.54m
XN=x0+(R-r0)cosθ1
=3.5+0.5×(11.76-7)=5.88m
XM=x0+lcosθ1
=3.5+10×0.5=8.5m
再后,计算第二根锚杆位于塑性区的锚固力
再后,计算第二根锚杆位于弹性区的锚固力
最后,得到第二根锚杆的有效锚固力为
Q=Qτ1+Qτ2
=46.95+18.35
=65.3kN
本发明中隧道因开挖会导致地层损失,一部分围岩不再密,考虑到位于此部分的杆体锚固力失效,真实的锚固力由插入塑性区和弹性区的部分提供,同时在计算时考虑弹性区和塑性区的应力状态。
本发明为隧道开挖初期锚杆锚固力计算提供了便利和准确性。不仅考虑了有效锚固长度,还考虑了锚固段围岩应力状态,使计算结果较为准确。
Claims (6)
1.一种考虑应力分布隧道初期支护的锚固力计算方法,其特征在于:包括以下步骤:
(ⅰ)建立平面坐标系
(ⅱ)确定自有段锚固段分界线及塑性区半径
(ⅲ)确定锚杆的轨迹方程
(ⅳ)确定有效的锚固段
(ⅴ)计算塑性区锚固力
(ⅵ)计算弹性区锚固力
(ⅶ)得到锚杆的有效锚固力;
步骤(ⅱ)中确定自有段锚固段分界线及塑性区半径,按照以下公式计算:
在莫尔库伦强度准则下:
其中:
R0为自由段锚固段分界线半径;
R为塑性区半径;
r0为开挖半径;
p0为初始地应力;
pi混凝土为支护阻力;
a混凝土为支护半径;
t混凝土为支护厚度;
Rcs为混凝土极限抗压强度;
为土体内摩擦角;
c为土体内粘聚力;
步骤(ⅲ)中确定锚杆的轨迹方程,按照以下公式进行计算:
塑性区和自由段锚固段分界线半径的轨迹方程分别为:
x2+y2=R
x2+y2=R0
其中,x为围岩上一点的横坐标
y为围岩上一点的纵坐标;
步骤(ⅳ)中确定有效的锚固段,锚杆整体长度l,P点与M点之间的杆体即为锚杆的有效锚固段,P点与N点之间的杆体位于塑性区域,N点与M点之间的杆体位于弹性区域;
步骤(ⅴ)计算塑性区锚固力和步骤(ⅵ)计算弹性区锚固力,具体过程如下:
首先,对锚杆周围单元土体所受应力进行分析,得到塑性区切向应力、塑性区径向应力、弹性区的切向应力,具体如下:
塑性区切向应力:
塑性区径向应力:
弹性区的切向应力:
其中:
σR为弹塑性分界处的径向应力
r为单元土体到隧道圆心的距离
然后,将上述切向应力分别作用到杆体的正应力带入到库伦公式中;
则,塑性区域:
弹性区域:
其中:θ1为杆体入射角度;
x为杆体周围土体单元横坐标;
y为杆体周围土体单元纵坐标。
2.根据权利要求1所述的一种考虑应力分布隧道初期支护的锚固力计算方法,其特征在于:步骤(ⅰ)中平面坐标系以隧道开挖断面圆心为原点,水平方向为x轴,竖直方向为y轴建立。
3.根据权利要求1所述的一种考虑应力分布隧道初期支护的锚固力计算方法,其特征在于:进行进一步计算,由
p0=γ·h
=γ·(h0-y)
=γ·(h0-tanθ1x)
得到
其中:h为单元土体所埋深度;
h0为隧道中心距地表竖直距离。
4.根据权利要求3所述的一种考虑应力分布隧道初期支护的锚固力计算方法,其特征在于:分别计算P点、M点、N点的横坐标,具体过程如下:
首先,设定锚杆的入射点为Q(x0,y0),为利于计算假定每根锚杆所在的直线通过原点,锚杆所在的直线方程为:
tanθ1x-y=0
其中:
θ1为锚杆入射角度
然后,将直线方程与自由段锚固段分界线和塑性圈轨迹方程分别联立
解得交点即入射点Q的横坐标为:
最后,进一步求解可以得到:
XP=x0+(R0-r0)cosθ1
XN=x0+(R-r0)cosθ1
锚杆整体长度l,端点横坐标为:
XM=x0+lcosθ1。
5.根据权利要求4所述的一种考虑应力分布隧道初期支护的锚固力计算方法,其特征在于:步骤(ⅴ)中,计算塑性区锚固力,具体如下:
锚杆位于塑性区的抗拔力
XP=x0+(R0-r0)cosθ1
XN=x0+(R-r0)cosθ1
其中:
r1为锚杆的半径。
6.根据权利要求5所述的一种考虑应力分布隧道初期支护的锚固力计算方法,其特征在于:步骤(ⅵ)中计算弹性区锚固力,具体如下:
锚杆位于弹性区的抗拔力
XN=x0+(R-r0)cosθ1
XM=x0+lcosθ1。
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Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2008019654A (ja) * | 2006-07-13 | 2008-01-31 | Shimizu Corp | トンネル設計に用いる応力解放率の算定方法及びそのプログラム |
CN105241510A (zh) * | 2015-11-11 | 2016-01-13 | 青岛理工大学 | 隧道围岩预应力加固锚杆长度及径向预应力值的测定方法 |
CN106522978A (zh) * | 2016-11-14 | 2017-03-22 | 西安科技大学 | 基于柔模支护的软岩隧道施工方法 |
CN107729645A (zh) * | 2017-10-11 | 2018-02-23 | 重庆大学 | 一种膨胀性围岩隧道仰拱支护稳定性的判定方法 |
CN108536942A (zh) * | 2018-03-29 | 2018-09-14 | 西南石油大学 | 一种软岩隧道开挖面变形计算方法 |
CN111400790A (zh) * | 2020-02-13 | 2020-07-10 | 浙江大学城市学院 | 一种基于幂函数弹塑性模型的全长粘结式锚杆极限抗拔力计算方法 |
-
2021
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Patent Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2008019654A (ja) * | 2006-07-13 | 2008-01-31 | Shimizu Corp | トンネル設計に用いる応力解放率の算定方法及びそのプログラム |
CN105241510A (zh) * | 2015-11-11 | 2016-01-13 | 青岛理工大学 | 隧道围岩预应力加固锚杆长度及径向预应力值的测定方法 |
CN106522978A (zh) * | 2016-11-14 | 2017-03-22 | 西安科技大学 | 基于柔模支护的软岩隧道施工方法 |
CN107729645A (zh) * | 2017-10-11 | 2018-02-23 | 重庆大学 | 一种膨胀性围岩隧道仰拱支护稳定性的判定方法 |
CN108536942A (zh) * | 2018-03-29 | 2018-09-14 | 西南石油大学 | 一种软岩隧道开挖面变形计算方法 |
CN111400790A (zh) * | 2020-02-13 | 2020-07-10 | 浙江大学城市学院 | 一种基于幂函数弹塑性模型的全长粘结式锚杆极限抗拔力计算方法 |
Non-Patent Citations (3)
Title |
---|
树脂锚杆锚固段剪应力分布及其损伤模式分析;李青锋;易厚;朱川曲;;湖南科技大学学报(自然科学版)(第01期);全文 * |
锚杆支护对围岩稳定作用的弹塑性力学计算与应用;李大伟;侯朝炯;;西安科技大学学报(第01期);全文 * |
高地应力软岩隧道长、短锚杆联合支护技术研究;刘宇鹏;夏才初;吴福宝;徐晨;邓云纲;;岩石力学与工程学报(第01期);全文 * |
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PB01 | Publication | ||
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SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
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GR01 | Patent grant | ||
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