CN112560149B - 一种竖向裂隙发育围岩隧道超前管棚变形的计算方法 - Google Patents
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Abstract
本发明公开了一种竖向裂隙围岩隧道超前管棚变形计算方法，包括隧道开挖未支护段的长度、恒定荷载，隧道开挖掌子面的开挖高度，掌子面前方影响段的假定破裂面、线性变化荷载，隧道未影响段。所述掌子面前方影响段的假定破裂面由掌子面底部斜向前方延伸时，在某一点转折后竖直向上延伸到超前管棚位置。所述掌子面前方影响段的线性变化荷载是指超前管棚所受沿隧道纵向的荷载，其大小由隧道已开挖未支护段的恒定荷载线性减小到0。本发明考虑了竖向裂隙发育对隧道围岩破坏形态的影响以及超前管棚所受荷载的纵向变化，计算方法更加接近隧道施工的实际情况，据此计算得到的超前管棚变形值理论上更接近实际值，可应用于隧道超前管棚设计。
Description
技术领域
本发明涉及隧道工程领域，具体涉及一种隧道超前管棚变形的计算方法，特别是一种竖向裂隙发育软弱围岩条件下隧道超前管棚变形的计算方法。
背景技术
我国交通基础设施建设区域逐步向西部偏远山岭地区转移，隧道是山岭地区交通建设的重要组成部分，具有克服地形和高程障碍，改善线形，缩短建设里程，节省通行时间等优势，其修建规模不断扩大。然而隧道穿越岩体强风化、埋深浅的段落时，很容易出现坍塌冒顶等事故。当穿越黄土等具有竖向节理裂隙发育特征的地层时，隧道塌方风险更高。超前管棚是一种常见的预支护方式，可以将围岩荷载传递给已支护段和稳定围岩，对控制塌方和地面沉降有明显的效果。
超前管棚设计中需重点考虑隧道施工过程中超前管棚的变形。现有超前管棚变形研究中大致可分为三方面：①利用数值模拟计算软件建立隧道超前管棚支护模型，计算得到超前管棚变形结果，其建模等步骤相对复杂，面临不同隧道工况时需反复建模；②在隧道施工现场进行超前管棚变形的现场测试，为超前管棚设计提供类比案例，但不同地质条件、围岩岩性、隧道工况等条件下，超前管棚变形变化较大，导致超前管棚类比设计往往不满足荷载可比、尺寸可比等；③采用理论分析与推导，得到超前管棚的挠度方程与内力计算的解析公式，此类方法在理论推导前或推导过程中需要采用一些合理化假定。
文献[1](赵建平.浅埋暗挖隧道管棚预支护机理及其效用研究[D].中南大学,2005.)、文献[2](王海涛.隧道管棚预支护体系的力学机理与开挖面稳定性研究[D].大连理工大学,2009.)利用Pasternak双参数弹性地基梁模型计算超前管棚变形，超前管棚所受荷载在掌子面前方受扰动段落、开挖未支护段落保持恒定，这与超前管棚实际承受荷载不符，导致变形理论计算结果与实际值相差较大，给超前管棚设计带来影响；文献[3](郑俊杰,章荣军,杨庆年.浅埋隧道变基床系数下管棚的力学机制分析[J].岩土工程学报,2009,31(8):1165-1171.)在超前管棚变形计算中考虑了隧道掌子面前方受扰动围岩段落的的荷载变化和基床系数变化，利用有限差分原理求解得到管棚挠度。
申请号为201910382154.4的专利中考虑了初期支护的龄期效应、隧道施工过程中围岩的扰动及管棚受力变化的动态过程，以隧道掌子面稳定系数K作为超前管棚设计判定指标，但计算过程较复杂，不利于指导超前管棚设计；申请号为201910474950.0的专利中需进行大量数值模拟计算，确定弯曲变形系数与弯曲变形系数后求得超前管棚的变形量，其中大量的数值模拟计算存在结果可靠性差、模拟计算繁琐耗时等问题。
综上所述：现有隧道超前管棚变形计算方法简化过多、计算程序相对复杂，未考虑竖向裂隙发育对隧道超前管棚支护的影响。因此需要一种在超前管棚变形计算方法，考虑竖向裂隙对超前管棚支护的影响，简化计算过程，为实用性强的超前管棚设计方法提供依据。
发明内容
本发明的目的是克服现有超前管棚变形计算方法的不足，提供一种隧道超前管棚变形计算方法，考虑隧道围岩竖向裂隙发育与超前管棚所受荷载的纵向变化，简单快速的计算出超前管棚的变形值，为超前管棚设计提供依据。
本发明解决其技术问题所采用的技术方案如下：
在隧道超前管棚变形计算模型计算中主要考虑以下参数：隧道开挖未支护段的长度，掌子面的高度，掌子面前方影响段的破裂角、假定破裂面，隧道未影响段，超前管棚纵向荷载。
其中掌子面前方影响段的假定破裂面由掌子面底部斜向前方延伸时，在某一点转折后竖直向上延伸到超前管棚位置，假定破裂面的延展形态是考虑了隧道围岩竖向裂隙发育的影响。所述掌子面前方影响段的线性变化荷载是指超前管棚所受沿隧道纵向的荷载，其大小由隧道已开挖未支护段的恒定荷载线性减小到0，荷载线性变化特征是考虑了超前管棚作用下，掌子面前方围岩受到开挖等扰动的程度逐渐降低，在竖向裂隙贯通前方便不再受影响。
一种竖向裂隙发育围岩隧道超前管棚变形的计算方法，按如下步骤进行：
①建立考虑纵向荷载变化的隧道超前管棚变形计算模型。
②根据计算模型与隧道施工工况，确定隧道围岩等级s、围岩内摩擦角围岩容重γ、隧道埋深H、隧道开挖宽度B、隧道开挖高度h、假定破裂面竖向延伸高度h1，隧道开挖未支护段长度d1，超前管棚的外直径D、内直径d、弹性模量Es、超前管棚砂浆弹性模量Em、横向作用宽度b、超前管棚在隧道开挖已支护段与未支护段交接位置的挠度ω0与转角θ0，隧道超前管棚受力基床系数k、地基剪切模量Gp。
③计算得到假定破裂面在掌子面底角处的破裂角β、掌子面前方影响段长度d2，超前管棚钢管惯性矩Is、等效宽度b*，砂浆惯性矩Im，管棚钢管砂浆组合惯性矩Ip、等效弹性模量Ep。
④计算得到超前管棚在隧道开挖未支护段、掌子面前方影响段的线性变化荷载值q(x)。
⑤建立超前管棚在隧道开挖未支护段、掌子面前方影响段、隧道未影响段的变形微分方程，求解得到三个段落的微分方程通解，将超前管棚三个段落的边界条件带入通解，建立待定系数求解方程组，解方程组得到超前管棚变形曲线方程。
上述竖向裂隙发育围岩隧道超前管棚变形的计算方法步骤③中：
破裂角β：
掌子面前方影响段长度d2：d2＝(h-h1)·tanβ
超前管棚钢管惯性矩Is：
超前管棚作用等效宽度b*：
砂浆惯性矩Im：
管棚钢管砂浆组合惯性矩Ip：
管棚钢管砂浆组合等效弹性模量Ep：
上述竖向裂隙发育围岩隧道超前管棚变形的计算方法步骤④中：
隧道开挖未支护段的恒定荷载q(x)为：q(x)＝q0
掌子面前方影响段的线性变化荷载q(x)为：
隧道未影响段的荷载q(x)为：q(x)＝0
式中：q0为隧道掌子面处的竖向压力，当工程为公路隧道时，依照《公路隧道设计规范》(JTG 3370.1-2018)计算；为铁路隧道时，依照《铁路隧道设计规范》(TB10003-2016)计算。
上述竖向裂隙发育围岩隧道超前管棚变形的计算方法步骤⑤中：
超前管棚变形计算各段落微分方程为：
隧道开挖未支护段：
掌子面前方影响段：
隧道未影响段：
超前管棚变形计算各段落微分方程的通解为：
隧道开挖未支护段：
掌子面前方影响段：
隧道未影响段：ω3(x)＝e-αx(C9 cosβx+C10 sinβx)+eαx(C11 cosβx+C12 sinβx)
式中：C1，C2，C3，C4，C5，C6，C7，C8，C9，C10，C11，C12为超前管棚变形方程的系数，其值是由边界条件确定的方程组求解得出， 为与q(x)有关的特解，表达式为：/>
超前管棚变形计算的边界条件为：
隧道开挖已支护与未支护段的交点处：ω1|x＝0＝ω0，
式中：ω0、θ0为超前管棚的初始位移与初始转角。
掌子面处：
掌子面前方影响段与未影响段交点处：
隧道未影响段终点处：ω3|x→∞＝0，
由隧道未影响段终点处边界条件可以得到C11＝C12＝0。
超前管棚变形方程系数的求解方程组为：
式中：
本发明的有益效果是：
(1)本发明所提出的超前管棚变形计算方法，假定破裂面在隧道掌子面底部斜向上延伸，在竖向裂隙发育贯通处出现转折，竖直向上延伸到超前管棚位置。与假定破裂面一直斜向上延伸至超前管棚处的计算方法相比，本发明考虑了竖向裂隙发育对隧道围岩破坏形态的影响，更加接近隧道施工的实际情况，据此计算得到的超前管棚变形值理论上更接近实际值。
(2)本发明所提出的超前管棚变形计算方法，在掌子面前方影响段内，超前管棚所受荷载由开挖未支护段的恒定荷载线性减小到0。与超前管棚在掌子面前方影响段内受恒定不变荷载的计算方法相比，本发明考虑了掌子面前方围岩受到开挖等扰动的程度逐渐降低，在竖向裂隙贯通前方不再受扰动影响，超前管棚受力更加接近于真实情况，据此计算得到的超前管棚变形值理论上更接近于实际值。
(3)本发明提出的超前管棚变形计算方法中，计算参数来源于隧道勘察与施工工况，超前管棚荷载线性变化简化了计算复杂程度，计算结果直接由解析公式得出，无需繁琐的数值软件模拟，在超前管棚设计中更具可操作性。
附图说明
图1为本发明竖向裂隙发育围岩隧道超前管棚变形计算结构图。
图2为本发明竖向裂隙发育围岩隧道超前管棚变形计算模型图。
图3为本发明计算得到的超前管棚变形结果及与实测结果的比较图。
图中：1-隧道已支护段；2-隧道开挖未支护段；3-掌子面前方影响段；4-隧道未影响段；5-超前管棚；6-初期支护；7-掌子面；8-破裂角；9-假定破裂面；10-隧道围岩；11-超前管棚纵向荷载；22-隧道掘进方向；23-本发明计算结果曲线；24-未考虑竖向裂隙发育的变形曲线；25-现场实测结果。
具体实施方式
为了使本发明的目的及优点更加清楚明白，以下结合附图及工程实例，对本发明进行进一步详细说明。应当理解，此处所描述的具体实施仅仅用以解释本发明，并不用于限定本发明。
图1给出了竖向裂隙发育围岩隧道超前管棚变形计算结构，图中AO为隧道已支护段1，OB为隧道开挖未支护段2，BC为掌子面前方影响段3，CD为隧道未影响段4。5为超前管棚、6为初期支护、7为掌子面、8为破裂角、9为假定破裂面、10为隧道围岩、11为超前管棚纵向荷载。
计算中要考虑的因素包括隧道开挖未支护段2的长度，掌子面7的高度，掌子面前方影响段3内的破裂角8、假定破裂面9，隧道未影响段4，超前管棚纵向荷载11。假定破裂面9由掌子面底部斜向前方延伸时，在某一点转折后竖直向上延伸到超前管棚5的位置，假定破裂面9的延展形态是考虑了隧道围岩竖向裂隙发育的影响。超前管棚纵向荷载11在掌子面前方影响段3内，由隧道已开挖未支护段2的恒定值线性减小到0，荷载线性变化特征是考虑了超前管棚5的作用下，掌子面前方围岩受到开挖等扰动的程度逐渐降低，在竖向裂隙贯通前方便不再受影响。
参照图1和图2，本发明的一种竖向裂隙发育围岩隧道超前管棚变形的计算方法，按如下步骤进行：
①建立竖向裂隙发育围岩隧道超前管棚变形的计算模型。
②根据计算模型与隧道施工工况，确定隧道围岩等级s、围岩内摩擦角围岩容重γ、隧道埋深H、隧道开挖宽度B、掌子面7的开挖高度h、假定破裂面9的竖向延伸高度h1、，隧道开挖未支护段2的长度d1，超前管棚5的外直径D、内直径d、弹性模量Es、横向作用宽度b、超前管棚砂浆弹性模量Em、超前管棚5在隧道开挖已支护段1与未支护段2交接位置的挠度ω0与转角θ0，超前管棚5的受力基床系数k、地基剪切模量Gp。
③计算得到假定破裂面9在掌子面7底角处的破裂角8的角度β、掌子面前方影响段2的长度d2，超前管棚5的钢管惯性矩Is、等效宽度b*，砂浆惯性矩Im，管棚钢管砂浆组合惯性矩Ip、等效弹性模量Ep。
d2＝(h-h1)·tanβ/>
④计算得到超前管棚5在隧道开挖未支护段2、掌子面前方影响段3的纵向荷载11的值q(x)。
根据隧道工程情况，依照《公路隧道设计规范》(JTG 3370.1-2018)或《铁路隧道设计规范》(TB10003-2016)的规定，计算得到隧道掌子面7处竖向压力q0。之后确定超前管棚纵向荷载11。
隧道开挖未支护段为：q(x)＝q0
掌子面前方影响段为：
掌子面前方未影响段为：q(x)＝0
⑤建立超前管棚5在隧道开挖未支护段2、掌子面前方影响段3、隧道未影响段4的变形微分方程。
隧道开挖未支护段：
掌子面前方影响段：
隧道未影响段：
求解得到各段落微分方程的通解：
隧道开挖未支护段：
掌子面前方影响段：
隧道未影响段：ω3(x)＝e-αx(C9 cosβx+C10 sinβx)+eαx(C11 cosβx+C12 sinβx)
式中：C1，C2，C3，C4，C5，C6，C7，C8，C9，C10，C11，C12为超前管棚变形方程的系数，其值是由边界条件确定的方程组求解得出， 为与q(x)有关的特解，表达式为：/>
给定微分方程通解的边界条件：
在O点处：ω1|x＝0＝ω0，
在B点处：
在C点处：
在D点处：ω3|x→∞＝0，
D点处边界条件可直接得到：C11＝C12＝0。
由微分方程通解与边界条件建立以下方程组，计算出超前管棚变形方程的系数Ci(i＝1,2,…,10)，得到超前管棚5的变形曲线方程。
式中：
下面给出具体的验证实例：
根据某公路隧道超前管棚支护段的现场试验，隧道施工工况及超前管棚支护结构相关参数如表1所列。
表1 隧道施工工况及超前管棚支护结构相关参数
利用本发明计算方法得到超前管棚变形数据曲线，将结算结果与现场实测、未考虑竖向裂隙发育的变形曲线进行对比，如图3所示。其中7为掌子面，22为未考虑竖向裂隙发育的变形曲线，23为本发明计算结果曲线，24为隧道掘进方向，25为现场实测结果。从图中可以看出，利用本发明计算得到的超前管棚变形数据更接近于实测值，利用本发明可以为超前管棚参数设计提供依据。
Claims (1)
1.一种竖向裂隙发育围岩隧道超前管棚变形的计算方法，其特征在于，包括以下步骤：
①建立竖向裂隙发育围岩隧道超前管棚变形计算模型；其中计算模型中假定破裂面由掌子面底部斜向前方延伸时，在某一点转折后竖直向上延伸到超前管棚位置；同时在掌子面前方影响段内，超前管棚所受荷载由开挖未支护段的恒定荷载线性减小到0；
②根据计算模型与隧道施工工况，确定隧道围岩等级s、围岩内摩擦角围岩容重γ、隧道埋深H、隧道开挖宽度B、隧道开挖高度h、假定破裂面竖向延伸高度h1，隧道开挖未支护段长度d1，超前管棚的外直径D、内直径d、弹性模量Es、超前管棚砂浆弹性模量Em、横向作用宽度b、超前管棚在隧道开挖已支护段与未支护段交接位置的挠度ω0与转角θ0，隧道超前管棚受力基床系数k、地基剪切模量Gp；
③计算得到假定破裂面在掌子面底角处的破裂角β、掌子面前方影响段长度d2，超前管棚钢管惯性矩Is、等效宽度b*，砂浆惯性矩Im，管棚钢管砂浆组合惯性矩Ip、等效弹性模量Ep；
④计算得到超前管棚在隧道开挖未支护段、掌子面前方影响段的线性变化荷载值q(x)；
⑤建立超前管棚在隧道开挖未支护段、掌子面前方影响段、隧道未影响段的变形微分方程，求解得到三个段落的微分方程通解，将超前管棚三个段落的边界条件带入通解，建立待定系数求解方程组，解方程组得到超前管棚变形曲线方程；
步骤⑤中超前管棚变形微分方程为：
隧道开挖未支护段：
掌子面前方影响段：
隧道未影响段：
超前管棚变形计算各段落微分方程的通解为：
隧道开挖未支护段：
掌子面前方影响段：
隧道未影响段：ω3(x)＝e-αx(C9 cosβx+C10 sinβx)+eαx(C11 cosβx+C12 sinβx)
式中：E为管棚钢管砂浆组合的等效弹性模量；I为管棚钢管砂浆组合惯性矩；ω(x)为超前管棚变形曲线函数；b为超前管棚横向作用宽度；q0为隧道掌子面处的竖向压力；Gp为地基剪切模量；b*为超前管棚的等效宽度；k为隧道超前管棚受力基床系数；d1为隧道开挖未支护段长度；d2为掌子面前方扰动段长度；为与q(x)有关的特解，表达式为：/>
超前管棚变形计算的求解方程组为：
式中：
其中方程系数C1，C2，C3，C4，C5，C6，C7，C8，C9，C10，C11，C12是由边界条件确定的方程组求解得出。
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Families Citing this family (1)
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|---|---|---|---|---|
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Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN110414032A (zh) * | 2019-05-09 | 2019-11-05 | 西南交通大学 | 超前管棚设计方法 |
Non-Patent Citations (2)
| Title |
|---|
| 导洞隔离桩墙结构对浅埋暗挖隧道周边地层移动的限制作用;项彦勇, 贺少辉, 张弥, 崔志杰, 马锁柱;岩石力学与工程学报(第19期);全文 * |
| 浅埋下穿公路隧道管棚预支护机理及监测分析;武松;汤华;罗红星;戴永浩;邓琴;;公路工程(第03期);全文 * |
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| Publication number | Publication date |
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| CN112560149A (zh) | 2021-03-26 |
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