CN113584384A - 一种易焊接的低屈强比调质石油储罐钢板及其制造方法 - Google Patents

一种易焊接的低屈强比调质石油储罐钢板及其制造方法 Download PDF

Info

Publication number
CN113584384A
CN113584384A CN202110833250.3A CN202110833250A CN113584384A CN 113584384 A CN113584384 A CN 113584384A CN 202110833250 A CN202110833250 A CN 202110833250A CN 113584384 A CN113584384 A CN 113584384A
Authority
CN
China
Prior art keywords
steel plate
equal
temperature
less
petroleum storage
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Pending
Application number
CN202110833250.3A
Other languages
English (en)
Inventor
朱延山
曲锦波
陆春洁
赵辉
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Jiangsu Shagang Group Co Ltd
Zhangjiagang Hongchang Steel Plate Co Ltd
Jiangsu Shagang Iron and Steel Research Institute Co Ltd
Original Assignee
Jiangsu Shagang Group Co Ltd
Zhangjiagang Hongchang Steel Plate Co Ltd
Jiangsu Shagang Iron and Steel Research Institute Co Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Jiangsu Shagang Group Co Ltd, Zhangjiagang Hongchang Steel Plate Co Ltd, Jiangsu Shagang Iron and Steel Research Institute Co Ltd filed Critical Jiangsu Shagang Group Co Ltd
Priority to CN202110833250.3A priority Critical patent/CN113584384A/zh
Publication of CN113584384A publication Critical patent/CN113584384A/zh
Pending legal-status Critical Current

Links

Images

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0226—Hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
    • C21D8/0263—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment following hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/08—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing nickel
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/12—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tungsten, tantalum, molybdenum, vanadium, or niobium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/14—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/008—Martensite

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)

Abstract

本申请公开了一种易焊接低屈强比调质石油储罐钢板及其制造方法，其化学成分按质量百分比包括：C：0.06～0.09％、Si：0.15～0.25％、Mn：1.50～1.70％、Ti：0.010～0.030％、V：0.040～0.050％、Mo：0.08～0.15％、Ni：0.20～0.30％、P：≤0.012％、S：≤0.008％，其余为Fe和不可避免的杂质。本发明的钢板在12mm～35mm的厚度范围内采用调质热处理方法，屈强比≤0.90，钢板在热输入达到100KJ/cm时焊后焊接热影响区‑15℃冲击功≥80J。

Description

一种易焊接的低屈强比调质石油储罐钢板及其制造方法
技术领域
本申请属于冶金技术领域，特别涉及一种易焊接的低屈强比调质石油储罐钢板及其制造方法。
背景技术
压力容器为承压类特种设备，其安全性受到广泛的重视。石油储罐钢属于610MPa级调质高强度钢板，由于其容积大、危险系数高原因，其母材性能、焊接接头性能均有严格限制。近年来为了钢板整体性能的稳定性，很多工程要求交货状态为离线调质后进行不低于600℃的高温回火，且要求屈强比≤0.90，因为调质处理后屈强比大幅上升，生产上难度极大。
经检索：
CN108728729A公开了一种低屈强比的高强度调质型容器钢及其生产方法，通过亚温淬火的方式加高温回火的方式获得了屈强比≤0.85的低屈强比调质型容器钢。该公开的专利通过添加质量百分比0.10％～0.15％的C和0.10％～0.30％的Cr有效的提升了固溶强化效果，通过两相区淬火获得一定量的铁素体的软相组织，从而有效的降低了屈强比，但是因为含有较高的C不适合石油储罐用钢的大线能量焊接，该专利也没有公开焊接后的性能。
CN108677096A公开了一种基于氧化物冶金的战略石油储备罐钢板，通过控轧空冷后高温回火的方法，得到了一种低屈强比的石油储备用钢板。该专利通过氧化物冶金的方法，获得良好的焊接性能，通过添加一定量的Nb提高轧制工艺窗口，轧后控制冷却，获得一定量的铁素体软相组织保证低的屈强比。但是采用氧化物冶金的方法对生产节奏影响较大，成本较高，且通过控制轧制和控制冷却后高温回火的方法，不能满足离线调质的要求。
CN104451386A公开了一种低屈强比石油罐体用钢板的生产方法，采用控轧空冷后高温回火的方式获得低屈强比的钢板，不能满足离线调质的要求。
石油储罐用钢为了获得优异的焊接性能，上述的专利均采用了低C成分设计或者氧化物冶金的方法；为了得到低的屈强比，一种方法是提高固溶元素元素的含量，但对焊接不利；另外一种方法是通过控轧空冷优先得到部分铁素体的软相组织，对钢板性能的整体均匀性不利。上述公开发明均未解决调质用石油储罐用钢板需大线能量焊接同时满足低屈强比要求。
发明内容
针对上述专利的不足，针对调质石油储罐用钢易焊接、低屈强比的要求，公开了一种可满足上述技术要求的石油储罐用钢及其制造方法。本发明目的在于提供提供一种易焊接的低屈强比调质石油储罐钢板及其制造方法。
为实现上述目的，本发明提供如下技术方案：一种易焊接的低屈强比调质石油储罐钢板，其化学成分按质量百分比计包括：C：0.06～0.09％、Si：0.15～0.25％、Mn：1.50～1.70％、Ti：0.010～0.030％、V：0.040～0.050％、Mo：0.08～0.15％、Ni：0.20～0.30％、P：≤0.012％、S：≤0.008％，其余为Fe和不可避免的杂质。
优选的，所述钢板厚度为12mm～35mm。
优选的，所述钢板屈服强度≥490MP，抗拉强度≥610MPa，屈强比≤0.90。
优选的，所述钢板在热输入达到100KJ/cm时焊后焊接热影响区-15℃冲击功≥80J。
本发明元素选择及用量说明如下：
C：C元素的增可以增加钢的固溶强化作用，降低屈强比，但是同时C含量增减会对低温冲击韧性和焊接均有不利影响。综合考虑石油储罐的强度要求焊接需求，C含量控制在0.06～0.09％为宜。
Si：Si元素固溶于铁素体以提高钢的屈服强度，同时起到脱氧的作用，但Si元素过高有害于板材的表面质量，所以其最佳含量控制为0.15～0.25％。
Mn：Mn元素具有增加奥氏体稳定性的作用，有效提高钢的淬透性，同时具有固溶强化的作用，提高钢的强度。但同时Mn元素会增加连铸坯的中心偏析倾向，所以Mn元素控制在1.50～1.70％为宜。
P、S：P、S元素作为钢中的有害元素，会增加钢的脆性，降低韧塑形，且对焊接性能造成影响，所以在钢种P、S应严格控制，综合考虑到工艺成本和材料的性能需求，应控制P≤0.012％，S≤0.008％。
Ti：Ti元素是强碳氮化物形成元素，显著细化奥氏体晶粒，可弥补因C降低而引起的强度下降，降低屈强比。但若Ti含量太高，易形成粗大的TiN，降低材料性能。因此，本发明控制Ti含量为0.010～0.030％。
V：V是强碳化物形成元素，在钢中形成细小、均匀、高度弥散的碳化物和氮化物微粒，提高强度。本例中V元素含量控制在0.040～0.050％。
Mo：Mo元素可以提高钢的淬透性，同时钼对铁素体有固溶强化作用，也能提高碳化物的稳定性，因此对钢的强度产生有利的作用。但过高的Mo元素会增加成本，本发明中Mo元素控制在0.08％～0.15％。
Ni：Ni元素可以有效提高钢板的低温冲击韧性，增加强度，同时考虑工艺成本，适当添加了Ni元素，控制含量为0.20％～0.30％。
一种易焊接的低屈强比调质石油储罐钢板的制造方法，包括：(1)冶炼连铸工序，采用电弧炉或转炉方式冶炼，然后送入LF精炼炉内进行精炼并经过真空处理，之后经过连铸操作铸出坯料，称之为连铸坯，连铸坯的化学成分按质量百分比计包括：C：0.06～0.09％、Si：0.15～0.25％、Mn：1.50～1.70％、Ti：0.010～0.030％、V：0.040～0.050％、Mo：0.08～0.15％、Ni：0.20～0.30％、P：≤0.012％、S：≤0.008％，其余为Fe和不可避免的杂质；
(2)、加热轧制工序，所述连铸坯放入连续炉内加热轧制，加热、保温均匀化，采用二阶段控轧工艺；(3)、热处理工序，所述钢板经过加速冷却，并经过淬火和高温回火处理，制得成品钢板
优选的，所述加热轧制工序的两阶段控制工艺，第一阶段开轧温度为1050～1100℃，终轧温度大于1030℃；第二阶段开轧温度980～1010℃，终轧温度为860～880℃。
优选的，所述热处理工序中，加速冷却速率≥30℃/s，终冷温度≤200℃。
优选的，所述热处理工序中，淬火温度为870～910℃，保温系数为1.7～2min/mm，回火温度620～650℃，保温系数为1.5～2.5min/mm。
冶炼工艺中严格控制钢水中的硫、磷含量，铁水脱硫≤0.003％；铸坯P≤0.010％，LF软吹时间≥10分钟，连铸中间包目标温度1534-1548℃，要求拉速稳定；铸坯检验要求：中心偏析C类≤1.0，中心疏松≤0.5。
轧制及冷却工艺：热连轧机组进行两阶段控制轧制，第一阶段开轧温度为1050℃～1100℃，终轧温度大于1030℃；第二阶段开轧温度小于980℃～1010℃，终轧温度为860℃～880；为了获得细晶组织，轧后钢带以≥30℃/s的速度进行快速冷却，终冷温度不高于200℃。
热处理采用离线调质工艺，淬火温度为870～910℃，保温系数为1.7～2min/mm，获得非稳定态的马氏体组织，回火温度620～650℃，保温系数为1.5～2.5min/mm。。
与现有技术相比，本申请的一种易焊接的低屈强比调质石油储罐钢板性能均匀稳定，更容易得到良好的板形，且具有低的屈强比和良好的焊接韧性。
附图说明
为了更清楚地说明本申请实施例或现有技术中的技术方案，下面将对实施例或现有技术描述中所需要使用的附图作简单地介绍，显而易见地，下面描述中的附图仅仅是本申请中记载的一些实施例，对于本领域普通技术人员来讲，在不付出创造性劳动的前提下，还可以根据这些附图获得其他的附图。
图1所示为实施例1中的一种易焊接的低屈强比调质石油储罐钢板淬火后的金相图片；
图2所示为实施例4中的一种易焊接的低屈强比调质石油储罐钢板淬火后的金相图片；
图3所示为实施例1中的一种易焊接的低屈强比调质石油储罐钢板回火后的金相图片；
图4所示为实施例4中的一种易焊接的低屈强比调质石油储罐钢板回火后的金相图片。
具体实施方式
下面将结合本发明实施例中的附图，对本发明实施例中的技术方案进行详细的描述，显然，所描述的实施例仅仅是本发明一部分实施例，而不是全部的实施例。基于本发明中的实施例，本领域普通技术人员在没有做出创造性劳动的前提下所获得的所有其他实施例，都属于本发明保护的范围。
实施例1
本实施例的钢板厚度12mm，由以下重量百分含量的组分组成：C 0.09％、Si0.20％、Mn 1.53％、P0.011％、S 0.004％、Ni 0.22％、Ti 0.015％V 0.043％、Mo 0.13％、其余为Fe和不可避免杂质。
本实施例的易焊接的低屈强比调质石油储罐钢板制造方法包括：冶炼连铸工序、加热轧制工序、热处理工序；
(1)冶炼连铸工序：铁水预处理、转炉冶炼、LF精炼、RH精炼和板坯连铸。冶炼工艺中严格控制钢水中的硫、磷含量，铁水脱硫≤0.003％；铸坯P≤0.010％，LF软吹时间≥10分钟，连铸中间包目标温度1534-1548℃，要求拉速稳定；铸坯检验要求：中心偏析C类≤1.0，中心疏松≤0.5。
(2)加热轧制工序：连铸坯再加热、轧制和加速冷却；轧制工艺分两阶段控制轧制，第一阶段开轧温度为1060℃，终轧温度为1030℃；第二阶段开轧温度988℃，终轧温度为875℃。加速冷却速率为38℃，终冷温度＜200℃。
(3)热处理工序：淬火和高温回火；淬火温度为870℃，保温系数为1.7～2min/mm，保温时间为24min；回火温度650℃，保温系数为1.5～2.5min/mm，保温时间为30min。保温后空冷制得成品钢板。
图1和图3为本发明实施例的一种易焊接的低屈强比调质石油储罐钢板淬火后的金相图片和回火后的金相图片；
本实施例钢板理化性能检验结果如表2所示。
实施例2
本实施例的钢板厚度18mm，由以下重量百分含量的组分组成：C 0.07％、Si0.20％、Mn 1.55％、P0.011％、S 0.004％、Ni 0.22％、Ti 0.015％V 0.048％、Mo 0.11％、其余为Fe和不可避免杂质。
本实施例的易焊接的低屈强比调质石油储罐钢板制造方法包括：冶炼连铸工序、加热轧制工序、热处理工序；
(1)冶炼连铸工序：铁水预处理、转炉冶炼、LF精炼、RH精炼和板坯连铸。冶炼工艺中严格控制钢水中的硫、磷含量，铁水脱硫≤0.003％；铸坯P≤0.010％，LF软吹时间≥10分钟，连铸中间包目标温度1534-1548℃，要求拉速稳定；铸坯检验要求：中心偏析C类≤1.0，中心疏松≤0.5。
(2)加热轧制工序：连铸坯再加热、轧制和加速冷却；轧制工艺分两阶段控制轧制，第一阶段开轧温度为1072℃，终轧温度为1049℃；第二阶段开轧温度950℃，终轧温度为873℃。加速冷却速率为35℃，终冷温度＜200℃。
(3)热处理工序：淬火和高温回火；淬火温度为880℃，保温系数为1.7～2min/mm，保温时间为36min；回火温度650℃，保温系数为1.5～2.5min/mm，保温时间为45min。保温后空冷制得成品钢板。
本实施例钢板理化性能检验结果如表2所示。
实施例3
本实施例的钢板厚度21mm，由以下重量百分含量的组分组成：C 0.08％、Si0.19％、Mn 1.52％、P0.009％、S 0.005％、Ni 0.21％、Ti 0.013％V 0.045％、Mo 0.10％、其余为Fe和不可避免杂质。
本实施例的易焊接的低屈强比调质石油储罐钢板制造方法包括：冶炼连铸工序、加热轧制工序、热处理工序；
(1)冶炼连铸工序：铁水预处理、转炉冶炼、LF精炼、RH精炼和板坯连铸。冶炼工艺中严格控制钢水中的硫、磷含量，铁水脱硫≤0.003％；铸坯P≤0.010％，LF软吹时间≥10分钟，连铸中间包目标温度1534-1548℃，要求拉速稳定；铸坯检验要求：中心偏析C类≤1.0，中心疏松≤0.5。
(2)加热轧制工序：连铸坯再加热、轧制和加速冷却；轧制工艺分两阶段控制轧制，第一阶段开轧温度为1080℃，终轧温度为1060℃；第二阶段开轧温度945℃，终轧温度为865℃。加速冷却速率为33℃，终冷温度＜200℃。
(3)热处理工序：淬火和高温回火；淬火温度为892℃，保温系数为1.7～2min/mm，保温时间为42min；回火温度630℃，保温系数为1.5～2.5min/mm，保温时间为50min。保温后空冷制得成品钢板。
本实施例钢板理化性能检验结果如表2所示。
本实施例的钢板采用气电立焊方法，热输入达到100KJ/cm时的焊接接头的性能见表1。
表1实施例3钢板采用气电立焊方法热输入达到100KJ/cm时的焊接接头的性能
Figure BDA0003176275100000071
由上表可知，在实际使用中，21mm厚度规格采用气电立焊时线输入量达到最大，容易导致焊接接头低温冲击韧性变差。本实施例的焊接接头的-15℃的低温冲击值均在80J以上。
实施例4
本实施例的钢板厚度35mm，由以下重量百分含量的组分组成：C 0.09％、Si0.20％、Mn 1.55％、P0.011％、S 0.004％、Ni 0.22％、Ti 0.015％V 0.045％、Mo 0.13％、其余为Fe和不可避免杂质。
本实施例的易焊接的低屈强比调质石油储罐钢板制造方法包括：冶炼连铸工序、加热轧制工序、热处理工序；
(1)冶炼连铸工序：铁水预处理、转炉冶炼、LF精炼、RH精炼和板坯连铸。冶炼工艺中严格控制钢水中的硫、磷含量，铁水脱硫≤0.003％；铸坯P≤0.010％，LF软吹时间≥10分钟，连铸中间包目标温度1534-1548℃，要求拉速稳定；铸坯检验要求：中心偏析C类≤1.0，中心疏松≤0.5。
(2)加热轧制工序：连铸坯再加热、轧制和加速冷却；轧制工艺分两阶段控制轧制，第一阶段开轧温度为1080℃，终轧温度为1060℃；第二阶段开轧温度910℃，终轧温度为860℃。加速冷却速率为30℃，终冷温度＜200℃。
(3)热处理工序：淬火和高温回火；淬火温度为910℃，保温系数为1.7～2min/mm，保温时间为70min；回火温度620℃，保温系数为1.5～2.5min/mm，保温时间为85min。保温后空冷制得成品钢板。
本实施例钢板理化性能检验结果如表2所示。
表2实施例1-4的钢板的力学性能
Figure BDA0003176275100000081
综上所述，本申请的一种易焊接的低屈强比调质石油储罐钢板在于2mm～35mm的厚度范围内采用调质热处理方法，屈强比≤0.90，钢板在热输入达到100KJ/cm时焊后焊接热影响区-15℃冲击功≥80J。
上述实施例仅为说明本发明的技术构思及特点，其目的在于让熟悉此项技术的人士能够了解本发明的内容并据以实施，并不能以此限制本发明的保护范围。凡根据本发明精神实质所作的等效变化或修饰，都应涵盖在本发明的保护范围之内。

Claims (8)

1.一种易焊接的低屈强比调质石油储罐钢板，其特征在于：其化学成分按质量百分比计包括：C：0.06～0.09％、Si：0.15～0.25％、Mn：1.50～1.70％、Ti：0.010～0.030％、V：0.040～0.050％、Mo：0.08～0.15％、Ni：0.20～0.30％、P：≤0.012％、S：≤0.008％，其余为Fe和不可避免的杂质。
2.根据权利要求1所述的一种易焊接的低屈强比调质石油储罐钢板，其特征在于：所述钢板厚度为12mm～35mm。
3.根据权利要求1所述的一种易焊接的低屈强比调质石油储罐钢板，其特征在于：所述钢板屈服强度≥490MP，抗拉强度≥610MPa，屈强比≤0.90。
4.根据权利要求1所述的一种易焊接的低屈强比调质石油储罐钢板，其特征在于：所述钢板在热输入达到100KJ/cm时焊后焊接热影响区-15℃冲击功≥80J。
5.一种易焊接的低屈强比调质石油储罐钢板的制造方法，其特征在于：包括：(1)冶炼连铸工序，采用电弧炉或转炉方式冶炼，然后送入LF精炼炉内进行精炼并经过真空处理，之后经过连铸操作铸出坯料，称之为连铸坯，连铸坯的化学成分按质量百分比计包括：C：0.06～0.09％、Si：0.15～0.25％、Mn：1.50～1.70％、Ti：0.010～0.030％、V：0.040～0.050％、Mo：0.08～0.15％、Ni：0.20～0.30％、P：≤0.012％、S：≤0.008％，其余为Fe和不可避免的杂质；(2)、加热轧制工序，所述连铸坯放入连续炉内加热轧制，加热、保温均匀化，采用二阶段控轧工艺；(3)、热处理工序，所述钢板经过加速冷却，并经过淬火和高温回火处理，制得成品钢板。
6.根据权利要求5所述一种易焊接的低屈强比调质石油储罐钢板的制造方法，其特征在于：所述加热轧制工序的两阶段控制工艺，第一阶段开轧温度为1050～1100℃，终轧温度大于1030℃；第二阶段开轧温度980～1010℃，终轧温度为860～880℃。
7.根据权利要求5所述一种易焊接的低屈强比调质石油储罐钢板的制造方法，其特征在于：所述热处理工序中，加速冷却速率≥30℃/s，终冷温度≤200℃。
8.根据权利要求5所述一种易焊接的低屈强比调质石油储罐钢板的制造方法，其特征在于：所述热处理工序中，淬火温度为870～910℃，保温系数为1.7～2min/mm，回火温度620～650℃，保温系数为1.5～2.5min/mm。
CN202110833250.3A 2021-07-22 2021-07-22 一种易焊接的低屈强比调质石油储罐钢板及其制造方法 Pending CN113584384A (zh)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN202110833250.3A CN113584384A (zh) 2021-07-22 2021-07-22 一种易焊接的低屈强比调质石油储罐钢板及其制造方法

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN202110833250.3A CN113584384A (zh) 2021-07-22 2021-07-22 一种易焊接的低屈强比调质石油储罐钢板及其制造方法

Publications (1)

Publication Number Publication Date
CN113584384A true CN113584384A (zh) 2021-11-02

Family

ID=78249326

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN202110833250.3A Pending CN113584384A (zh) 2021-07-22 2021-07-22 一种易焊接的低屈强比调质石油储罐钢板及其制造方法

Country Status (1)

Country Link
CN (1) CN113584384A (zh)

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN102242309A (zh) * 2011-06-30 2011-11-16 湖南华菱湘潭钢铁有限公司 大热输入焊接用含硼石油储罐钢板的生产方法
CN104451386A (zh) * 2014-12-19 2015-03-25 山东钢铁股份有限公司 一种低屈强比石油储备罐体用610Mpa高强度钢板及其制造方法
CN108677096A (zh) * 2018-08-13 2018-10-19 东北大学 一种基于氧化物冶金的战略石油储备罐钢板及其制造方法
CN110184531A (zh) * 2018-07-20 2019-08-30 江阴兴澄特种钢铁有限公司 一种40-60mm厚易焊接心部低温韧性优良的容器钢板及其制造方法
CN110541110A (zh) * 2019-08-24 2019-12-06 江阴兴澄特种钢铁有限公司 高强度低屈强比船舶LNG储罐用9Ni钢板及其制造方法

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN102242309A (zh) * 2011-06-30 2011-11-16 湖南华菱湘潭钢铁有限公司 大热输入焊接用含硼石油储罐钢板的生产方法
CN104451386A (zh) * 2014-12-19 2015-03-25 山东钢铁股份有限公司 一种低屈强比石油储备罐体用610Mpa高强度钢板及其制造方法
CN110184531A (zh) * 2018-07-20 2019-08-30 江阴兴澄特种钢铁有限公司 一种40-60mm厚易焊接心部低温韧性优良的容器钢板及其制造方法
CN108677096A (zh) * 2018-08-13 2018-10-19 东北大学 一种基于氧化物冶金的战略石油储备罐钢板及其制造方法
CN110541110A (zh) * 2019-08-24 2019-12-06 江阴兴澄特种钢铁有限公司 高强度低屈强比船舶LNG储罐用9Ni钢板及其制造方法

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN109536846B (zh) 屈服强度700MPa级高韧性热轧钢板及其制造方法
CN108914006B (zh) 一种厚度方向性能优良的超高强度调质钢板及其制造方法
CN107974612B (zh) 一种抗sscc球罐用高强韧钢板及其制造方法
CN110573642A (zh) 高Mn钢及其制造方法
CN111304531B (zh) 一种屈服强度550MPa级热轧H型钢及其生产方法
CN102925814B (zh) 一种抗硫化氢应力腐蚀压力容器用钢及其生产方法
CN110343954A (zh) 一种汽车发动机连杆用钢及其制造方法
CN110699599B (zh) 一种超低温用q345r钢及其制造方法
CN107151763A (zh) 薄规格高强度冷成型用热轧钢带及其生产方法
CN113186452B (zh) 一种热成型封头用钢的生产方法
KR20230037040A (ko) 우량한 코어부 인성을 구비한 고강도 용기용 후판(厚板) 및 제조방법
CN112063930A (zh) 稀土处理低成本高韧性低温压力容器钢板及其生产方法
CN114107792A (zh) 一种780MPa级高表面超高扩孔钢及其制造方法
CN114107811A (zh) 一种700MPa级抗大线能量焊接用钢及其制造方法
CN111926252A (zh) 一种深冲用途的热轧酸洗钢板及其生产方法
CN114875331B (zh) 一种具有优良心部疲劳性能的610MPa级厚钢板及其生产方法
CN112442629A (zh) 一种中碳机械结构用钢及其制造方法
CN113584384A (zh) 一种易焊接的低屈强比调质石油储罐钢板及其制造方法
JPS59136418A (ja) 高靭性高強度鋼の製造方法
CN111893390A (zh) 一种性能均匀的宽板幅铁路车辆罐体用薄钢板的生产方法
CN115109992B (zh) 一种热成型性良好的压力容器用钢板及其制造方法
CN117802412B (zh) 一种具有优异焊接性能的500MPa级调质钢板及其生产方法
CN113151737B (zh) 一种抗氢致裂纹的08Ni3DR钢板及其制造方法
CN113549815B (zh) 一种低温用低合金压力容器用钢板及生产方法
CN116288000B (zh) 一种具有优良延塑性和焊接性能的抗拉强度630MPa级冲焊桥壳钢板及其制备方法

Legal Events

Date Code Title Description
PB01 Publication
PB01 Publication
SE01 Entry into force of request for substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
RJ01 Rejection of invention patent application after publication

Application publication date: 20211102

RJ01 Rejection of invention patent application after publication