CN104451386A - 一种低屈强比石油储备罐体用610Mpa高强度钢板及其制造方法 - Google Patents

一种低屈强比石油储备罐体用610Mpa高强度钢板及其制造方法 Download PDF

Info

Publication number
CN104451386A
CN104451386A CN201410791633.9A CN201410791633A CN104451386A CN 104451386 A CN104451386 A CN 104451386A CN 201410791633 A CN201410791633 A CN 201410791633A CN 104451386 A CN104451386 A CN 104451386A
Authority
CN
China
Prior art keywords
steel plate
610mpa
cooling
rolling
reserve tank
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
CN201410791633.9A
Other languages
English (en)
Other versions
CN104451386B (zh
Inventor
杜平
刁承民
宋国栋
薛艳龙
谢晖
王振华
孔雅
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Shandong Iron and Steel Group Co Ltd SISG
Original Assignee
Shandong Iron and Steel Group Co Ltd SISG
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Shandong Iron and Steel Group Co Ltd SISG filed Critical Shandong Iron and Steel Group Co Ltd SISG
Priority to CN201410791633.9A priority Critical patent/CN104451386B/zh
Publication of CN104451386A publication Critical patent/CN104451386A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN104451386B publication Critical patent/CN104451386B/zh
Expired - Fee Related legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0205—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips of ferrous alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0226—Hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/08—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing nickel
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/12—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tungsten, tantalum, molybdenum, vanadium, or niobium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/14—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing titanium or zirconium

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)

Abstract

本发明属于低合金钢生产工艺领域，具体涉及一种低屈强比石油储备罐体用610Mpa高强度钢板及其制造方法。该低屈强比石油储备罐体用610Mpa高强度钢板，其质量百分比的组成如下：C:0.07～0.13%，Si：0.15～0.35%，Mn：1.45～1.60%，P﹤0.015%，S﹤0.005%，Nb﹤0.030%，V:0.03～0.05%，Ti:0.010～0.020%，Mo:0.08～0.18%，Ni:0.15～0.35%，N﹤0.008%，余量为Fe及不可避免的杂质。本方法能够克服传统的生产制造方法难于降低屈强比的局限性，简化生产工艺、缩短生产流程、减少能源消耗，适合批量工业生产，在满足强度、韧性和焊接性能指标要求的同时，保证了低屈强比。

Description

一种低屈强比石油储备罐体用610Mpa高强度钢板及其制造方法
技术领域
本发明属于低合金钢生产工艺领域，具体涉及一种低屈强比石油储备罐体用610Mpa高强度钢板及其制造方法。
背景技术
随着我国石油、化工行业的迅速发展，石油储备油罐的需求越来越多，石油储备油罐的制造向高强度、大型化方向发展，油罐的容积不断增大，对钢板的使用安全提出了更高的要求，要求钢材不但有高的强度、良好的韧性和焊接性能，还要求满足低屈强比要求。目前低屈强比钢板多应用于高层建筑用钢、高等级管线用钢等，而低屈强比油罐钢的生产也在逐步得到重视。目前国内石油储备罐体用610Mpa高强度钢板主要采用离线调质生产，配备了在线淬火设备生产厂也采用“在线淬火+离线回火”的工艺进行生产石油储备罐体用610Mpa高强度钢板，常规工艺生产的30mm以上规格的钢板屈强比在0.90以上，薄规格的钢板屈强比在0.92以上，甚至更高，难于满足用户对于石油储备油罐钢低屈强比的要求。
发明内容
为了解决上述的技术问题，本发明提供了一种低屈强比石油储备罐体用610Mpa高强度钢板及其制造方法，本方法能够克服传统的生产制造方法难于降低屈强比的局限性，简化生产工艺、缩短生产流程、减少能源消耗，适合批量工业生产，在满足强度、韧性和焊接性能要求的同时，保证了低屈强比。
本发明是通过下述的技术方案来实现的：
一种低屈强比石油储备罐体用610Mpa高强度钢板，其质量百分比的组成如下：C:0.07～0.13%，Si：0.15～0.35%，Mn：1.45～1.60%，P﹤0.015%，S﹤0.005%，Nb﹤0.030%，V:0.03～0.05%，Ti:0.010～0.020%，Mo:0.08～0.18%，Ni:0.15～0.35%，N﹤0.008%，余量为Fe及不可避免的杂质。
上述的低屈强比石油储备罐体用610Mpa高强度钢的制造方法，工艺路线如下：KR铁水预处理—转炉冶炼—LF、RH精炼—连铸—缓冷—连铸坯料加热—轧制—三阶段冷却—矫直—精整—回火。
上述的低屈强比石油储备罐体用610Mpa高强度钢的制造方法，包括如下步骤：
（1）转炉冶炼：包括选配化学成分，C:0.07～0.13%，Si：0.15～0.35%，Mn：1.45～1.60%，P﹤0.015%，S﹤0.005%，Nb﹤0.030%，V:0.03～0.05%，Ti:0.010～0.020%，Mo:0.08～0.18%，Ni:0.15～0.35%，N﹤0.008%，余量为Fe及不可避免的杂质；
（2）LF、RH精炼：为了控制气体含量及控制合金元素，采用LF+RH精炼，保证软吹时间、RH精炼真空度和真空处理时间；
（3）连铸：严格全程保护浇注，中液面稳定；
（4）轧制成型：采用控制轧制模式，对连铸坯料加热，加热温度1180℃-1250℃，加热温度8-10分钟/厘米，进行两阶段控制轧制；
（5）预矫直：采用5辊预矫直机进行高温矫直，降低钢板头尾翘曲和保证进入水冷系统钢板平直；
（6）三阶段冷却：第一阶段空冷，轧制后钢板进入水冷系统前进行空冷，冷速0.5-1.5℃/S，第一阶段空冷后钢板为830℃-840℃；第二阶段高冷速水冷，采用高水压5bar、大水量进行快速冷却，冷却速度20-40℃/S；第三阶段低冷速水冷，采用低水压1.5bar进行低冷速冷却，冷却速度10-20℃/S，最终钢板冷却到25℃-100℃。
采用双道次轧制和设置辊道速度控制空冷时间，保证一定比例的多边形铁素体析出；通过第二阶段、第三阶段的快速冷却，得到一定的贝氏体组织。通过三阶段冷却得到相应的贝氏体和铁素体复相组织，并保证钢板水冷后钢板平直。
（7）矫直：采用9辊矫直机进行矫直，降低钢板内部和表面残余应力。
（8）回火：选择660-685℃回火，回火系数2.5-3.0，得到回火贝氏体和铁素体双相组织，保证强度和韧性同时，降低屈强比。
采用660-685℃回火，回火后得到25%-35%的多边形铁素体组织，保证材料具有良好的塑形和韧性，65%-75%的回火贝氏体组织，可有效的提高抗拉强度，改善加工硬化，降低屈强比，得到屈强比≤0.90的610Mpa石油储备罐体用钢。
上述的低屈强比石油储备罐体用610Mpa高强度钢的制造方法中，所述步骤（4）中连铸钢坯经过粗轧机第一阶段轧制后，中间坯料厚度为55-105mm，最终成品钢板厚度为14mm-40mm。
上述的低屈强比石油储备罐体用610Mpa高强度钢的制造方法中，所述步骤（4）中粗轧开轧温度1120℃-1180℃，粗轧终轧温度1050℃-1100℃。
上述的低屈强比石油储备罐体用610Mpa高强度钢的制造方法中，其特征在于，所述步骤（4）精轧开轧在980℃-1030℃，精轧终轧温度850℃-900℃。
上述的低屈强比石油储备罐体用610Mpa高强度钢的制造方法中，所述（4）中，精轧阶段最后三道次小压下量轧制策略，采用双道次轧制，减少头尾翘曲，保证轧制后钢板板形良好，顺利进入预矫直机。
上述的低屈强比石油储备罐体用610Mpa高强度钢的制造方法中，所述步骤（1）、步骤（2）中，炼钢过程通过转炉、LF和RH控制P、S含量，要求P控制在120PPm以下，S控制在30PPm。
连铸过程需要控制拉速和温度，避免出现严重的成分偏析。防止出现内部裂纹、缩孔等内部缺陷。可采用常规工艺进行，除明确规定的工艺条件外，本发明未特别说明的工艺部分均按本领域现有技术。
对上述连铸坯料是在奥氏体再结晶区、未再结晶区及形变诱导相变区控制轧制，通过高温区的奥氏体再结晶控制轧制，充分细化奥氏体晶粒；中间坯厚度为钢板目标厚度的2.5-3倍；精轧终轧温度控制在850℃-900℃，精轧阶段采用小压下量轧制策略，保证轧制后的板形平直。通过双道次轧制策略，控制辊道速度，精确控制第一阶段空冷时间，保证多边形铁素体的析出。第二阶段高冷速水冷，大水压、大水量进行高速冷却，冷却到贝氏体转变温度；第三阶段低冷速水冷，保证最终冷却温度和板形。利用采用三阶段冷却，得到相应的复相组织，保证钢板水冷后钢板平直。
对于三阶段冷却钢板选择660-685℃回火，得到回火贝氏体和铁素体双相组织，保证强度和韧性同时，降低屈强比，得到低屈强比的双相石油储备罐体用钢。
本发明与已有技术相比较，具有下列显著的优点和效果：
（1）主要通过合理设计轧制、冷却及回火工艺实现钢板性能，对化学成分要求不严，可在较少合金含量的情况下实现钢板高强度、高韧性和低屈强比。
（2）精轧阶段采用小压下量多道次轧制策略，合理分配压下量和控制轧制力，得到轧制后的良好板形。
（3）采用轧后三阶段控制冷却技术控制水冷后钢板的组织和各相比例。采用双道次轧制和设置辊道速度控制空冷时间，保证一定比例的多边形铁素体析出；通过第二阶段、第三阶段的快速冷却，得到一定的贝氏体组织。通过三阶段冷却得到相应的贝氏体和铁素体复相组织，并保证钢板水冷后钢板平直。
（4）回火后得到25%-35%的多边形铁素体组织，保证材料具有良好的塑形和韧性，65%-75%的回火贝氏体组织，可有效的提高抗拉强度，改善加工硬化，降低屈强比，得到屈强比≤0.90的610Mpa石油储备罐体用钢。
（5）该制备方法采用“三阶段冷却+回火工艺”，节省了同类钢板下线再加热后淬火+回火的工序，生产周期短、成本低，提高了生产效率，节约了能源。
（6）低屈强比石油储备罐体用610Mpa高强度钢板成分利用少量的Nb、V、Ti进行复合微合金化， Nb、Mo提高钢板的淬透性。
总之，本发明通过合理的成分设计，利用少量的Nb、V、Ti进行复合微合金化，利用Nb、Mo提高钢板的淬透性。将钢坯加热至1100℃～1250℃，分奥氏体再结晶区和未再结晶区两阶段轧制成钢板，终轧温度为860℃～900℃，精轧采用小压下量多道次轧制，保证终轧温度和板形。通过控制终轧温度、开冷温度，并对轧制后钢板进行三阶段控制冷却，轧制后钢板进行第一阶段空冷，保证部分多变形铁素体析出，利用轧制后钢板的余热，利用水冷系统进行第二阶段、第三阶段水冷，进行变冷速三阶段冷却控制。得到TMCP后组织为贝氏体和一定比例的铁素体，然后对钢板进行回火处理，贝氏体组织分解，组织中仍保留一部分铁素体组织，实现了复相组织，保证强度和韧性同时，降低屈强比。此发明工艺降低了屈强比，克服了常规调质处理方式生产周期长、成本高的缺点，可以生产性能稳定的10mm～40mm 610Mpa低屈强比石油储备罐体用高强度钢板。
具体实施方式
下面结合具体实施例对本发明作更进一步的说明，以便本领域的技术人员更了解本发明，但并不因此限制本发明。
实施例1
生产钢板所需主要成分按重量百分比为：C：0.08％，Si：0.25％，Mn：1.54％，P：0.010％，S：0.005％，Nb：0.017%，V：0.037％，Ti：0.012％，:Ni：0.17％，Mo：0.10％，其余为Fe及不可避免的杂质。上述配制好的原料在210吨转炉上冶炼，连铸成250mmх2200mm х3060mm连铸坯，连铸坯加热到1200℃；采用成型、展宽、延伸三阶段轧制，粗轧机轧制8道次，开轧温度为1148℃，完成成型、展宽和第一阶段延伸轧制；中间坯料为60mm，精轧机开轧温度960℃，采用6道次轧制，最终轧制成制后20mmх25530mm х29600mm钢板终轧温度870℃。在钢板轧后三阶段冷却，第一阶段设置精轧机辊道速度4m/s，空冷时间为22s，第二阶段开冷温度为850℃，冷却速,30-40℃/s，冷却后钢板表面温度为434℃，第三阶段冷却速率15-20℃/s，终冷温度为124℃，控制铁素体和贝氏体比例。回火温度采用665℃，保温时间54Min。
产品实际测量厚度20.24mm，力学检测结果为：屈服强度 Rel：572Mpa，抗拉强度 Rm：660Mpa，屈强比（Rel/ Rm）：0.867，延伸率δ：19.5%，冲击功CVN1：237J，冲击功CVN2：234J，冲击功CVN3：241J，冷弯：合格。化学成分、力学性能满足国家标准和客户低屈强比要求。
实施例2
生产钢板所需主要成分按重量百分比为：C：0.08％，Si：0.25％，Mn：1.53％，P：0.010％，S：0.003％，Nb：0.021%，V：0.042％，Ti：0.012％，:Ni：0.19％，Mo：0.11％，其余为Fe及不可避免的杂质。上述配制好的原料在210吨转炉上冶炼，连铸成250mmх1820mm х2970mm连铸坯，连铸坯加热到1200℃；采用成型、展宽、延伸三阶段轧制，粗轧机轧制8道次，开轧温度为1157℃，完成成型、展宽和第一阶段延伸轧制；中间坯料为95mm，精轧机开轧温度950℃，采用6道次轧制，最终轧制成制后33mmх2830mm х12900mm钢板终轧温度867℃。在钢板轧后三阶段冷却，第一阶段设置精轧机辊道速度3.5m/s，空冷时间为25s，第二阶段开冷温度为850℃，冷却速：25-35℃/s，冷却后钢板表面温度为421℃，第三阶段冷却速率12-18℃/s，终冷温度为98℃，控制铁素体和贝氏体比例。回火温度采用660℃，保温时间82Min。
产品实际测量厚度33.12mm，力学检测结果为：屈服强度 Rel：612Mpa，抗拉强度 Rm：700Mpa，屈强比（Rel/ Rm）：0.874，延伸率δ：19.5%，冲击功 CVN1：193J，CVN2：201J，CVN3：182J，冷弯：合格。化学成分、力学性能满足国家标准和客户低屈强比要求。

Claims (8)

1.一种低屈强比石油储备罐体用610Mpa高强度钢板，其特征在于，其质量百分比的组成如下：C:0.07～0.13%，Si：0.15～0.35%，Mn：1.45～1.60%，P﹤0.015%，S﹤0.005%，Nb﹤0.030%，V:0.03～0.05%，Ti:0.010～0.020%，Mo:0.08～0.18%，Ni:0.15～0.35%，N﹤0.008%，余量为Fe及不可避免的杂质。
2.权利要求1所述的低屈强比石油储备罐体用610Mpa高强度钢的制造方法，其特征在于，工艺路线如下：KR铁水预处理—转炉冶炼—LF、RH精炼—连铸—缓冷—连铸坯料加热—轧制—三阶段冷却—矫直—精整—回火。
3.权利要求1所述的低屈强比石油储备罐体用610Mpa高强度钢的制造方法，其特征在于，包括如下步骤：
（1）转炉冶炼：包括选配化学成分，C:0.07～0.13%，Si：0.15～0.35%，Mn：1.45～1.60%，P﹤0.015%，S﹤0.005%，Nb﹤0.030%，V:0.03～0.05%，Ti:0.010～0.020%，Mo:0.08～0.18%，Ni:0.15～0.35%，N﹤0.008%，余量为Fe及不可避免的杂质；
（2）LF、RH精炼：为了控制气体含量及控制合金元素，采用LF+RH精炼，保证软吹时间、RH精炼真空度和真空处理时间；
（3）连铸：严格全程保护浇注，中液面稳定；
（4）轧制成型：采用控制轧制模式，对连铸坯料加热，加热温度1180℃-1250℃，加热温度8-10分钟/厘米，进行两阶段控制轧制；
（5）预矫直：采用5辊预矫直机进行高温矫直，降低钢板头尾翘曲和保证进入水冷系统钢板平直；
（6）三阶段冷却：第一阶段空冷，轧制后钢板进入水冷系统前进行空冷，冷速1-2℃/S，第一阶段空冷后钢板为830℃-840℃；第二阶段高冷速水冷，采用高水压5bar进行高速冷却，冷却速度20-40℃/S；第三阶段低冷速水冷，采用低水压1.5bar进行低冷速冷却，冷却速度10-20℃/S，最终钢板冷却到25℃-100℃；
（7）矫直：采用9辊矫直机进行矫直，降低钢板内部和表面残余应力；
（8）回火：选择660-685℃回火，回火系数2.5-3.0。
4.根据权利要求3所述的低屈强比石油储备罐体用610Mpa高强度钢的制造方法，其特征在于，所述步骤（4）中连铸钢坯经过粗轧机第一阶段轧制后，中间坯料厚度为55-105mm，最终成品钢板厚度为14mm-40mm。
5.根据权利要求3所述的低屈强比石油储备罐体用610Mpa高强度钢的制造方法，其特征在于，所述步骤（4）中粗轧开轧温度1120℃-1180℃，粗轧终轧温度1050℃-1100℃。
6.根据权利要求3所述的低屈强比石油储备罐体用610Mpa高强度钢的制造方法，其特征在于，所述步骤（4）精轧开轧在980℃-1030℃，精轧终轧温度850℃-900℃。
7.据权利要求3所述的低屈强比石油储备罐体用610Mpa高强度钢的制造方法，其特征在于，所述（4）中，精轧阶段最后三道次小压下量轧制策略，采用双道次轧制，减少头尾翘曲，保证轧制后钢板板形良好，顺利进入预矫直机。
8.据权利要求3所述的低屈强比石油储备罐体用610Mpa高强度钢的制造方法，其特征在于，所述步骤（1）、步骤（2）中，炼钢过程通过转炉、LF和RH控制P、S含量，要求P控制在120PPm以下，S控制在30PPm。
CN201410791633.9A 2014-12-19 2014-12-19 一种低屈强比石油储备罐体用610Mpa高强度钢板及其制造方法 Expired - Fee Related CN104451386B (zh)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201410791633.9A CN104451386B (zh) 2014-12-19 2014-12-19 一种低屈强比石油储备罐体用610Mpa高强度钢板及其制造方法

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201410791633.9A CN104451386B (zh) 2014-12-19 2014-12-19 一种低屈强比石油储备罐体用610Mpa高强度钢板及其制造方法

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN104451386A true CN104451386A (zh) 2015-03-25
CN104451386B CN104451386B (zh) 2016-05-11

Family

ID=52898126

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN201410791633.9A Expired - Fee Related CN104451386B (zh) 2014-12-19 2014-12-19 一种低屈强比石油储备罐体用610Mpa高强度钢板及其制造方法

Country Status (1)

Country Link
CN (1) CN104451386B (zh)

Cited By (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN105397043A (zh) * 2015-12-04 2016-03-16 中国重型机械研究院股份公司 连铸结晶器熔融式超声波振动装置
CN106222557A (zh) * 2016-08-25 2016-12-14 山东钢铁股份有限公司 一种高效低成本610MPa水电钢及其生产方法
CN106350644A (zh) * 2016-09-30 2017-01-25 秦皇岛首秦金属材料有限公司 一种利用在线淬火工艺生产储罐用钢的方法
CN106834640A (zh) * 2017-03-07 2017-06-13 华北理工大学 一种低合金结构钢热轧钢板的制造方法
CN113584384A (zh) * 2021-07-22 2021-11-02 江苏省沙钢钢铁研究院有限公司 一种易焊接的低屈强比调质石油储罐钢板及其制造方法
CN114570898A (zh) * 2022-03-26 2022-06-03 湖南华菱湘潭钢铁有限公司 一种低屈强比低合金高强度钢板的生产方法
CN114807557A (zh) * 2022-05-31 2022-07-29 江苏省沙钢钢铁研究院有限公司 适用于大热输入焊接的低屈强比钢板及其生产方法

Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN102230057A (zh) * 2011-06-30 2011-11-02 湖南华菱湘潭钢铁有限公司 采用直接淬火工艺生产石油储罐钢板的方法
CN102936684A (zh) * 2012-10-23 2013-02-20 秦皇岛首秦金属材料有限公司 一种非调质储油罐用12MnNiVR钢板的生产方法
CN102953017A (zh) * 2011-08-25 2013-03-06 宝山钢铁股份有限公司 一种低屈强比高强度连续油管用钢及其制造方法

Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN102230057A (zh) * 2011-06-30 2011-11-02 湖南华菱湘潭钢铁有限公司 采用直接淬火工艺生产石油储罐钢板的方法
CN102953017A (zh) * 2011-08-25 2013-03-06 宝山钢铁股份有限公司 一种低屈强比高强度连续油管用钢及其制造方法
CN102936684A (zh) * 2012-10-23 2013-02-20 秦皇岛首秦金属材料有限公司 一种非调质储油罐用12MnNiVR钢板的生产方法

Cited By (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN105397043A (zh) * 2015-12-04 2016-03-16 中国重型机械研究院股份公司 连铸结晶器熔融式超声波振动装置
CN106222557A (zh) * 2016-08-25 2016-12-14 山东钢铁股份有限公司 一种高效低成本610MPa水电钢及其生产方法
CN106222557B (zh) * 2016-08-25 2018-02-02 山东钢铁股份有限公司 一种高效低成本610MPa水电钢及其生产方法
CN106350644A (zh) * 2016-09-30 2017-01-25 秦皇岛首秦金属材料有限公司 一种利用在线淬火工艺生产储罐用钢的方法
CN106834640A (zh) * 2017-03-07 2017-06-13 华北理工大学 一种低合金结构钢热轧钢板的制造方法
CN113584384A (zh) * 2021-07-22 2021-11-02 江苏省沙钢钢铁研究院有限公司 一种易焊接的低屈强比调质石油储罐钢板及其制造方法
CN114570898A (zh) * 2022-03-26 2022-06-03 湖南华菱湘潭钢铁有限公司 一种低屈强比低合金高强度钢板的生产方法
CN114807557A (zh) * 2022-05-31 2022-07-29 江苏省沙钢钢铁研究院有限公司 适用于大热输入焊接的低屈强比钢板及其生产方法
CN114807557B (zh) * 2022-05-31 2024-03-15 江苏省沙钢钢铁研究院有限公司 适用于大热输入焊接的低屈强比钢板及其生产方法

Also Published As

Publication number Publication date
CN104451386B (zh) 2016-05-11

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN106282789B (zh) 一种低碳特厚TMCP型Q420qE桥梁钢及其制造方法
CN104451386B (zh) 一种低屈强比石油储备罐体用610Mpa高强度钢板及其制造方法
CN106119713A (zh) 一种低碳特厚低屈强比卷筒用钢s355nl及其制造方法
CN101805873B (zh) 一种低成本高强汽车大梁用钢及其制造方法
CN100447280C (zh) 冲压级低碳钢热轧薄板及其制造方法
CN105088071A (zh) 抗拉强度600MPa级极薄规格热轧宽带钢及其生产方法
CN102304668B (zh) 一种高性能特厚钢板的制造方法
CN109252029B (zh) 一种薄厚端性能均匀的楔形耐候桥梁用钢及其生产方法
CN104141099B (zh) 一种超厚规格x70热轧板卷的制造方法
CN102417959A (zh) 一种免退火处理热轧s50c板带的生产方法
CN103484766A (zh) 一种600MPa级水电工程用调质高强度低焊接裂纹敏感性钢板及其制备方法
CN105200332A (zh) 700MPa级薄规格高强钢带及其生产方法
CN111534739A (zh) 一种980MPa级高成形性冷轧相变诱导塑性钢及其制备方法
CN105950972A (zh) 缩短工序时间的厚规格x80管线用钢板及其制造方法
CN111286675B (zh) 大口径热煨弯管用x80热轧钢板的生产方法
CN108546881A (zh) 一种无屈服平台冷轧中锰钢薄带的制备方法
CN104894353A (zh) 一种含Nb高温渗碳齿轮钢的轧制方法
CN104911476A (zh) 一种热轧钢及其制备方法和用途
CN102021293A (zh) 一种Q345q的减量化轧制方法
CN104404398B (zh) 一种高强高韧包装用钢带的制备方法
CN106222557B (zh) 一种高效低成本610MPa水电钢及其生产方法
CN103725989A (zh) 一种调质态x70厚规格热轧平板及其制造方法
CN108655354A (zh) 一种高强塑积中锰钢薄带的短流程制备方法
CN103774052A (zh) 一种20mm厚高强钢板的制备方法
CN1327026C (zh) 一种700MPa级F/B高强带钢的制造方法

Legal Events

Date Code Title Description
C06 Publication
PB01 Publication
SE01 Entry into force of request for substantive examination
C14 Grant of patent or utility model
GR01 Patent grant
CF01 Termination of patent right due to non-payment of annual fee

Granted publication date: 20160511

Termination date: 20181219

CF01 Termination of patent right due to non-payment of annual fee