CN1134729A - 带有准晶沉淀物的沉淀硬化铁基合金 - Google Patents
带有准晶沉淀物的沉淀硬化铁基合金 Download PDFInfo
- Publication number
- CN1134729A CN1134729A CN94194053A CN94194053A CN1134729A CN 1134729 A CN1134729 A CN 1134729A CN 94194053 A CN94194053 A CN 94194053A CN 94194053 A CN94194053 A CN 94194053A CN 1134729 A CN1134729 A CN 1134729A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- alloy
- precipitation hardening
- hardening alloy
- precipitation
- iron
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 title claims abstract description 17
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 title claims description 37
- 239000000956 alloy Substances 0.000 title claims description 37
- CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N Fe2+ Chemical compound [Fe+2] CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N 0.000 title description 5
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 title description 2
- 230000032683 aging Effects 0.000 claims abstract description 4
- 238000011282 treatment Methods 0.000 claims abstract description 3
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 20
- 238000004881 precipitation hardening Methods 0.000 claims description 19
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 11
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 10
- 230000008569 process Effects 0.000 claims description 9
- 239000013079 quasicrystal Substances 0.000 claims description 9
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- 239000011651 chromium Substances 0.000 claims description 8
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 6
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims description 5
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims description 3
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 claims description 2
- 230000002787 reinforcement Effects 0.000 claims description 2
- 239000002245 particle Substances 0.000 abstract description 14
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 abstract description 5
- 238000005496 tempering Methods 0.000 abstract description 4
- 229910001092 metal group alloy Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 24
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 14
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 14
- 208000034189 Sclerosis Diseases 0.000 description 10
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 10
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 9
- 239000000463 material Substances 0.000 description 8
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 7
- OKKJLVBELUTLKV-UHFFFAOYSA-N Methanol Chemical compound OC OKKJLVBELUTLKV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 6
- 230000004044 response Effects 0.000 description 5
- 238000001228 spectrum Methods 0.000 description 5
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 description 5
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 5
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 4
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 4
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 4
- 238000007669 thermal treatment Methods 0.000 description 4
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000002050 diffraction method Methods 0.000 description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 3
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 3
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 3
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 3
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- LFQSCWFLJHTTHZ-UHFFFAOYSA-N Ethanol Chemical compound CCO LFQSCWFLJHTTHZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910001240 Maraging steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 2
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 2
- 238000002149 energy-dispersive X-ray emission spectroscopy Methods 0.000 description 2
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 2
- 239000004615 ingredient Substances 0.000 description 2
- VLTRZXGMWDSKGL-UHFFFAOYSA-N perchloric acid Chemical compound OCl(=O)(=O)=O VLTRZXGMWDSKGL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 2
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 2
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 2
- 239000010936 titanium Substances 0.000 description 2
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000881 Cu alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910018565 CuAl Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000846 In alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000914 Mn alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000990 Ni alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000943 NiAl Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 description 1
- 229910001069 Ti alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001093 Zr alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 1
- 230000001476 alcoholic effect Effects 0.000 description 1
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 1
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000002425 crystallisation Methods 0.000 description 1
- 230000008025 crystallization Effects 0.000 description 1
- 238000000151 deposition Methods 0.000 description 1
- 230000008021 deposition Effects 0.000 description 1
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 1
- 239000008151 electrolyte solution Substances 0.000 description 1
- 239000000284 extract Substances 0.000 description 1
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 1
- -1 for example Inorganic materials 0.000 description 1
- PCHJSUWPFVWCPO-UHFFFAOYSA-N gold Chemical compound [Au] PCHJSUWPFVWCPO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052737 gold Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010931 gold Substances 0.000 description 1
- 238000001889 high-resolution electron micrograph Methods 0.000 description 1
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 1
- 238000004452 microanalysis Methods 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 239000004848 polyfunctional curative Substances 0.000 description 1
- 239000011148 porous material Substances 0.000 description 1
- 239000000047 product Substances 0.000 description 1
- 238000012797 qualification Methods 0.000 description 1
- 238000011160 research Methods 0.000 description 1
- 230000035945 sensitivity Effects 0.000 description 1
- 238000002791 soaking Methods 0.000 description 1
- 238000012916 structural analysis Methods 0.000 description 1
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 1
- 238000013519 translation Methods 0.000 description 1
- 238000004627 transmission electron microscopy Methods 0.000 description 1
- 230000004304 visual acuity Effects 0.000 description 1
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
- C21D6/02—Hardening by precipitation
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
- C21D6/004—Heat treatment of ferrous alloys containing Cr and Ni
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
- Analysing Materials By The Use Of Radiation (AREA)
- Dental Preparations (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Materials For Medical Uses (AREA)
- Battery Electrode And Active Subsutance (AREA)
- Investigating And Analyzing Materials By Characteristic Methods (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Manufacture Of Metal Powder And Suspensions Thereof (AREA)
Abstract
本发明提供了一种沉淀硬化合金，其强化是基于颗粒的析出，沉淀颗粒具有准晶结构，在时效时间最多到1000小时，最高达650℃的回火处理过程中，该结构能基本上保留下来，强化包括抗拉强度至少增加200MPa。
Description
本发明涉及一种能用下面描述的机制进行强化的合金。更具体讲，这种机制基于颗粒的析出。本发明具体涉及以具有准晶结构颗粒的沉淀为基础而强化的这种合金。
发明的目的之一就是评定合金的沉淀硬化机制，不仅与一般合金的其它沉淀硬化机制相比，而且与其它硬化机制相比，这种机制导致了异乎寻常高的强度硬化响应。
本发明另一目的是评定沉淀硬化机制，这种机制不仅包括高的硬化响应，而且给予了独特的抗过时效能力，即，允许高的强度响应持续很长时间，甚至在相对高的温度下。这意味着，在实践中避免了软化。
发明再一个目的是评定一组合金的沉淀硬化机制，这种机制中，为了使合金能析出准晶颗粒，导致合金高的强度硬化响应和好的抗过时效能力，而不需要复杂的加工或复杂的热处理工序。相反，沉淀硬化可用常规操作生产的合金，在相对低的温度下进行简单热处理得以完成。
在后面的描述中，指出了本发明的部分其它目的，还有一些目的通过阅读说明书可以明显看出。
传统上有一些不同类型的合金沉淀硬化机制。例如，高速钢中就有不同类型碳化物的析出，沉淀硬化不锈钢中有中间相的析出，如，η-Ni3Ti或β-NiAl，铝合金中有θ-CuAl2和铜基合金中γ-CuBe的中间相的析出。这些类型的晶体沉淀物，经常对强度有显著的作用，但是，它们对过时效敏感，这意味着时效时间超过大约4小时时，强度的损失就是个难题。所有这些类型的沉淀硬化机制基本上是相似的；硬化是以具有完整晶体结构的相或颗粒的沉淀为基础的。
准晶的结构，既不是晶体的，也不是非晶的，可以看作是具有相关衍射图谱的中间结构，这些图谱是以倒易晶格矢量长度间存在黄金比例、具有五重定向对称和不存在“平移对称”为特征的。这种结构意义明确，其特征以及准晶形成条件的各种试验结果都由Kelton总结在一综述中(1)。当材料从液态快速淬火或冷却至过饱和状态时，几乎都能看到准晶结构的存在(2、3)。因此，这些情况下的材料，未达到热力学平衡状态，甚至亚稳态都未达到。此外，在热力学稳定的结构中，没有关于利用准晶沉淀作为常规冶金操作生产的合金硬化机制的可能性的报道。
所述这些研究工作的一个目的就是，发明一种沉淀硬化机制，在工业合金系(例如铁基材料)中可使用这种机制，这种机制优于已知的基于晶体相或颗粒沉淀的硬化机制。硬化过程中，不需要任何复杂的材料加工过程，或任何复杂的热处理工序。它包括从常规晶体结构材料中析出的颗粒的沉淀。也就意味着，为了使沉淀发生，不需要将材料从液态快速淬火或使材料处于过饱和状态。可使用本发明的沉淀硬化机制的这种合金，应适合加工成线材、管材、棒材和带材，以进一步用于如牙科和医疗设备、弹簧和紧固件。
用来说明该机制的铁基材料就是所谓的马氏体时效钢，即，一种可沉淀硬化的不锈钢，其成分如下(重量百分比wt％)：
试验材料的化学成分表(wt％)
| C | Si | Mn | Cr | Ni | Mo | Ti | Cu | 其它元素 | 余量 |
| .009 | .15 | .32 | 12.20 | 8.99 | 4.02 | .87 | 1.95 | ＜.5 | Fe |
材料是在钢厂的大规模HF熔炉中，用常规冶金操作生产的，热轧到直径5.5mm的钢丝棒，随后冷拉到直径1mm的钢丝，包括适当的中间退火，这导致产生较大体积分数的马氏体。通过在大大超过1000℃的温度进行所谓的均热热处理，合金元素达到均匀化分布，也就是，在这种温度下，从实用的观点来看，显微结构处于一种平衡状态。
在375-500℃范围内加热直径1mm的钢丝试样，然后利用200KV电压下运行的JEOL 2000FX型显微镜，采用分析透射电子显微技术(ATEM)进行观察，该显微镜装备有LINK AN 10 000系统用于能量散射X-射线分析。在400KV电压下运行的JEOL 4000EX设备上进行高分辨率电子显微分析(HREM)，该设备装备有顶部入口平台(top entry stage)。
用于ATEM的薄膜，是在含15％高氯酸的甲醇电解液，-30℃、电压为17V条件下进行电抛光而制成的。我们发现，和提取复型的情况一样，除去基体后，沉淀物的衍射分析容易进行。在12.5gCuCl2、50ml乙醇和50ml HCl的溶液中腐蚀，然后涂上薄层碳，就可获得提取复型。在5％Br和无水甲醇中腐蚀，将复型从样品上剥落下来。
用于结构分析的残留物的提取，是在394ml HCl和1500ml乙醇的溶液中进行的。用Guinier-Hagg XDC 700X-射线衍射室观察提取的残留物。也将残留物贴在穿孔的碳膜上，进行HREM分析。
HREM图象的小区域的傅立叶变换是在被称为CRISP(4)的系统中进行的。试验的目的是完成微区衍射分析，即那些比现有最小选区孔隙尺寸小得多的区域的衍射分析。
475℃时效导致颗粒的瞬时析出。4小时后，颗粒一般已长到直径1nm。475℃下100小时时效后，颗粒长到50～100nm，图1给出了一个例子。此温度下再进一步时效，直到1000小时，不见颗粒生长的迹象。1000小时是非常长的时效时间，因而有理由相信，颗粒已达到其稳定结晶学状态，不会再出现结晶转变。这表明，颗粒是具有极好的抗过时效能力。利用ATEM进行的详细的显微结构分析结果表明，大多数沉淀物具有相同的结晶学结构，即下面将详细描述的准晶结构。
对颗粒衍射图谱的分析表明，不存在位移对称暗示着颗粒不是完全的晶体。取自晶体不同方向的一系列衍射图谱表明，有可能得到具有对称现象的图谱，而这些是准晶的特征。倒易晶格矢量的长度之比的大小接近1.62，这与在准晶中发现的黄金比例极其符合(参见本文中前述的K.F.Kelton的文章)。图2显示了具有五重对称和晶格矢量(用箭头指示)绝对值间黄金比例特征的衍射图谱的一个例子。
如同准晶结构中的情形那样，孪晶结构的衍射图谱也可产生五重对称。为了排除孪晶的可能性，利用HREM进行了详细的显微结构分析。原子分辩率图象经数字化及傅立叶变换。显示出，用此方法得到的微区衍射图谱，与较大区域传统衍射得到的衍射图谱极其一致，因而证明了，该情形下，孪晶不是造成五重对称的原因。对已变换的图谱进行逆傅立叶变换，得到的真实图象中未发现孪晶，这进一步证实了以上结论。
利用能量散射X-射线分析进行的准晶颗粒化学分析显示，其典型化学成分包含5％Si、15％Cr、30％Fe和50％Mo。从本试验用钢的分析可以得出结论，在铁基合金中，为了使准晶析出，钼和铬是必需的合金元素。
在金属或合金从液态快速淬火时，一般能形成准晶(1)。1984年，首次报道了Al-14％Mn合金中发生的这种现象(5)。还有人报道了在过饱和快速淬火合金中准晶的固态组织(6)。然而，很少有人报道在常规方法生产的合金中，在固态下通过等温热处理就可以形成准晶。得到这种观察结果的唯一报道来自铁素体——奥氏体钢(7)。这些作者发现了在相当长的回火时间，即1000小时或更长之后出现的准晶相。然而，这些相与沉淀强化无关。本发明包含了等温过程中准晶沉淀物的产生，这种沉淀物用于常规生产的合金和金属固态下的沉淀强化，从这种意义上说，本发明是独特的。这里所说的强化意味着热处理后，抗拉强度至少增加200MPa，或通常至少400MPa。
回火过程中，利用准晶作为强化物，至少有两个优点。首先，与用晶体沉淀物的相比，这种强化效果更大，因为位错穿过准晶晶格较困难。其次，沉淀物生长超过某一确定尺寸是很困难的，因为大的准晶难以形成。试验用钢的强化效果和抗过时效能力非常高，这进一步证实了以上两种观点。事实上，正如从表1中看到的，温度高达500℃、时间到1000小时的回火试验过程中未发现软化现象。并且，回火过程中，强度的增加通常为大约800MPa，在极个别情况下，可高至1000MPa，这是相当惊人的结果。
为了加以比较，表1给出了在类似条件下同样温度范围内，普通马氏体时效钢中沉淀反应所引起的硬化响应的一个例子，这种钢的化学成分与美国专利no.3408178相一致。它是晶体沉淀反应软化行为具有代表性的一个例子。
因此，可以得出这样的结论：包括准晶颗粒析出的上述硬化机制，在回火过程中，导致强度有相当高的增加，连同在一般合金中是独特的抗过时效能力。这些性质与沉淀物是准晶密切相关，而不会与常规的沉淀有关，因为根据所谓的Ostwald时效机理，晶体沉淀物更容易变形，且很可能发生粗化。在本发明合金系中，准晶的析出发生在马氏体基体中。因此，可以得出这样的结论：马氏体或密切相关的铁素体结构有助于上述的机制起作用，从实用的观点来看，将这两种结构看作是体心立方(bcc)结构。预期该机制也能在其它结构中发生，如面心立方(fcc)和密堆六方(cph)结构。已经表明该硬化机制出现在375-500℃温度范围内，但是，该机制依赖于合金成分，所以，预期它在更宽范围内出现，即低于650℃。通常地，在实践中预计可使用低于600℃的温度，优选低于550℃或500℃。实践中推荐的最低温度是300℃，或最好350℃。回火处理可等温进行，但是，也能设想包括不同温度的一个范围的回火处理。在现有情况下，发现在475℃下4小时后，准晶颗粒直径已达到1nm，100小时后，典型直径已到50-100nm，之后就不出现显著生长。预期在4小时后，典型的颗粒直径在0.2-50nm范围内，100小时后，典型值在5-500nm范围内。为了形成作为铁基钢或铁基合金中的强化剂的准晶沉淀物，预期要求不锈钢中最小含0.5wt％的Mo或0.5Wt％的Mo和0.5wt％的Cr，或者至少10％的Cr。用来说明不锈钢强化潜力及显示准晶独特性能的试验用钢，从其只存在普通的合金元素，而且在准晶形成的温度范围内和形成的温度范围外都能发生不同量的常规晶体沉淀这种意义来讲，可以认为是常规不锈钢。应该着重强调的是，500℃以下时，准晶沉淀物是此钢中沉淀物的主要类型。500℃以上时，准晶沉淀物所占的百分比减少，逐渐变为少数相，大多数是晶体沉淀物。一般来说，预期所述的机制能在相当宽的回火温度范围内出现，而在实践中，这种温度范围内通常发生晶状沉淀。即，低于大约650℃的温度。同样期待在冷却过程中形成准晶的所有其它合金系中出现。因而，预期准晶沉淀会导致种类繁多的合金系中沉淀硬化的发生，除了钢和铁基合金，例如，铜合金、铝合金、钛合金、锆合金和镍合金，其中，基体金属的最低量是50％。就铁系合金来说，铬、镍和铁的总量应超过50％。
根据本发明，在医疗和牙科，以及弹簧或其它仪器的制造中，根据本发明的沉淀合金可用于制造各种产品，例如，尺寸小于Φ15mm的线材，尺寸小于Φ70mm的棒材，厚度小于10mm的带材，外径小于450mm、壁厚小于100mm的管材。
参考文献
1.K.F.Kelton，International Materials Reviews，38，no.3，105，
1993.
2.EP O 587 186 A1.
3.EP O 561 375 A2.
4.S.Hovmller，Ultramicroscopy，41，121，1992.
5.D.Schechtman，I.Blech，D.Gradias and J.W.Cahn，Phys.Rev.
Lett.，53，1951，1984.
6.P.Liu，G.L.Dunlop and L.Arnberg，International J.Rapid
Solidification，5，229，1990.
7.Z.W.Hu，X.L Jiang，J.Zhu and S.S.Hsu，Phil.Mag.Lett.，61，
no.3，115，1990.
表1 硬度HVI
| 时间(min) | 回火温度 | |||||
| 试验用钢 | 美国专利3408178 | |||||
| 375℃ | 425℃ | 475℃ | 500℃ | 475℃ | 500℃ | |
| 0.010.20 61246122036601202404809601920384060001010020200 | 427473474479485503523511532534535533591604620664681679703730 | 427489501507524542550587590608631649636655655675681716717731 | 427543566577584631616636630657636654660660660681699680697694 | 427585592609610612617623625622631628650665665677645658659659 | 321402416428450482482525538545567563567567561558542545527509 | 321420436465493517526538533549571556533540533515519495475463 |
Claims (9)
1.以铁为基的一种沉淀硬化合金，其强化是基于颗粒的沉淀，其特征为，沉淀颗粒具有准晶结构，在时效时间不超过1000小时，温度不超过650℃的回火处理过程中，该结构能基本上保留下来，强化包括抗拉强度至少增加200MPa。
2.根据权利要求1的沉淀硬化合金，其特征为，合金以铬、镍和铁为基，上述元素的总量超过50％。
3.根据上述权利要求中的任一项的沉淀硬化合金，其特征为，合金是以铁为基的或是以铁、铬和镍的组合为基，其中钼的重量百分比最小为0.5％。
4.上述权利要求中任一项的沉淀硬化合金，其特征为回火处理是在300-650℃范围内进行。
5.上述权利要求中任一项的沉淀硬化合金用于制造医疗和牙科仪器。
6.权利要求1-5任意一项的沉淀硬化合金用于生产尺寸小于Φ15mm的线材。
7.权利要求1-5任意一项的沉淀硬化合金用于生产尺寸小于Φ70mm的棒材。
8.权利要求1-5任意一项的沉淀硬化合金用于生产厚度小于10mm的带材。
9.权利要求1-5任意一项的沉淀硬化合金用于生产外径尺寸小于450mm、壁厚小于100mm的管材。
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SE93032803 | 1993-10-07 | ||
| SE9303280-3 | 1993-10-07 | ||
| SE9303280A SE508684C2 (sv) | 1993-10-07 | 1993-10-07 | Utskiljningshärdad järnlegering med partiklar med kvasi- kristallin struktur |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CN1134729A true CN1134729A (zh) | 1996-10-30 |
| CN1043663C CN1043663C (zh) | 1999-06-16 |
Family
ID=20391341
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CN94194053A Expired - Lifetime CN1043663C (zh) | 1993-10-07 | 1994-10-05 | 带有准晶沉淀物的沉淀硬化铁基合金 |
Country Status (14)
| Country | Link |
|---|---|
| US (2) | US5632826A (zh) |
| EP (1) | EP0722509B1 (zh) |
| JP (1) | JP3321169B2 (zh) |
| KR (1) | KR100336957B1 (zh) |
| CN (1) | CN1043663C (zh) |
| AU (1) | AU687453B2 (zh) |
| BR (1) | BR9407764A (zh) |
| CA (1) | CA2173507C (zh) |
| DE (1) | DE69425977T2 (zh) |
| ES (1) | ES2150502T3 (zh) |
| RU (1) | RU2135621C1 (zh) |
| SE (1) | SE508684C2 (zh) |
| WO (1) | WO1995009930A1 (zh) |
| ZA (1) | ZA947707B (zh) |
Families Citing this family (21)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SE508684C2 (sv) * | 1993-10-07 | 1998-10-26 | Sandvik Ab | Utskiljningshärdad järnlegering med partiklar med kvasi- kristallin struktur |
| DE19540848A1 (de) * | 1995-10-30 | 1997-05-28 | Hettich Ludwig & Co | Schraube und Verfahren zu ihrer Herstellung |
| SE520169C2 (sv) * | 1999-08-23 | 2003-06-03 | Sandvik Ab | Metod för tillverkning av stålprodukter av utskiljningshärdat martensitiskt stål, samt användning av dessa stålprodukter |
| US6572792B1 (en) | 1999-10-13 | 2003-06-03 | Atomic Ordered Materials, L.L.C. | Composition of matter tailoring: system 1 |
| US6921497B2 (en) * | 1999-10-13 | 2005-07-26 | Electromagnetics Corporation | Composition of matter tailoring: system I |
| SE518600C2 (sv) | 1999-11-17 | 2002-10-29 | Sandvik Ab | Fordonskomponent |
| KR100416336B1 (ko) * | 2000-07-11 | 2004-01-31 | 학교법인연세대학교 | 준결정입자가 분산된 금속복합재료의 제조방법 |
| DE10055275A1 (de) * | 2000-11-08 | 2002-05-23 | Iropa Ag | Endlos-Fadenbremsband und Verfahren zu seiner Herstellung |
| US6763593B2 (en) * | 2001-01-26 | 2004-07-20 | Hitachi Metals, Ltd. | Razor blade material and a razor blade |
| SE525291C2 (sv) * | 2002-07-03 | 2005-01-25 | Sandvik Ab | Ytmodifierat rostfritt stål |
| SE526501C2 (sv) * | 2003-01-13 | 2005-09-27 | Sandvik Intellectual Property | Metod för att ytmodifiera ett utskiljningshärdat rostfritt stål |
| SE526481C2 (sv) * | 2003-01-13 | 2005-09-20 | Sandvik Intellectual Property | Ythärdat rostfritt stål med förbättrad nötningsbeständighet och låg statisk friktion |
| WO2004092450A1 (en) * | 2003-04-11 | 2004-10-28 | Lynntech, Inc. | Compositions and coatings including quasicrystals |
| US7329383B2 (en) | 2003-10-22 | 2008-02-12 | Boston Scientific Scimed, Inc. | Alloy compositions and devices including the compositions |
| US7655160B2 (en) * | 2005-02-23 | 2010-02-02 | Electromagnetics Corporation | Compositions of matter: system II |
| EP1888801A1 (en) * | 2005-05-27 | 2008-02-20 | Eveready Battery Company, Inc. | Razor blades and compositions and processes for the production of razor blades |
| SE531483C2 (sv) * | 2005-12-07 | 2009-04-21 | Sandvik Intellectual Property | Sträng för musikinstrument innefattande utskiljningshärdande rostfritt stål |
| US7780798B2 (en) | 2006-10-13 | 2010-08-24 | Boston Scientific Scimed, Inc. | Medical devices including hardened alloys |
| CN102272862B (zh) * | 2008-10-30 | 2015-09-23 | 电磁学公司 | 加工制作的材料中的组成物:系统ia |
| JP5819977B2 (ja) | 2010-11-22 | 2015-11-24 | エレクトロマグネティクス コーポレーション | 物質をテーラリングするためのデバイス |
| SI25352A (sl) | 2017-09-13 | 2018-07-31 | UNIVERZA V MARIBORU Fakulteta za Strojništvo | Izdelava visokotrdnostnih in temperaturnoobstojnih aluminijevih zlitin utrjenih z dvojnimi izločki |
Family Cites Families (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3408178A (en) * | 1967-06-27 | 1968-10-29 | Carpenter Steel Co | Age hardenable stainless steel alloy |
| US5288342A (en) * | 1991-12-31 | 1994-02-22 | Job Robert C | Solid metal-carbon matrix of metallofullerites and method of forming same |
| JP3192743B2 (ja) * | 1992-03-17 | 2001-07-30 | 株式会社ブリヂストン | 円筒状部材の成型方法および成型装置 |
| JP2911673B2 (ja) * | 1992-03-18 | 1999-06-23 | 健 増本 | 高強度アルミニウム合金 |
| JP3142659B2 (ja) * | 1992-09-11 | 2001-03-07 | ワイケイケイ株式会社 | 高力、耐熱アルミニウム基合金 |
| SE508684C2 (sv) * | 1993-10-07 | 1998-10-26 | Sandvik Ab | Utskiljningshärdad järnlegering med partiklar med kvasi- kristallin struktur |
-
1993
- 1993-10-07 SE SE9303280A patent/SE508684C2/sv not_active IP Right Cessation
-
1994
- 1994-10-03 ZA ZA947707A patent/ZA947707B/xx unknown
- 1994-10-05 ES ES94929086T patent/ES2150502T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1994-10-05 RU RU96109317/02A patent/RU2135621C1/ru active
- 1994-10-05 WO PCT/SE1994/000921 patent/WO1995009930A1/en active IP Right Grant
- 1994-10-05 DE DE69425977T patent/DE69425977T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1994-10-05 CA CA002173507A patent/CA2173507C/en not_active Expired - Lifetime
- 1994-10-05 EP EP94929086A patent/EP0722509B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1994-10-05 BR BR9407764A patent/BR9407764A/pt not_active IP Right Cessation
- 1994-10-05 KR KR1019960701803A patent/KR100336957B1/ko active IP Right Grant
- 1994-10-05 JP JP51075695A patent/JP3321169B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 1994-10-05 CN CN94194053A patent/CN1043663C/zh not_active Expired - Lifetime
- 1994-10-05 AU AU78271/94A patent/AU687453B2/en not_active Expired
- 1994-10-07 US US08/319,648 patent/US5632826A/en not_active Expired - Lifetime
-
1997
- 1997-01-03 US US08/778,677 patent/US5759308A/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP0722509B1 (en) | 2000-09-20 |
| AU7827194A (en) | 1995-05-01 |
| CA2173507A1 (en) | 1995-04-13 |
| JPH09504574A (ja) | 1997-05-06 |
| SE508684C2 (sv) | 1998-10-26 |
| AU687453B2 (en) | 1998-02-26 |
| DE69425977D1 (de) | 2000-10-26 |
| US5759308A (en) | 1998-06-02 |
| KR100336957B1 (ko) | 2002-11-11 |
| CN1043663C (zh) | 1999-06-16 |
| BR9407764A (pt) | 1997-03-11 |
| SE9303280D0 (sv) | 1993-10-07 |
| DE69425977T2 (de) | 2001-01-25 |
| JP3321169B2 (ja) | 2002-09-03 |
| ZA947707B (en) | 1996-02-06 |
| ES2150502T3 (es) | 2000-12-01 |
| WO1995009930A1 (en) | 1995-04-13 |
| CA2173507C (en) | 2005-09-06 |
| RU2135621C1 (ru) | 1999-08-27 |
| SE9303280L (sv) | 1995-04-08 |
| US5632826A (en) | 1997-05-27 |
| EP0722509A1 (en) | 1996-07-24 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN1043663C (zh) | 带有准晶沉淀物的沉淀硬化铁基合金 | |
| Hua et al. | Microstructures and mechanical properties of Fe-Mn-(Al, Si) TRIP/TWIP steels | |
| Kainuma et al. | Thermoelastic martensite and shape memory effect in ductile Cu-Al-Mn alloys | |
| Ahn et al. | Effect of aging treatments on microstructure and impact properties of tungsten substituted 2205 duplex stainless steel | |
| EP0607263B1 (en) | Precipitation hardenable martensitic stainless steel | |
| WO2019050084A1 (ko) | 보론이 도핑된 고엔트로피 합금 및 그 제조방법 | |
| Hochanadel et al. | Heat treatment of investment cast PH 13-8 Mo stainless steel: Part I. Mechanical properties and microstructure | |
| EP3604583A1 (en) | Hot-rolled steel sheet, forged steel part and production methods therefor | |
| Lee et al. | Effect of tempering on the microstructure and tensile properties of a martensitic medium-Mn lightweight steel | |
| WO2019176283A1 (ja) | マルテンサイト系ステンレス鋼板およびその製造方法並びにばね部材 | |
| Boehlert et al. | The effect of sheet processing on the microstructure, tensile, and creep behavior of INCONEL alloy 718 | |
| Lin et al. | Enhancement in mechanical properties through an FCC-to-HCP phase transformation in an Fe-17.5 Mn-10Co-12.5 Cr-5Ni-5Si (in at%) medium-entropy alloy | |
| Li et al. | Microstrain and boundary misorientation evolution for recrystallized super DSS after deformation | |
| Gemperle et al. | Aging behaviour of cobalt free chromium containing maraging steels | |
| Inoue et al. | Transformation textures in Ti–15V–3Cr–3Sn–3Al alloy sheets | |
| Mythili et al. | Selection of optimum microstructure for improved corrosion resistance in a Ti–5% Ta–1.8% Nb alloy | |
| WO2018179391A1 (ja) | 熱間圧延鋼板および鋼製鍛造部品ならびにそれらの製造方法 | |
| Farkhutdinov et al. | Submicrocrystalline 18-10 stainless steel: structure formation, mechanical and corrosion properties | |
| Yamamoto et al. | Effect of matrix substructures on precipitation of the Laves phase in Fe-Cr-Nb-Ni system | |
| Kim et al. | Effect of nitrogen on the deformation behaviour of high‐nitrogen austenitic stainless steels | |
| Kovac et al. | Mechanical Properties, Microstructure and Phase Composition of Thin Magnetron Sputtered TWIP Steel Foils | |
| Kim et al. | Shape Recovery and Mechanical Properties of Hot-Rolled Fe–17Mn–5Si–5Cr–4Ni–0.1 C–0.2 Ti Shape Memory Alloy for Linear Actuator Application | |
| Frommeyer et al. | Intermetallics of aluminum | |
| Akinay et al. | Effect of Ni on the mechanical behavior of a high-Mn austenitic TWIP steel | |
| Povolyaeva et al. | Outstanding cryogenic strength-ductility properties of a cold-rolled medium-entropy TRIP Fe₆₅ (CoNi) ₂₅Cr₉. ₅C₀. ₅ alloy |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| C06 | Publication | ||
| PB01 | Publication | ||
| C10 | Entry into substantive examination | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| C14 | Grant of patent or utility model | ||
| GR01 | Patent grant | ||
| C41 | Transfer of patent application or patent right or utility model | ||
| TR01 | Transfer of patent right |
Effective date of registration: 20050701 Address after: Sandviken Patentee after: Sandvik AB Address before: Sandviken Patentee before: Sandvik AB |
|
| ASS | Succession or assignment of patent right |
Owner name: EUROPEAN SOLAR CO., LTD. Free format text: FORMER OWNER: SANDVIK AB Effective date: 20060210 |
|
| C41 | Transfer of patent application or patent right or utility model | ||
| TR01 | Transfer of patent right |
Effective date of registration: 20060210 Address after: Sandviken Patentee after: Sandvik Intellectual Property Address before: Sandviken Patentee before: Sandvik AB |
|
| C17 | Cessation of patent right | ||
| CX01 | Expiry of patent term |
Expiration termination date: 20141005 Granted publication date: 19990616 |