CN113364384A - 低速段永磁同步电机死区补偿方法及装置 - Google Patents
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Abstract
Description
技术领域
本发明实施例涉及电机控制技术,尤其涉及一种低速段永磁同步电机无位置控制死区补偿方法及装置。
背景技术
永磁同步电机具有可靠性高、结构简单、体积小和控制性能良好的优点,永磁同步电机被广泛地运用于工业生产、家用电器和交通运输等领域,提升永磁同步电机的控制性能具有很大的实用价值。
在传统基于矢量控制的永磁同步电机电流转速双闭环控制系统中,逆变器死区补偿方法中,主要采用基于时间补偿法,误差电压补偿等,其需要对每个开关周期内电流极性进行准确判断。然而,在低速段中基频电流的极性判断更为复杂。
并且永磁同步电机在低速段,对其控制系统的稳态性能要求较高,无法直接通过对电流极性进行判断来确定补偿电压,传统的方案仅仅对死区造成的直流偏置电压进行补偿,对dq轴系下的6次脉动电压补偿效果差,因此逆变器死区补偿的传统补偿方法难以应用在基于高频注入的永磁同步电机控制中。
发明内容
本发明提供一种低速段永磁同步电机死区补偿方法及装置,用以解决现有技术中的缺陷,提高低速段永磁同步电机dq轴系下的6次脉动电压的死区补偿精度,从而提升永磁同步电机的控制性能。
第一方面,本发明实施例提供了一种低速段永磁同步电机死区补偿方法,包括:
获取永磁同步电机的dq轴脉动电流id(q);其中,所述dq轴脉动电流id(q)包括6次谐波分量;
根据所述dq轴脉动电流id(q)调整正余弦信号的权重系数;其中,其中所述权重系数包括正余弦信号,所述正余弦信号用于抑制补偿相位滞后;
进一步地,根据所述dq轴脉动电流id(q)调整正余弦信号的权重系数的公式为:
式中:t1d(q)(k)和t2d(q)(k)为第k时刻的权重系数;t1d(q)(k+1)和t2d(q)(k+1)为第k+1时刻的权重系数;σ为自适应滤波器的更新步长;x1(k)为余弦信号量;x2(k)正弦信号量。
式中:t1d(q)(k)和t2d(q)(k)为第k次权重系数;x1(k)为余弦信号量;x2(k)为正弦信号量。
其中,σ为自适应滤波器的更新步长,ω0为自适应滤波器的中心频率,C为输入参考信号的幅值。
进一步地,获取永磁同步电机的dq轴脉动电流id(q)包括:
式中Ld(q)所述永磁同步电机的定子电感在dq轴的分量,kd(q)p为PI调节器的比例系数,kd(q)i为PI调节器积分系数。
第二方面,本发明实施例提供了一种低速段永磁同步电机死区补偿装置,包括:
获取模块,所述获取模块用于获取永磁同步电机的dq轴脉动电流id(q);
附图说明
图1为本发明实施例提供的一种低速段永磁同步电机死区补偿方法的流程图。
图2为本发明实施例提供的一种自适应滤波死区补偿的结构图。
图3为本发明实施例提供的又一种自适应滤波死区补偿的结构图。
图4为本发明实施例提供的一种自适应滤波器开环函数幅频Bode示意图。
图5为本发明实施例提供的一种自适应滤波器开环函数相频Bode示意图。
图6为本发明实施例提供的又一种低速段永磁同步电机死区补偿方法的流程图。
图7为本发明实施例提供的一种电流闭环结构示意图。
图8为本发明实施例提供的一种自适应滤波器闭环函数幅频Bode示意图。
图9为本发明实施例提供的一种自适应滤波器闭环函数相频Bode示意图。
图10为本发明实施例提供的又一种低速段永磁同步电机死区补偿方法的流程图。
图11为本发明实施例提供的一种自适应滤波器死区补偿系统结构示意图。
图12为本发明实施例提供的一种低速段永磁同步电机死区补偿装置的结构示意图。
具体实施方式
为使本发明实施例的目的、技术方案和优点更加清楚,下面将结合本发明实施例中的附图,对本发明实施例中的技术方案进行清楚、完整地描述,显然,所描述的实施例是本发明一部分实施例,而不是全部的实施例。基于本发明中的实施例,本领域普通技术人员在没有作出创造性劳动前提下所获得的所有其他实施例,都属于本发明保护的范围。
图1为本发明实施例提供的一种低速段永磁同步电机死区补偿方法的流程图,本发明实施例可适用于永磁同步电机死区补偿情况,该方法可以由低速段永磁同步电机死区补偿装置来执行,该装置可采用硬件和/或软件的方式来实现。该方法具体包括如下步骤:
S110、获取永磁同步电机的dq轴脉动电流id(q);其中,dq轴脉动电流id(q)包括6次谐波分量;
其中,6次谐波分量在永磁同步电机表现为在dq轴一个开关周期内dq轴脉动电流id(q)出现6次脉动波形的变化。
示例性的,该低速段永磁同步电机死区补偿方法的工作原理:根据死区误差感应的dq轴6次脉动电流和dq轴电流的直流分量,可以得到包含6次脉动电流的dq轴脉动电流id(q),将dq轴脉动电流id(q)作为输入量输入自适应算法,基于最小均方算法(LMS)的自适应算法得到dq轴6次脉动电压估计值根据dq轴6次脉动电压估计值对6次脉动电流进行负反馈补偿,从而抑制死区带来的6次脉动波动。
本发明实施例提供的技术方案,采用在低速段永磁同步电机中利用包含6次脉动电流的dq轴脉动电流id(q)计算出dq轴6次脉动电压估计值根据dq轴6次脉动电压估计值可以较好提取6次脉动电压,从而对6次脉动电压进行负反馈计算补偿,实现低速段永磁同步电机dq轴系下的6次脉动电压的死区补偿,从而提升永磁同步电机的控制性能。
根据dq轴脉动电流id(q)调整正余弦信号的权重系数;其中,其中权重系数包括正余弦信号,正余弦信号用于抑制相位滞后;
具体的,通过将含有6次脉动电流的dq轴脉动电流id(q)作为自适应滤波器的输入,基于最小均方算法的自适应算法调整权重系数。其中,输入的余弦信号经相位变换后,将x1(k)余弦信号量;x2(k)正弦信号量输入到自适应算法对权重系数进行调整,直到正余弦信号加权使6次脉动电压估计值与所需滤除的谐波足够接近或相等,将dq轴6次脉动电压估计值作为自适应滤波器的输出信号。其中,输入余弦信号产生两路信号,分别为余弦信号和正弦信号可以避免自适应滤波器采集信号时产生相位滞后,提高补偿准确性。
图3为本发明实施例提供的又一种自适应滤波死区补偿的结构图。参见图3,根据dq轴脉动电流id(q)调整正余弦信号的权重系数的公式为:
式中:t1d(q)(k)和t2d(q)(k)为第k时刻的权重系数;t1d(q)(k+1)和t2d(q)(k+1)为第k+1时刻的权重系数;σ为自适应滤波器的更新步长;x1(k)为余弦信号量;x2(k)正弦信号量。
具体的,当前时刻的权重系数t1d(q)(k+1)为上一时刻的权重系数t1d(q)(k)与余弦信号的修正量做叠加,同样的当前时刻的权重系数t2d(q)(k+1)为上一时刻的权重系数t2d(q)(k)与余弦信号的修正量做叠加,通过调整自适应滤波器的更新步长σ可以更好的抑制dq轴系下的6次脉动电压。并且利用正余弦信号的修正使一个开关量周期内的信号无滞后。
式中:t1d(q)(k)和t2d(q)(k)为第k次权重系数;x1(k)为余弦信号量;x2(k)正弦信号量。
其中,σ为自适应滤波器的更新步长,ω0为自适应滤波器的中心频率,C为输入参考信号的幅值。
通过上式开环传递分析可以得到自适应滤波器开环函数Bode图。图4为本发明实施例提供的一种自适应滤波器开环函数幅频Bode示意图,图5为本发明实施例提供的一种自适应滤波器开环函数相频Bode示意图。参见图4和图5可知,自适应滤波器的更新步长σ分别为0.002、0.004和0.006时,可以提取的6次脉动电压幅值分别为72dB、83dB和96dB。自适应滤波器的输出能较好提取dq轴脉动电流id(q)中6次谐波电压信号。通过相频关系可知对直流分量的幅频增益为0,即在提取6次谐波电压脉动信号的时,其滤波带宽较窄,能将直流量完全滤除。并且通过增大自适应滤波器的更新步长,中心频率处的6次谐波电压脉动幅值增益很大,可提取更多的6次谐波电压。
通过开环传递分析可知通过增大自适应滤波器的更新步长,可以提取6次谐波电压信号,将6次谐波电压信号作为负反馈输入对dq轴死区电流中的6次脉动电流进行负反馈补偿。进而可以对6次脉动电压进行负反馈计算补偿。
图6为本发明实施例提供的又一种低速段永磁同步电机死区补偿方法的流程图。结合图2参见图6,该方法步骤包括:
具体的,将dq轴6次脉动电压估计值通过传递函数计算得到dq轴6次脉动电流估计值其中,图7为本发明实施例提供的一种电流闭环结构示意图。参见图7,根据dq轴6次脉动电压估计值计算dq轴6次脉动电流估计值包括:
式中Ld(q)永磁同步电机的定子电感在dq轴的分量,kd(q)p为PI调节器的比例系数,kd(q)i为PI调节器积分系数。
具体的,将dq轴6次脉动电流估计值作为负反馈输入量与dq轴死区电流做差,对dq轴死区电流中的6次脉动电流进行负反馈补偿。继续参见图7,进一步地,根据dq轴6次脉动电压估计值与dq轴6次脉动电流估计值的传递函数算式可以推导死区时电机的dq轴死区电流与dq轴脉动电流id(q)的负反馈闭传递函数为:
具体的,通过上式闭环传递分析可以得到自适应滤波器闭环函数Bode图。图8为本发明实施例提供的一种自适应滤波器闭环函数幅频Bode示意图,图9为本发明实施例提供的一种自适应滤波器闭环函数相频Bode示意图。参见图8和图9可知,取中心频率为160π,自适应滤波器的更新步长σ分别为0.002、0.004和0.006时,可以看到的6次脉动电压幅值分别为-49dB、-59dB和-68dB。结合图4分析,可以得到dq轴6次脉动电流得到较好的抑制,且对dq轴中直流分量偏置电流没有影响,并且自适应滤波器的更新步长增大,其抑制效果更明显,即dq轴中的6次脉动电流更小,从而降低定子电流的畸变率。
通过将自适应滤波器提取得到的6次脉动电流估计值与逆变器死区误差感应包括6次谐波分量的dq轴脉动电流id(q)进行负反馈控制,通过自适应滤波器中自适应算法不断修正权重系数,输出6次脉动电压估计值从而减少6次电流和电压脉动值,实现低速段永磁同步电机dq轴系下的6次脉动电压的死区补偿,从而提升永磁同步电机的控制性能。
图10为本发明实施例提供的又一种低速段永磁同步电机死区补偿方法的流程图,结合图2参见10,该方法步骤包括:
S350、根据dq轴6次脉动电压估计值进行永磁同步电机死区补偿。通过将自适应滤波器提取得到的6次脉动电流估计值与逆变器死区误差感应包括6次谐波分量的dq轴脉动电流id(q)进行负反馈控制,通过自适应滤波器中自适应算法不断修正权重系数,输出6次脉动电压估计值从而减少6次电流和电压脉动值,实现低速段永磁同步电机dq轴系下的6次脉动电压的死区补偿,从而提升永磁同步电机的控制性能。
图11为本发明实施例提供的一种自适应滤波器死区补偿系统结构示意图。参见图11,该系统中自适应滤波器采用以上任意实施例提供的永磁同步电机死区补偿方法进行负反馈补偿计算输出6次脉动电压估计值进行系统调节。其中,逆变器死区的误差是由电压直流分量误差电压和6次脉动电压组成,将逆变器死区的误差电压进行傅立叶分析,将其分解为两大部分,分别为直流分量误差和两相旋转坐标系下6次脉动电压,需要对直流量和6次脉动电压进行同时补偿,其逆变器死区误差电压中d轴的直流稳态值为Vd com,q轴的直流稳态值为Vq com,直流误差量仅仅与高频电流矢量角有关,且易于获取,通过在前向通道中给予补偿。
在估计的两相旋转坐标系直轴中注入高频方波电压,由于相邻两个开关周期内基频电流几乎不变,同时高频电流采用相邻两个开关周期响应电流的差,可得高频响应电流,因此模型结构采用了无滤波器的转子位置提取方案。高频电流采用相邻开关周期的高频电流的差值,通过锁相环,即可获得估计转子位置ωfb。
模型参考自适应锁相环估算出转子的位置ωfb,估算转速与给定转速的差值经过PI调节器后得到q轴电流参考值i* q,由永磁同步电机检测出三相电流任意两相电流,示例性的检测a相电流ia和b相电流ib,此三相电流经过Clark变换和Park变换后得到的旋转坐标系下的d轴定子电流id和q轴定子电流iq。基频电流采用相邻两个开关周期取平均值的方法,利用算式求得d轴基频反馈电流idfb和q轴基频反馈电流iqfb,分别将q轴电流参考值i* q和d轴电流参考值i* d与d轴基频反馈电流idfb和q轴基频反馈电流iqfb,进行作差,两者的差值通过PI调节器后得出两相旋转坐标系dq轴上的d轴定子电压ud和q轴定子电压uq。d轴定子电压ud和q轴定子电压uq与d轴的直流稳态值为Vd com,q轴的直流稳态值为Vq com求和后,与自适应滤波器经负反馈计算输出的6次脉动电压估计值做差,经过反Park变换得出两相静止坐标系αβ轴上的α轴电压uα和β轴电压uβ,通过空间矢量脉宽调制(SV-PWM调制)来产生PWM波形,控制三相电压型逆变器上下桥臂的通断,产生三相电压,进而控制永磁同步电机(PMSM)的转速。从而实现低速段永磁同步电机dq轴系下的6次脉动电压的死区补偿,进而提升永磁同步电机的控制性能。
本发明实施例还提供了一种低速段永磁同步电机死区补偿装置,图12为本发明实施例提供的一种低速段永磁同步电机死区补偿装置的结构示意图。
参见图12,该补偿装置包括:
获取模块1110,获取模块用于获取永磁同步电机的dq轴脉动电流id(q);
本发明实施例提供的低速段永磁同步电机死区补偿装置与本发明任意实施例提供的低速段永磁同步电机死区补偿方法属于相同的发明构思,具有相应的有益效果,未在本实施例详尽的技术细节详见本发明任意实施例提供的低速段永磁同步电机死区补偿方法。
最后应说明的是:以上实施例仅用以说明本发明的技术方案,而非对其限制;尽管参照前述实施例对本发明进行了详细的说明,本领域的普通技术人员应当理解:其依然可以对前述各实施例所记载的技术方案进行修改,或者对其中部分技术特征进行等同替换;而这些修改或者替换,并不使相应技术方案的本质脱离本发明各实施例技术方案的精神和范围。
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Citations (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN103684179A (zh) * | 2013-12-17 | 2014-03-26 | 清华大学 | 一种永磁同步电机电流滤波及死区补偿装置与补偿方法 |
JP2014166081A (ja) * | 2013-02-27 | 2014-09-08 | Hitachi Appliances Inc | モータ制御装置、およびそれを用いた空気調和機 |
CN104579080A (zh) * | 2015-02-10 | 2015-04-29 | 南车株洲电力机车研究所有限公司 | 一种永磁同步电机转矩脉动抑制方法 |
US20160111991A1 (en) * | 2013-07-02 | 2016-04-21 | Mitsubishi Electric Corporation | Motor control device |
CN108494307A (zh) * | 2018-03-28 | 2018-09-04 | 罗晨 | 一种永磁同步电机的逆变器非线性效应补偿方法 |
CN108631678A (zh) * | 2018-05-22 | 2018-10-09 | 江西理工大学 | 永磁同步电机矢量控制死区补偿方法及系统 |
CN112398394A (zh) * | 2020-10-28 | 2021-02-23 | 山东航天电子技术研究所 | 一种永磁同步电机低转速死区力矩补偿方法 |
-
2021
- 2021-06-03 CN CN202110619462.1A patent/CN113364384A/zh active Pending
Patent Citations (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2014166081A (ja) * | 2013-02-27 | 2014-09-08 | Hitachi Appliances Inc | モータ制御装置、およびそれを用いた空気調和機 |
US20160111991A1 (en) * | 2013-07-02 | 2016-04-21 | Mitsubishi Electric Corporation | Motor control device |
CN103684179A (zh) * | 2013-12-17 | 2014-03-26 | 清华大学 | 一种永磁同步电机电流滤波及死区补偿装置与补偿方法 |
CN104579080A (zh) * | 2015-02-10 | 2015-04-29 | 南车株洲电力机车研究所有限公司 | 一种永磁同步电机转矩脉动抑制方法 |
CN108494307A (zh) * | 2018-03-28 | 2018-09-04 | 罗晨 | 一种永磁同步电机的逆变器非线性效应补偿方法 |
CN108631678A (zh) * | 2018-05-22 | 2018-10-09 | 江西理工大学 | 永磁同步电机矢量控制死区补偿方法及系统 |
CN112398394A (zh) * | 2020-10-28 | 2021-02-23 | 山东航天电子技术研究所 | 一种永磁同步电机低转速死区力矩补偿方法 |
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
李文涛: "基于高频方波注入永磁同步电机无位置传感器控制技术研究", 《中国优秀硕士学位论文全文数据库 工程科技Ⅱ辑》 * |
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