CN113245365A - 一种在线提升钢材韧性的轧制生产方法 - Google Patents

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Abstract

本发明公开了一种在线提升钢材韧性的轧制生产方法，以连铸坯为原料，所述轧制生产方法依次包括如下工序：坯料加热、除鳞、粗轧、连轧、穿水冷却、棒材减定径机组精轧和冷床冷却，最终得到成品棒材；其中，将连轧后的轧材进行穿水冷却至650～850℃，在穿水冷却后，让轧材返红以获得棒材减定径机组精轧的温度，终轧温度为500～700℃，棒材上冷床的温度为480～650℃。本发明中，棒材减定径机组精轧采用KOCKS轧制，通过控制终轧温度和轧后冷却温度，消除非要求形态的先共析铁素体，提升钢材的韧性，并且通过采用轧后快速冷却技术工艺，能够实现对非调质钢的晶粒度、硬度和力学性能的控制。

Description

一种在线提升钢材韧性的轧制生产方法
技术领域
本发明属于冶金行业特殊钢生产加工领域，涉及一种轧制工艺，尤其涉及一种提高钢材韧性的方法。
背景技术
近年来，随着我国经济的快速发展，我国汽车制造工业和机械制造行业得到了迅猛发展，在这种背景下，非调质钢的用量和品种也日益增长，对非调质钢的质量要求也逐步提高。非调质钢具有更好的机械性能，从心部到边缘的硬度更均匀，疲劳寿命更长，大幅降低制造成本，广泛应用于制作强度高的杆类件、轴类件。但是，由于非调质钢的终轧温度(一般为800～850℃)很高，奥氏体晶粒度容易粗大，容易形成非要求形态的先共析铁素体，即针状铁素体和网状铁素体，影响钢材的韧性，降低钢材的使用寿命。
调质钢是机械制造业中应用十分广泛的重要材料之一。通常，提高调质钢冲击韧性的方法有：提高材料的部分合金含量，如镍和铜等；或净化钢液，降低材料的杂质含量，达到提高零件韧性的目的。但是，就目前的技术来说，增加合金含量会使成本增加，不利于资源的节约利用，在市场竞争中处于不利地位。而净化钢液的潜力有限，且需要较复杂的工艺和昂贵的过滤附件。专利CN 103993139 A公开了一种提高调质钢冲击韧性的方法，通过改善热处理工艺，提升钢材调质后的冲击韧性，但该专利未提及非调质钢在线提升韧性的方法。
20CrMnTiH齿轮钢件在锻造后因奥氏体晶粒粗大，冷却后极易形成针状铁素体、网状铁素体和贝氏体等非平衡组织，影响后续的渗碳处理和切削加工。文献《多步连续等温正火对20CrMnTiH钢锻后显微组织及性能的影响》(刘澄，杨晨，赵振波，华高等，金属热处理[J].2017,42(8):93-97)，研究了多步连续冷却等温正火对20CrMnTiH钢锻坯显微组织及硬度的影响，研讨了这类钢中先共析铁素体的形态与形成条件以及控制方法。结果表明，采用适当的连续冷却等温正火工艺可精准控制这类钢中先共析铁素体形态，使得锻坯获得所要求的铁素体加珠光体组织，其晶粒大小可控制在4～6级，硬度在160～190HBW范围之内。但该文献未提及热轧在线控制工艺，也未提及非调钢的控制方法。
通过文献检索，现有技术中，对于钢材的韧性提升，绝大多数钢铁企业仅通过调质钢的热处理工艺来提升钢材的冲击韧性，目前尚未发现通过研究热轧态钢材来提升钢材的韧性，也未发现通过研究钢材的轧后快速冷却来提升钢材韧性的相关技术报道。
发明内容
为了节约钢材的热处理费用，缩短合同交付周期，本发明提供了一种在线提升钢材韧性的轧制生产方法，主要通过控制轧后冷却温度，消除非要求形态的先共析铁素体，提升钢材的韧性。
为实现上述目的，本发明采用的技术方案如下：
一种在线提升钢材韧性的轧制生产方法，以连铸坯为原料，所述轧制生产方法依次包括如下工序：坯料加热、除鳞、粗轧、连轧、穿水冷却、棒材减定径机组精轧和冷床冷却，最终得到成品棒材；其中，
所述棒材减定径机组精轧工序中，将穿水冷却工序得到的轧材采用棒材减定径机组进行精轧，得到棒材；终轧温度为500～700℃。
上述轧制生产方法中，作为一种优选实施方式，所述坯料加热工序中，对所述连铸坯进行加热，均热段的保温温度为1100～1180℃(例如，1110℃、1120℃、1130℃、1140℃、1150℃、1160℃、1170℃、1175℃)。
上述轧制生产方法中，作为一种优选实施方式，所述坯料加热工序中，从坯料进入加热炉到坯料离开加热炉的总加热时间为4～6h，所述均热段的均热时间为60～100min，优选地，所述加热工序在四段步进式加热炉内进行。
上述轧制生产方法中，作为一种优选实施方式，所述连铸坯的原料为40MnV中碳钢、42CrMo中碳钢、45中碳钢、40Cr中碳钢中的任意一种。
上述轧制生产方法中，作为一种优选实施方式，所述坯料加热工序中，均热段的保温温度为1150～1180℃，所述均热段的均热时间为60～80min。
上述轧制生产方法中，作为一种优选实施方式，所述除鳞工序中，采用高压水除鳞以去氧化铁皮，所述高压水的压力26～30MPa；优选为40～50MPa。
上述轧制生产方法中，作为一种优选实施方式，所述粗轧工序中，入口温度为980～1050℃，粗轧道次为5～7道次；优选地，所述粗轧工序中使用的粗轧机共6架，粗轧道次为6道次。
上述轧制生产方法中，作为一种优选实施方式，所述连轧工序包括中轧工序和预精轧工序，连轧后得到适合进入棒材减定径机组的轧材。
上述轧制生产方法中，作为一种优选实施方式，所述中轧工序的入口温度为900～950℃，中轧道次为5～7道次；优选地，所述中轧工序中共设置6架中轧机，所述中轧道次为6道次。
上述轧制生产方法中，作为一种优选实施方式，所述预精轧工序中，预精道次为3～5道次；优选地，所述预精轧工序中共设置4架预精轧机，所述预精轧道次为4道次。
上述轧制生产方法中，作为一种优选实施方式，所述穿水冷却工序中，将连轧后的轧材穿水冷却至650～850℃；优选地，所述穿水冷却的水冷速度为35～100℃/s(例如，40℃/s、50℃/s、60℃/s、70℃/s、80℃/s、90℃/s)，水压为0.4～0.8MPa(例如，0.5MPa、0.6MPa、0.7MPa、0.75MPa)。
上述轧制生产方法中，作为一种优选实施方式，所述穿水冷却工序中，在穿水冷却后，让轧材返红以获得棒材减定径机组精轧的温度，得到适合进入棒材减定径机组精轧的轧材。
本发明中，穿水冷却工序的目的在于降低轧制温度，实现低温轧制，提高棒材的组织及综合力学性能。
另外，本发明的穿水冷却为轧制工艺中的在线穿水冷却，简化了轧制生产工艺。
上述轧制生产方法中，作为一种优选实施方式，所述棒材减定径机组精轧工序中，开轧温度为800～900℃；优选地，所述棒材减定径机组精轧是KOCKS轧制。
本发明采用较低的终轧温度，防止奥氏体晶粒度粗大，且终轧后采用强冷工艺，形成要求形态的先共析铁素体。
上述轧制生产方法中，作为一种优选实施方式，所述冷床冷却工序之前还包括第二次穿水冷却；将棒材减定径机组精轧后得到的棒材经过第二次穿水冷却后，使棒材在低温状态下上冷床进行冷床空冷。所述第二次穿水冷却仍然为在线穿水冷却；优选地，所述第二次穿水冷却的水冷速度为35～100℃/s(例如，40℃/s、50℃/s、60℃/s、70℃/s、80℃/s、90℃/s)。
上述轧制生产方法中，作为一种优选实施方式，棒材上冷床的温度为480～650℃。
上述轧制生产方法中，作为一种优选实施方式，所述冷床冷却采用缓慢冷却方式(例如，空冷)，冷床冷却速度≥20℃/min；再优选地，所述冷床冷却中，棒材下冷床的表面温度≤200℃。
上述轧制生产方法中，作为一种优选实施方式，所述冷床冷却工序中，在条件允许的情况下，还可以将棒材减定径机组精轧后得到的棒材进行冷床风冷。
上述轧制生产方法中，作为一种优选实施方式，所述成品棒材规格(棒材直径)为50～130mm(例如，60mm、70mm、80mm、90mm、100mm、110mm、120mm)。
本发明轧制生产方法得到的钢材无需调质，为非调质钢。
本发明采用在线提高钢材韧性生产非调质钢的技术原理为：非调质钢钢种通过控制终轧温度和轧后冷却温度，消除非要求形态的先共析铁素体，提升钢材的韧性。
本发明利用KOCKS轧后强冷工艺，控制非共析铁素体析出的时间，使奥氏体在强冷初期有充分时间析出先共析铁素体，由于析出铁素体的温度高，时间长，利于相变时原子扩散，利于块状铁素体的形成析出，形成伪共析P区域，完全转化后得到块状铁素体+珠光体的显微组织形态，避免网状、针状铁素体的析出形成；从而达到提升钢材韧性的目的。
本发明中，上述技术特征在相互不冲突的条件下可自由组合形成新的技术方案。
与现有技术相比，本发明的有益效果是：
(1)本发明通过优化加热炉加热工艺制度，降低加热能耗，节约生产成本，保护环境。
(2)本发明提供的轧制生产方法，通过采用轧后快速冷却技术工艺，实现对非调钢的晶粒度、硬度和力学性能的控制，而且这种方法对非调质钢的晶粒度、硬度和力学性能的控制均优于常规轧制工艺。
附图说明
图1是本发明实施例1中得到的40MnV非调质钢的热轧态金相组织图。
具体实施方式
下面将对本发明实施例中的技术方案进行清楚、完整地描述，显然，所描述的实施例仅仅是本发明一部分实施例，而不是全部的实施例。基于本发明中的实施例，本领域普通技术人员在没有做出创造性劳动前提下所获得的所有其他实施例，都属于本发明保护的范围。
本发明提供的一种在线提升钢材韧性的轧制生产方法，适用于40MnV中碳钢、42CrMo系列中碳钢、45中碳钢、40Cr中碳钢等非调质钢的轧制生产。下面将以非调钢40MnV材料为例，对本发明提供的一种在线提升钢材韧性的轧制生产方法进行详细说明。
非调钢40MnV材料中，硅、锰是40MnV钢的主加元素，起到提高其体强度和增加淬透性的作用。而钒的加入使钢中晶粒细化，可防止渗碳时晶粒长大，并提高钢的强度和韧性。
本发明提供的在线提升钢材韧性的轧制生产方法，以选用40MnV非调钢连铸坯原料为例，该轧制生产方法依次包括如下工序：加热、除鳞、粗轧、连轧、穿水冷却、棒材减定径机组精轧和冷床冷却，最终得到成品棒材。
其中，40MnV非调钢连铸坯原料通过常规冶炼、精炼、连铸工序获得，在此不再详细说明。
本发明中，轧制生产方法的具体步骤如下：
(1)钢坯加热：对40MnV非调钢连铸坯进行加热。均热段的温度为1150～1180℃(例如，1155℃、1160℃、1165℃、1170℃、1175℃)；优选地，从坯料进入加热炉到坯料离开加热炉的总加热时间为4～6h(例如，4.5h、5.0h、5.5h)，均热段的均热时间为60～100min(例如，65min、70min、75min、80min、90min、95min)；优选地，所述加热工序在四段步进式加热炉内进行。
(2)钢坯除鳞：将加热后的钢坯采用高压水进行除鳞，以去钢坯表面的氧化铁皮，得到除鳞后的钢坯；高压水的压力为26～30MPa(例如，27MPa、28MPa、29MPa)；优选为40～50MPa(42MPa、44MPa、45MPa、47MPa、49MPa)。
(3)粗轧钢坯：将除鳞后的钢坯送入高刚度粗轧机6架进行粗轧得到粗轧轧坯；粗轧工序中使用的粗轧机共6架。优选地，粗轧时，钢坯进入粗轧机的入口温度为980～1050℃(例如，990℃、1000℃、1010℃、1020℃、1025℃、1030℃、1040℃)，粗轧道次为6道次。
(4)连轧机组连轧：将步骤(3)得到的粗轧轧坯送入连轧机组进行中轧和预精轧；粗轧轧坯在中轧入口的温度为900～950℃(例如，905℃、910℃、920℃、930℃、940℃)，中轧道次为6道次，预精轧道次为4道次。
(5)穿水冷却：将预精轧后的轧材进行穿水冷却，在穿水冷却后，让轧材返红以获得KOCKS轧制的温度。优选地，通过穿水冷却，将轧材的表面温度冷却至650～850℃，更优选冷却至650～800℃(例如，675℃、700℃、725℃、750℃、775℃、790℃)。
(6)KOCKS轧制：将步骤(5)得到的轧材进行KOCKS轧制，得到棒材；优选地，KOCKS轧制的开轧温度为800～900℃(例如，810℃、820℃、830℃、840℃、850℃、860℃、870℃、880℃、890℃)，终轧温度500～700℃(例如，520℃、550℃、580℃、600℃、625℃、650℃、670℃、680℃、690℃)。
(7)冷床冷却：棒材在经过KOCKS轧制后温度控制在500～700℃，将KOCKS轧制后得到的棒材经第二次穿水冷却，控制棒材低温上冷床进行冷床空冷。棒材上冷床的温度为480～650℃(例如，500℃、520℃、550℃、600℃、620℃、640℃)；棒材下冷床的表面温度≤200℃，冷床冷却采用缓慢冷却方式，冷却速度≥20℃/min(例如，25℃/min、30℃/min)，优选为20℃/min～30℃/min(例如，25℃/min)；再优选地，所述冷床冷却中，棒材下冷床的表面温度≤200℃。
实施例1
本实施例提供的在线提升钢材韧性的轧制生产方法，以40MnV非调钢连铸坯为原料，轧制生产得到规格为50mm的成品40MnV钢，该轧制生产方法包括以下步骤：
步骤1：将300×400×9000mm连铸坯切断后采用冷送或红送方式放入加热炉中进行再次加热。
步骤2：钢坯加热：采用四段式加热方式对钢坯进行加热，其中，加热二段的温度符合工艺要求(即1100～1150℃)；均热段的温度为1160℃；加热工序中的总加热时间为5h，均热段的均热时间为70min。
步骤3：钢坯除鳞：将加热后的钢坯采用高压水除鳞以去除氧化铁皮；高压水的压力为45MPa。
步骤4：粗轧钢坯：将除鳞后的钢坯送入高刚度粗轧机(6架)进行粗轧得到粗轧轧坯；粗轧轧坯在粗轧入口的表面温度为1000℃，粗轧道次为6道次。
步骤5：连轧机组连轧：将步骤4得到的粗轧轧坯送入连轧机组进行中轧和预精轧，得到规格为70mm的轧材；粗轧轧坯在中轧入口的表面温度为950℃，中轧道次为6道次，预精轧出口温度为920℃，预精轧道次为4道次。
步骤6：穿水冷却：将预精轧后的轧材进行穿水冷却，控制轧材的表面温度冷却至800℃。在穿水冷却后，让轧材返红以获得KOCKS轧制的温度。本实施例中，穿水冷却的水冷速度为50℃/s，水压为0.8MPa。
步骤7：KOCKS轧制：将穿水冷却后返红的轧材进行KOCKS轧制，得到规格为50mm的棒材；KOCKS轧制的开轧温度为830℃，符合进入KOCKS轧机温度要求，终轧温度为580℃。
步骤8：冷床冷却：将步骤(7)得到的规格为50mm的棒材经过轧后第二次穿水冷却后低温上冷床空冷，最终得到成品棒材。其中，棒材上冷床的温度为500℃，棒材下冷床的温度为200℃，在冷床上空冷。
采用本实施例提供的轧制生产方法，得到的40MnV非调质钢的热轧态组织为铁素体+珠光体，如图1所示，晶粒度为8级，硬度为285HBW；参考国标GB/T15712-2016对本实施例的热轧态棒材的力学性能进行测试，其棒材产品的力学性能如表1所示。其中，冲击吸收功在室温V型冲击获得。
表1实施例1中得到的40MnV非调质钢棒材产品的力学性能
Figure BDA0003063258000000081
实施例2
本实施例提供的在线提升钢材韧性的轧制生产方法，以40MnV非调钢连铸坯为原料，轧制生产得到规格为85mm的成品40MnV钢棒材，包括以下步骤：
步骤1：将300×400×9000mm连铸坯切断后采用冷送或红送方式放入加热炉中进行再次加热。
步骤2：钢坯加热：采用四段式加热方式对钢坯进行加热，其中，预热段的温度590℃；加热一段的温度1020℃；加热二段的温度为1130℃，符合工艺要求；均热段的温度为1150℃，符合工艺要求；加热工序中的总加热时间为4.0h，均热段的均热时间为78min。
步骤3：钢坯除鳞：将加热后的钢坯采用高压水除鳞以去氧化铁皮，高压水的压力为50MPa。
步骤4：粗轧钢坯：将除鳞后的钢坯送入高刚度粗轧机6架进行粗轧得到粗轧轧坯；粗轧轧坯在粗轧入口的表面温度为1050℃，入口温度符合工艺要求，粗轧道次为6道次。
步骤5：连轧机组连轧：将步骤4得到的粗轧坯送入连轧机组，进行中轧和预精轧，得到规格为100mm的轧材；粗轧轧坯在中轧入口的表面温度为900℃以上，中轧道次为6道次，预精轧出口温度为850℃以上，预精轧道次为4道次。
步骤6：穿水冷却：将预精轧后的轧材进行穿水冷却，控制轧材的表面温度为790℃。在穿水冷却后，让轧材返红以获得KOCKS轧制的温度。本实施例中，穿水冷却的水冷速度为55℃/s，水压为0.7MPa。
步骤7：KOCKS轧制：将穿水冷却后返红的轧材进行KOCKS轧制，得到规格为85mm的棒材；KOCKS轧制的开轧温度为860℃，符合进KOCKS轧机温度要求，终轧温度为545℃。
步骤8：冷床冷却：将步骤7得到的规格为85mm棒材经过轧后第二次穿水冷却后低温上冷床，在冷床空冷最终得到成品棒材。其中，上冷床温度为500℃，下冷床的温度为180℃，冷却速度为25℃/min。
采用本实施例提供的轧制生产方法，得到的40MnV非调质钢棒材的热轧态组织为铁素体+珠光体，晶粒度为8级，硬度为295HBW；其棒材产品力学性能如表1所示。
实施例3
本实施例提供在线提升钢材韧性的轧制生产方法，以40MnV非调钢连铸坯为原料，轧制生产得到规格为75mm的成品40MnV钢棒材，包括以下步骤：
步骤1：将300×400×9000mm连铸坯切断后采用冷送或红送方式放入加热炉中进行再次加热。
步骤2：钢坯加热：采用四段式加热方式对钢坯进行加热，其中，预热段的温度580℃；加热一段的温度1020℃；加热二段的温度为1120℃，符合工艺要求；均热段的温度为1150℃符合工艺要求；加热工序中的总加热时间为5h，均热段的均热时间为65min。
步骤3：钢坯除鳞：将加热后的钢坯采用高压水除鳞以去氧化铁皮，高压水的压力为50MPa。
步骤4：粗轧钢坯：将除鳞后的钢坯送入高刚度粗轧机6架进行粗轧得到粗轧轧坯；粗轧轧坯在粗轧入口的表面温度为1000℃，入口温度符合工艺要求，粗轧道次为6道次。
步骤5：连轧机组连轧：将步骤4得到的粗轧轧坯送入连轧机组，进行中轧和预精轧，得到规格为90mm的轧材；粗轧轧坯在中轧入口温度为920℃，中轧道次为6道次，预精轧出口温度为890℃，预精轧道次为4道次。
步骤6：穿水冷却：将预精轧后的轧材进行穿水冷却，控制轧材的表面温度为780℃。在穿水冷却后，让轧材返红以获得KOCKS轧制的温度。本实施例中，穿水冷却的水冷速度为55℃/s，水压为0.7MPa。
步骤7：KOCKS轧制：将穿水冷却后返红的轧材进行KOCKS轧制，得到规格为75mm棒材；KOCKS轧制的开轧温度为840℃，符合进KOCKS轧机温度要求，终轧温度为560℃。
步骤8：冷床冷却：将步骤7得到的规格为75mm棒材经第二次穿水冷却后低温上冷床，在冷床空冷最终得到成品棒材。其中，上冷床温度为510℃，下冷床的温度为180℃，冷却速度为30℃/min。
采用本实施例提供的轧制生产方法，得到的40MnV非调质钢棒材的热轧态组织为铁素体+珠光体，晶粒度为8级，硬度为290HBW；其棒材产品力学性能如表1所示。
对比例1
本对比例采用KOCKS常规轧制工艺制备非调质钢，该非调质钢的原料为40MnV钢连铸坯，轧制生产得到规格为50mm的成品40MnV钢棒材，具体工艺参数如下：KOCKS终轧温度为850～900℃，上冷床温度700～800℃。
采用KOCKS常规轧制工艺得到的40MnV钢棒材的晶粒度为5～6级，硬度为250～300HBW，其棒材产品力学性能如表1所示。
综上分析，本发明提供了一种提升钢材韧性的轧制生产方法，其方法独特，采用该生产方法可以生产综合力学性能优良的非调质钢，同时也极大减少了加热炉能源消耗，既节约了生产成本又保护了自然环境。
上述实施例仅例示性说明本发明的原理及其功效，而非用于限制本发明。本领域内的技术工程人员在不违背本发明的精神及范畴下，可对这些实施例作出变更和修改。因此，凡所属技术领域中具有通常知识者在未脱离本发明所揭示的精神与技术思想下所完成的一切等效修饰或改变，仍应由本发明的权利要求所涵盖。

Claims (10)

1.一种在线提升钢材韧性的轧制生产方法，其特征在于，以连铸坯为原料，所述轧制生产方法依次包括如下工序：坯料加热、除鳞、粗轧、连轧、穿水冷却、棒材减定径机组精轧和冷床冷却，最终得到成品棒材；其中，
所述棒材减定径机组精轧工序中，将穿水冷却工序得到的轧材采用棒材减定径机组进行精轧，得到棒材；终轧温度为500～700℃。
2.根据权利要求1所述的轧制生产方法，其特征在于，
所述坯料加热工序中，对所述连铸坯进行加热，均热段的保温温度为1100～1180℃，
优选地，所述坯料加热工序中，从坯料进入加热炉到坯料离开加热炉的总加热时间为4～6h，所述均热段的均热时间为60～100min，
优选地，所述坯料加热工序在四段步进式加热炉内进行；
优选地，所述连铸坯的原料为40MnV中碳钢、42CrMo中碳钢、45中碳钢、40Cr中碳钢中的任意一种。
3.根据权利要求1-2任一项所述的轧制生产方法，其特征在于，
所述除鳞工序中，采用高压水除鳞以去氧化铁皮，所述高压水的压力26～30MPa；优选为40～50MPa。
4.根据权利要求1-3任一项所述的轧制生产方法，其特征在于，
所述粗轧工序中，入口温度为980～1050℃，粗轧道次为5～7道次；优选地，所述粗轧工序中使用的粗轧机共6架，粗轧道次为6道次。
5.根据权利要求1-4任一项所述的轧制生产方法，其特征在于，
所述连轧工序包括中轧工序和预精轧工序，连轧后得到适合进入棒材减定径机组的轧材；其中，
所述中轧工序的入口温度为900～950℃，中轧道次为5～7道次；优选地，所述中轧工序中共设置6架中轧机，所述中轧道次为6道次；
所述预精轧工序中，预精道次为3～5道次；优选地，所述预精轧工序中共设置4架预精轧机，所述预精轧道次为4道次。
6.根据权利要求1-5任一项所述的轧制生产方法，其特征在于，
所述穿水冷却工序中，将连轧后的轧材进行穿水冷却至650～850℃，优选为650～800℃；
优选地，所述穿水冷却的水冷速度为35～100℃/s，水压为0.4～0.8MPa；
优选地，在穿水冷却后，让轧材返红以获得棒材减定径机组精轧的温度，得到适合进入棒材减定径机组精轧的轧材。
7.根据权利要求1-6任一项所述的轧制生产方法，其特征在于，
所述棒材减定径机组精轧工序中，开轧温度为800～900℃；
优选地，所述棒材减定径机组精轧是KOCKS轧制。
8.根据权利要求1-7任一项所述的轧制生产方法，其特征在于，
所述冷床冷却工序之前还包括第二次穿水冷却；所述第二次穿水冷却为在线穿水冷却。
9.根据权利要求1-8任一项所述的轧制生产方法，其特征在于，
所述冷床冷却工序中，棒材上冷床的温度为480～650℃；
优选地，所述冷床冷却采用缓慢冷却方式，冷床冷却速度≥20℃/min；
优选地，所述冷床冷却中，棒材下冷床的表面温度≤200℃。
10.根据权利要求1-9任一项所述的轧制生产方法，其特征在于，
所述成品棒材规格为50～130mm。
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