CN113215501A - 热轧超高强度钢带产品 - Google Patents

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Abstract

本发明涉及薄的热轧超高强度钢(UHSS)产品，即涉及具有超高强度和良好可弯性的热轧钢带。本发明的目的是提供具有至少840MPa的屈服强度Rp0.2和改进的可弯性的超高强度热轧钢产品。此外，优选的目的是还能得到具有优异的低温冲击韧性的超高强度钢带。本发明的发明人出乎意料地发现，通过制备包含上贝氏体作为主相的显微结构以及具有至少840MPa的屈服强度Rp0.2以及小于12mm的厚度的热轧钢带产品，直接淬火超高强度钢带的可弯性可以被显著地改善，所述热轧钢带产品的重量百分比组成是：C：0.03‑0.08，Si：0.01‑0.8，Mn：0.8‑2.5，Al：0.01‑0.15，Cr：0.01‑2.0，B：0.0005‑0.005，Nb：0.005‑0.07，Ti：0.005‑0.12，N：<0.01，P：<0.02，S：<0.004，以及任选存在的少于0.01的Ca，少于0.1的V，少于0.5的Mo，少于0.5的Cu和少于0.5的Ni，其余是Fe和不可避免的杂质。

Description

热轧超高强度钢带产品
本申请是2015年1月23日提交的国际申请号为PCT/EP2015/051371，中国国家申请号为201580005443.2，发明名称为“热轧超高强度钢带产品”的发明专利申请的分案申请。
技术领域
本发明涉及薄的热轧超高强度钢(UHSS)产品，并且更具体地涉及具有超高强度和良好可弯性的热轧钢带，其钢带例如被用于车辆的框架结构、其他移动结构或其他需要轻重量的结构。
技术背景
具有低厚度的高强度和超高强度(HSS/UHSS)热轧钢产品，即钢带产品，常常被用于例如车辆或其他需要轻重量结构的移动结构中。尤其在具有低厚度的热轧钢带中，现代HSS/UHSS的强度提供了优异的最终结果。低厚度钢(因超高强度而变得可能)的使用降低结构的总重量，例如导致二氧化碳排放量减少。
EP1375694 B2(PL1)公开了例如在强度和冲击韧性方面的高性能直接淬火钢带。然而，众所周知的现象是：当钢材料的厚度提高时，最小允许内部弯曲半径提高，虽然它通常与厚度(t)成比例。由于这个原因，对于不超过12mm的厚度，根据上述专利的钢带已经实现相对于轧制方向的两个弯曲方向上测得的最小允许内部弯曲半径3.5*t，但在不损害其他性质的条件下一直难以实现更低的值，特别是在10-12mm的厚度范围内。此外，已经发现解决强度、可弯性和低温韧性的优异组合有问题，尤其是在10-12mm的厚度范围内时。可以看出，根据PL1的钢的碳含量至少是0.08％。
WO2013/007729 A1(PL2)公开了具有提高的耐HAZ-软化性的热轧高强度钢带以及生产所述钢的方法。PL2没有公开可弯性的结果，并且教导通过限制钢中的P和S的含量，获得这种类型的产品的良好可弯性。此外，PL2针对具有至少960MPa的屈服强度以及高碳含量的钢。
WO2007/051080 A2(PL3)公开了具有低屈强比的高强度双相钢。根据PL3的钢是由可辨识(distinguishable)的冷却方法生产的，并且由于双相钢典型的低屈强比，其不适于被用作结构钢。此外，PL3涉及实施例中所示的厚度大于16mm的钢板，并且此外，PL3没有公开有关可弯性的教导。
因此，非常需要超高强度钢带，其具有大于0.85的屈强比(Rp0.2/Rm)，因而适合被用作结构钢，并且具有高达12mm的优异的可弯性，从而进一步提高高性能薄直接淬火钢产品(thin direct quenched steel products)的可用性。
发明目的
本发明的目的是：通过提供超高强度热轧钢产品，其具有至少840MPa的屈服强度Rp0.2以及改进的可弯性，至少减轻或者甚至消除已知的现有技术的问题以及缺点。此外，优选的目的是还能实现具有优异的低温冲击韧性的超高强度钢带。
用根据权利要求1的热轧钢带产品来实现该目的。从属权利要求2-10公开了优选实施方案。
发明概述
本发明的发明人已经出乎意料地发现，可以通过产生包含上贝氏体的显微结构并且一起应用低碳含量(0.03-0.08重量％)以及其他指定的组成(特别是仔细限定的铌合金化含量(0.005-0.07重量％))而特别显著地提高具有至少840MPa的屈服强度Rp0.2以及大于0.85的屈强比(Rp0.2/Rm)的直接淬火超高强度钢带的可弯性。
通常通过使用较高碳含量而形成上贝氏体显微结构，所述较高碳含量导致显微结构中显著的渗碳体体积分数，其满足超高强度但是例如减弱可弯性及韧性。然而，在本发明中已经发现，即使碳水平低，只要组成符合本发明，上贝氏体也能够满足超高强度。低碳含量在剧烈钢带冷却过程中还防止在显微结构中形成大量的马氏体，这提供了更均匀的显微结构，这特别对于优异可弯性特性是有益的。根据本发明的组成使得能够在低温下形成上贝氏体。
因此，上贝氏体的缩短板条尺寸(Shortened lath size)和渗碳体的低体积分数至少部分地在极高性能机械性能之后。此外，根据本发明方法的组成和热机械处理使得可以在低温下形成上贝氏体，其进一步使缩短贝氏体板条变窄，使得钢带产品强度-韧性平衡优异。低温下贝氏体的形成增加了强度，并且减小上贝氏体的板条的厚度，其增大了低温韧性。总而言之，所得到的上贝氏体显微结构被极为精细地结构化。
钢带产品的重量百分比组成是：
C：0.03-0.08，
Si：0.01-0.8，
Mn：0.8-2.5，
Al：0.01-0.15，
Cr：0.01-2.0，
B：0.0005-0.005，
Nb：0.005-0.07，
Ti：0.005-0.12，
N：<0.01，
P：<0.02，
S：<0.004，
以及任选存在的少于0.01的Ca，少于0.1的V，少于0.5的Mo，少于0.5的Cu和少于0.5的Ni，其余是Fe和不可避免的杂质。
根据本发明，屈服强度是至少840MPa，屈强比(Rp0.2/Rm)大于0.85，厚度小于12mm，并且具有上述重量百分比组成的热轧钢带产品具有包含上贝氏体的显微结构，优选作为主相，并且更优选大于50％。
发明优点
本发明使得超高强度热轧钢带产品成为可能，其具有至少840MPa的屈服强度Rp0.2以及优异的可弯性。此外，不需要回火处理意味着处理仅仅是热机械的，其意味着与典型的淬火和回火(QT)钢相比的显著节省。此外，在低温冲击韧性方面优异的性质成为可能，如实验所示。最后，本发明使得能够以降低的合金化成本制备840-959MPa钢带。
附图说明
图1示意性地显示热机械处理。
图2显示SEM(扫描电子显微镜)-根据本发明的一个实施方案的钢带的显微结构的图。
图3显示图2的放大图。
缩写和定义的简要说明
PAG 原奥氏体晶粒
GB 粒状贝氏体
QPF 准多边形铁素体
UB 上贝氏体
MA-成分 马氏体奥氏体成分
HT 加热温度
FRT 终轧温度(final rolling temperature)
Ar3 冷却过程中奥氏体开始向铁素体转变的温度
QST 淬火停止温度
在此，超高强度是指屈服强度Rp0.2至少是840MPa。然而，优选它表示屈服强度Rp0.2大于900MPa。本发明的性能可能将屈服强度Rp0.2限制到至多1,050MPa或959MPa，并且这些之一优选作为屈服强度Rp0.2的上限应用。
优异的可弯性是指不超过12mm的钢带可以在相对于轧制方向的两个方向上以小于3.5*t的弯曲半径弯曲，在弯曲处没有视觉上明显的裂纹或表面波纹。然而，本发明使得不超过12mm的钢带能够在相对于轧制方向的两个方向上以小于3.0*t的弯曲半径弯曲，在弯曲处没有视觉上明显的裂纹或表面波纹。因此，这样的值优选被用作最小允许内部弯曲半径。
在此，优异的低温冲击韧性是指在-60℃下测得的Charpy-V冲击韧性值高于50J/cm2。这个Charpy-V值被定义为3次Charpy-V重复测试的平均值。
发明内容
下面对化学组成进行更详细的解释：
碳C含量在0.03-0.08重量％的范围内，考虑到目标强度级别，这是非常低的。如果碳含量小于0.03重量％，不过多使用昂贵的合金化元素不能获得所期望的显微结构以及强度。由于同样的原因，优选碳的下限是0.04重量％或0.05重量％。另一方面，如果碳含量大于0.08重量％，渗碳体和/或马氏体结构的体积分数变得太高，导致差的可弯性和低温冲击韧性。由于同样的原因，优选碳含量小于0.075重量％或更优选小于0.07重量％。
硅Si含量在0.01-0.8重量％的范围内。硅通过固溶强化(solid-solutionstrengthening)有利地提高了强度。此外，它可能因为脱氧处理(killing process)(脱氧)和/或Ca-Si处理而存在。由于这些原因，Si的下限是0.01重量％，但优选下限是0.10重量％。然而，如果Si含量高于0.8重量％，例如由于形成红色氧化铁皮(red scale)，表面质量将受到损害。由于这个原因，优选Si含量小于0.50重量％或小于0.30重量％。
锰Mn含量在0.8-2.5重量％的范围内，因为锰以相对低的成本提供强度。至少需要0.8重量％来经济高效地满足目标屈服强度Rp0.2范围。此外，锰非常有效地降低贝氏体开始温度，从而改善了所期望的显微结构。由于这个原因，优选Mn的下限是1.2重量％。另一方面，如果Mn大于2.5重量％，则淬透性(hardenability)会太高而不能实现所需的显微结构，并且焊接性也会受到损害。由于这些原因，优选Mn的上限是1.8重量％。
由于脱氧(killing/deoxidation)过程，铝Al含量在0.01-0.15重量％的范围内。此外，Al在某些情况下可以降低可弯性，因为它增加了形成铝氧化物Al2O3的风险。铝氧化物对于钢的冲击韧性和可弯性具有负面影响。
铬Cr含量在0.01-2.0重量％的范围内，因为它有效地增加了强度并且降低贝氏体开始温度，从而改善所期望的显微结构。另一方面，Cr含量大于2.0重量％会不必要地增加合金化成本，并且进一步减弱这种钢的韧性。因此，优选Cr的上限是1.0重量％，或者更优选Cr的上限是0.6重量％。
在本发明中，硼(B)是重要的合金化元素，并且硼含量在0.0005-0.005重量％的范围内，因为它有效地增加了强度，并且确保不在显微结构内显著地形成软质的多边形铁素体。如果硼含量小于0.0005重量％，这种效果不能实现，在另一方面，如果硼含量大于0.005重量％，所述效果将不会大幅度增加。也可以应用0.003重量％的B上限。
铌Nb含量在0.005-0.07重量％的范围内，因为铌的使用使所得到的上贝氏体显微结构被极精细地结构化。此外，铌通过沉淀和/或晶粒细化改善提高钢的强度和韧性。因此，优选应用0.02重量％的铌下限。然而，如果铌含量高于0.07重量％，由于较强的奥氏体分解成较软的显微结构相，不一定获得基本上上贝氏体显微结构。这将导致以合理的冷却力且不使用较高含量的其他合金化元素不能实现期望的强度水平。由于同样的原因，优选应用0.05重量％的铌上限。此外，如果Nb的上限是0.07重量％或优选0.05重量％，可以在制备过程中降低轧制力，这使得能够制备较大的尺寸范围。
钛Ti含量在0.005-0.12重量％的范围内，因为它通过沉淀和/或晶粒细化改善提高钢的强度和韧性。至少需要0.005重量％来确保这种效果。然而，Ti含量无需高于0.12重量％，这甚至可能减弱冲击韧性，因此优选Ti的上限是0.03重量％，在后面这种情况下，钛主要具有保证硼功能的功能。
此外，相应地应限制以下不可避免的杂质，以保证良好的机械性能，特别是在钢产品的冲击韧性方面。氮N少于0.01重量％，磷P少于0.02重量％，优选少于0.015重量％，并且硫S少于0.01重量％，优选少于0.005重量％。
更进一步地，钢可以含有任选存在的少于0.01重量％的钙Ca，少于0.1重量％(优选少于0.05重量％)的钒V，少于0.5重量％(优选少于0.1重量％)的钼Mo，少于0.5重量％(优选少于0.2重量％)的铜Cu以及少于0.5重量％(优选少于0.1重量％)的镍Ni。
钢组成的其余部分是铁Fe以及在钢中通常存在的不可避免的杂质。钢以钢坯(steel slab)、诸如铸带的薄铸坯(thin cast slab)或其他合适的形式(以下只称为铸坯)的形式提供。
通常，贝氏体开始(Bs)温度(℃)可以通过下面的等式(1)来定义：
Bs＝830-270*C-90*Mn-37*Ni-70*Cr-83*Mo (1)
其中，C、Mn、Ni、Cr和Mo是各元素在钢中以重量％计的量。
本发明人已发现，贝氏体开始(Bs)温度(由等式(1)定义)应该优选根据以下条件与铌(Nb)含量成比例：
Bs<692.1-421.1Nb，
其中，Nb是Nb在钢中的重量％的量。
此上述实施方案使得在相对于Nb-合金化足够低的温度下开始形成贝氏体。
更优选地，贝氏体开始(Bs)温度(由公式(1)定义)应该根据以下条件与铌Nb含量成比例：
602.1-421.1*Nb<Bs<692.1-421.1Nb，
其中，Nb是Nb在钢中重量％的量。
上述的该第二实施方案使得在相对于Nb-合金化足够低的但不是太低的温度下开始形成贝氏体。这有助于使显微结构基本保持贝氏体，而没有马氏体。
根据本发明的产品可以例如通过用于制备热轧钢带产品的方法获得，所述热轧钢带产品具有至少840MPa的屈服强度Rp0.2以及小于12mm的厚度，使用钢坯，所述钢坯的重量百分比组成是：
C：0.03-0.08，
Si：0.01-0.8，
Mn：0.8-2.5，
Al：0.01-0.15，
Cr：0.01-2.0，
B：0.0005-0.005，
Nb：0.005-0.07，
Ti：0.005-0.12，
N：<0.01，
P：<0.02，
S：<0.004，
以及任选存在的少于0.01的Ca，少于0.1的V，少于0.5的Mo，少于0.5的Cu以及少于0.5的Ni，其余是Fe和不可避免的杂质，所述方法包括以下步骤a-d：
a、在1,200-1,350℃范围的温度下奥氏体化所述钢坯，
b、在奥氏体再结晶的温度范围内的一个或多个热轧道次中将所述钢坯减径(reducing)成过渡坯(transfer bar)，
c、在板带轧机(strip rolling mill)的一个或多个热轧道次中并通过使用比Ar3更高的终轧温度进一步将所述过渡坯减径成钢带，
d、在板带轧机的最后一个道次之后，通过使用至少25℃/s的冷却速率冷却到低于550℃的淬火停止温度(QST)，直接淬火所述钢带。
下面更详细地公开所述方法包括的步骤及其变体。
如图1中所示，用于制备热轧钢带的方法包括在1,200-1,350℃的温度范围内奥氏体化所述钢坯的步骤(a)。除了奥氏体化之外，该步骤(a)提供期望的合金化元素和铸造偏析(cast segregation)溶解入溶液。加热到高于1,350℃的温度是不必要的，并且甚至可能导致奥氏体晶粒的过度粗化。另一方面，如果奥氏体化温度低于1,200℃，则奥氏体不一定足够均匀，并且此外热轧步骤(b和c)中的温度控制可能会变得复杂。如图1中所示，除了加热步骤外，奥氏体化步骤(a)还包括补偿步骤(equalizing step)，其中，钢坯在加热设备中保持达到钢坯均匀的温度分布所需的时间段。
奥氏体化步骤(a)之后，该方法包括步骤(b)，其用于在奥氏体再结晶的温度范围内在一个或多个热轧道次中将所述钢坯减径成过渡坯。此外，在此步骤中热轧将钢坯的厚度降低，例如从210mm至30mm，从而也显著地主要通过静态再结晶精炼PAG。热轧步骤(b)可以在与板带轧机分隔的预轧机中进行。在该热轧步骤(b)中，所述钢坯被转换成所谓的过渡坯。此步骤(b)的温度范围可以是例如900-1,150℃。然后，可以在下面的步骤之前将过渡坯引导到带卷箱。
限定奥氏体再结晶温度范围与奥氏体非再结晶温度范围的边界的温度取决于例如钢的化学成分、奥氏体化温度以及轧制减径(rolling reductions)。它可以通过本领域中可用的各种等式来估计，例如公知的Tnr温度。本领域技术人员可以通过实验或通过模型计算确定每种特定情况下的再结晶极限温度。
在板带轧机的一个或多个热轧道次中，所述过渡坯在步骤(c)中进一步减径成钢带。精轧温度(finish rolling temperature)应该高于Ar3温度，以避免在双相区轧制，其将损害所期望的机械性能和板材的平整度。在该带轧步骤(c)中，将所谓的过渡条转化成钢带。优选地，但并非必须地，精轧温度(FRT)在850-950℃的范围内。
在板带轧机的最后道次之后，通过使用至少25℃/s的冷却速率冷却到低于550℃的淬火停止温度(QST)，在步骤(d)中将所述钢带直接淬灭。这一步骤对于提供阶梯带产品(step strip product)的显微结构是关键的，所述产品包含上贝氏体，优选作为主相或更优选大于50％。如果QST高于550℃，显微结构可以包含太多的多边形铁素体或珠光体(perlite)，其减弱与强度和韧性有关的期望的机械性能。此外，如果QST高于550℃，上贝氏体的板条将不会足够精细，其减弱钢的冲击韧性与强度。在包含直接淬火的步骤(d)之后，如果需要的话，可以卷取所述淬火钢带。
优选地，所述直接淬火步骤(d)是单一的冷却步骤，意味着没有中间保持相或者在该步骤期间保持这样。换言之，此步骤中的冷却速率基本上是恒定的。
优选地，所述淬火停止温度(QST)在400℃至室温的范围内。较低的QST以及所产生的较低卷取温度的效果是贝氏体显微结构的回火较少；这样做的结果是钢带具有更高的强度。
根据本发明的热轧钢带产品具有至少840MPa的屈服强度Rp0.2。此外，所述钢带具有小于12mm的厚度。在上文中，对化学组成范围与理由进行了详细的说明。
如前文说明的，根据本发明的该热轧钢带产品具有显微结构，其包含上贝氏体，优选作为主相，更优选大于50％。更优选地，包括上贝氏体的该主相具有大于60％或大于80％的面积分数。
所述上贝氏体是板条形显微结构相，其主要由大致彼此平行的贝氏体铁素体板条以及晶内形核针状铁素体组成。此外，在板条之间存在着细渗碳体颗粒和/或“发纹(stringers)”。由于本发明的化学组成和热机械处理，所述板条被缩短和变窄，其提供优异的机械性能，如在实验中所示。
钢带的显微结构不含有许多马氏体、MA-成分、珠光体或多边形铁素体对可弯性是有利的，因此它们的总含量的上限可以是20％，优选10％，更优选为5％。基本上由上贝氏体组成的这种类型的基本均匀的显微结构，即，其中包含上贝氏体作为显微结构的主相，对于优异的机械性能，特别是对可弯性是有利的。
所有显微结构特征是通过测量平面来定义的，所述平面位于距离带材产品的表面的厚度(t)的四分之一的深度。此外，显微结构相的百分比在这样的平面以面积百分比的形式给出。上述的主相的表述是指显微组织中的主要相。
显微结构的实施例示于图2中，其中显微结构的主相是上贝氏体(UB)，其包含大致彼此平行的贝氏体铁素体板条以及晶内形核针状铁素体(intragranularily nucleatedacicular ferrite)。除了UB之外，图2所示的显微结构还包含准多边形铁素体(QPF)，其可以例如在SEM图中从暗隆起区(dark uplifting areas)识别。图3显示图2的放大图。
钢带的厚度小于12mm。10mm也可以被应用作为带材厚度的上限。然而，由于处理技术的原因，带材可能具有例如1.5mm或3mm的厚度下限。不言而喻，术语带材还包括从钢带制成的板材。
优选地，钢带的屈服强度Rp0.2在840-1,050MPa的范围内，或在900-1,050MPa的范围内或者最优选在840-959MPa的范围内。这种高强度是由于化学限定的在低温下的贝氏体形成。
为了提供可以被用作结构钢的钢带产品，钢带的屈强比(Rp0.2/Rm)大于0.85，或者优选在0.85-0.98的范围内。
实验
下表1显示在这些公开的实验中使用的钢A和F的化学组成。可以注意到，对照组成F的Bs值不满足条件602.1-421.1*Nb<Bs<692.1-421.1Nb。
表1化学组成
Figure BDA0003057696310000111
下文的表2显示所用的方法以及在实验中获得的机械性能。
在该表2中，列“方向”描述机械测试的方向。在拉伸试验中，“纵”表示拉伸试样在轧制方向的纵向方向上，而“横”表示拉伸试样在轧制方向的横向方向上。在冲击韧性试验中，“纵”表示冲击试杆在轧制方向的横向方向上，而“横”表示冲击试杆在轧制方向的纵向方向上。
此外，在两个方向上给出可弯性试验的结果，这取决于弯曲的轴线：“纵”表示弯曲在轧制方向的纵向方向上，而“横”表示弯曲在轧制方向的横向方向上。
下面更详细地描述实验。
实验REF1-REF3显示根据现有技术的对照实验。在此，使用表1中所示的具有对照化学组成的钢F。在此，铸坯通过加热至1,200-1,350℃的温度并随后补偿而奥氏体化。此外，通过奥氏体在其中再结晶的温度范围内的多个热轧道次将这种钢坯减径。继续在带钢轧机的多个热轧道次中进行减径，并且使用高于Ar3的终轧温度。钢带的最终厚度是10mm。在带钢轧机的最后道次之后，使用至少25℃/s的冷却速率冷却至低于400℃的淬火停止温度(QST)，将钢带直接淬火。从结果中可以看出，取决于弯曲方向，可弯性值，即最小允许内部弯曲半径仅仅是3.5和3.0。
然而，在根据本发明的实验INV1-INV6中，使用具有表1所示的化学组成的钢A。在此，铸坯通过加热至1,200-1,350℃的温度并随后补偿而奥氏体化。此外，还通过奥氏体在其中再结晶的温度范围内的多个热轧道次中的热轧将这种钢坯减径。继续在带钢轧机的多个热轧道次中进行进一步减径，并且使用高于Ar3的终轧温度。钢带的最终厚度是10mm。在带钢轧机的最后道次之后，使用至少25℃/s的冷却速率冷却至低于550℃的淬火停止温度(QST)，将钢带直接淬火。从结果中可以看出，屈服强度Rp0.2在本发明的目标之内，并且可弯性被显著地改善。因此，清楚地实现了本发明的目的。
此外，冲击韧性显著地被改善。从INV1-INV6的结果可以看出，本发明可以得到超高强度、可弯性以及低温冲击韧性的优异组合。可以理解，如果钢带的厚度低于10mm，显然获得甚至更好的可弯性值。
根据INV1-INV6进行进一步的实验INV7-INV11。可以从这些结果也看出，通过本发明的不同实施方案可以观察到优异的强度-韧性平衡。
对于本领域的技术人员来说，显而易见，随着技术的进步，本发明的理念可以以多种方式来实现。本发明及其实施方案不限于上述的实施例，而是可以在权利要求书的范围内变化。
实验表2方法和机械性能
Figure BDA0003057696310000141

Claims (7)

1.热轧钢带产品，其具有至少840MPa的屈服强度Rp0.2、大于0.85的屈强比(Rp0.2/Rm)以及小于12mm的厚度，其重量百分比组成是：
C：0.03-0.08，
Si：0.01-0.8，
Mn：0.8-2.5，
Al：0.01-0.15，
Cr：0.01-2.0，
B：0.0005-0.005，
Nb：0.005-0.07，
Ti：0.005-0.12，
N：<0.01，
P：<0.02，
S：<0.004，
以及任选存在的少于0.01的Ca，少于0.1的V，少于0.5的Mo，少于0.5的Cu和少于0.5的Ni，其余是Fe和不可避免的杂质，
并且具有包含上贝氏体的显微结构，
其特征在于在相对于轧制方向的两个方向上的弯曲半径小于3.5*t，在弯曲处没有视觉上明显的裂纹或表面波纹，
该产品具有包含面积百分比大于50％的上贝氏体的显微结构，
马氏体、MA-成分、珠光体或多边形铁素体的面积百分比总含量的上限是20％，并且
所述组成还满足以下等式：
602.1-421.1*Nb<Bs<692.1-421.1Nb，
其中Bs＝830-270*C-90*Mn-37*Ni-70*Cr-83*Mo，
其中，Nb、C、Mn、Ni、Cr和Mo是各元素在钢中的重量％的量。
2.根据权利要求1所述的热轧钢带产品，其特征在于马氏体、MA-成分、珠光体或多边形铁素体的面积百分比总含量的上限是10％。
3.根据权利要求1所述的热轧钢带产品，其特征在于马氏体、MA-成分、珠光体或多边形铁素体的面积百分比总含量的上限是5％。
4.根据前述任一项权利要求所述的热轧钢带产品，其特征在于C的重量百分比小于0.075或优选小于0.07。
5.根据前述任一项权利要求所述的热轧钢带产品，其特征在于Nb的重量百分比在0.02-0.05的范围内。
6.根据前述任一项权利要求所述的热轧钢带产品，其特征在于在相对于轧制方向的两个方向上的弯曲半径小于3.0*t，在弯曲处没有视觉上明显的裂纹或表面波纹。
7.根据前述任一项权利要求所述的热轧钢带产品，其特征在于Ti的重量百分比上限是0.03。
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