CN113144870B - 一种基于优化磨浸的黄金检测尾气、尾液净化回收工艺 - Google Patents

Abstract

本发明涉及一种基于优化磨浸的黄金检测尾气、尾液净化回收工艺，涉及黄金回收技术领域。本发明通过在抽滤桶尾气排放口增加中和罐、净化气回收罐以及沉淀罐，并在中和罐中和沉淀罐中注入用以中和热的酸气的碱液，有效对抽滤桶排出的尾气进行中和以及对尾液中的重金属离子进行沉淀回收，并有效防止了热的酸气对真空泵的腐蚀，延长了真空泵的使用周期，减少了对真空泵的维修，通过在控制器中预设废气、废液排放标准值，并实时监测净化器回收罐中的尾气、中和罐中的尾液以及沉淀罐中的沉淀物是否达到了排放标准，并在未达到排放标准值时对碱液的量进行调节，提高了对回收工艺的控制精度，从而进一步提高了的回收效率。

Description

一种基于优化磨浸的黄金检测尾气、尾液净化回收工艺

技术领域

本发明涉及黄金回收技术领域，尤其涉及一种基于优化磨浸的黄金检测尾气、尾液净化回收工艺。

背景技术

目前，对金矿石中金含量的测定分析中，采用王水溶解试样，由于金含量低，一般为10-6数量级，需进行分离富集，分离富集方法采用活性炭动态吸附分离富集金，主要设备为抽滤桶、真空泵，吸附柱、布氏漏斗，工作原理是：抽滤桶上接吸附柱，柱内填充活性炭和纸浆，布氏漏斗与吸附柱连接，抽滤桶与真空泵直接相连，通过真空泵的运转使抽滤桶中形成真空，含金酸液被抽入吸附柱中富集并流入抽滤桶中，固体矿渣留在布氏漏斗中达到分离富集的目的。如何对黄金检测尾气、尾液回收净化是矿山黄金检测领域存在的难题。

并且，在黄金检测尾气、尾液净化回收过程中，对废气废液排放难以精准控制，导致的回收效率不高。

发明内容

为此，本发明提供一种黄金检测尾气、尾液净化回收工艺，用以克服现有技术中对废气废液排放难以精准控制，导致回收效率不高的问题。

为实现上述目的，本发明提供一种基于优化磨浸的黄金检测尾气、尾液净化回收工艺，包括：

步骤S1，将经抽滤桶排出的热的酸气经盛放有碱液的中和罐进行中和；

步骤S2，将控制器判定中和完成的热的酸气达到排放标准时经净化气循环罐循环后排出；

步骤S3，当控制器判定中和罐内碱液的PH值达到预设值时，将反应后的中和液输送至沉淀罐二次反应并沉淀；

步骤S4，当二次反应完成时，控制器控制将二次反应中和液输送至吸附柱吸附后排放；

所述控制器中设有设置有预设标准PH值Q0，当所述中和罐中和热的酸气时，控制器获取第二PH监测仪监测的第一中和气体PH值Qa、将Qa与废气排放标准PH值Q0进行比对并根据比对结果判定废气PH值是否达到排放标准，若Qa≥Q0，控制器判定废气PH达到排放标准，控制器控制所述装置排放废气，若Qa＜Q0，控制器判定废气PH值未达到排放标准，控制器控制电机启动以控制所述中和罐的进气管沿靠近所述中和罐底面位置方向移动对应距离；当所述控制器控制电机启动以移动所述进气管时，控制器根据中和罐中气体的温度将真空泵的转速调节至对应值或以对应的功率启动制冷机以将热的酸气凝结至液态；

当所述控制器调节所述真空泵转速时，控制器控制第二PH监测仪实时监测所述中和罐中第二中和气体的PH值Qb并根据Qb的实际值与预设标准PH值Q0的比对结果以调节制冷机的功率或计算PH值的上升速率；

所述控制器内还设有预设PH上升速率W0，当控制器计算PH值的上升速率时，控制器根据计算的实际PH值的上升速率和预设PH上升速率W0的比对结果以确定修正进气管位置和增大真空泵转速或降低真空泵转速。

进一步地，当所述控制器判定废气PH值未达到排放标准时，控制器计算所述第一中和气体PH值Qa与预设标准PH值Q0的差值并将该差值设置为未调节差值ΔQa，设定ΔQa＝Q0-Qa，控制器根据该差值选取对应的进气管调节量对进气管的位置进行调节，

其中，所述控制器第一未调节PH值差值ΔQa1、第二未调节PH值差值ΔQa2、第三未调节PH值差值ΔQa3、第一进气管调节量ΔH1、第二进气管调节量ΔH2以及第三进气管调节量ΔH3，其中，ΔQa1＜ΔQa2＜ΔQa3，设定ΔH1＜ΔH2＜ΔH3，

当ΔQa1≤ΔQa＜ΔQa2时，所述控制器控制电机启动调节所述进气管向靠近所述中和罐底面的位置移动并将调节量设置为第一进气管调节量ΔH1；

当ΔQa2≤ΔQa＜ΔQa3时，所述控制器控制电机启动调节所述进气管向靠近所述中和罐底面的位置移动并将调节量设置为第二进气管调节量ΔH2；

当ΔQa≥ΔQa3时，所述控制器控制电机启动调节所述进气管向靠近所述中和罐底面的位置移动并将调节量设置为第三进气管调节量ΔH3。

进一步地，所述控制器中设置有预设酸气临界温度值T0，当控制器电机启动调节所述进气管位置时，控制器获取所述温度传感器检测的中和罐中气体的温度T并将T与预设酸气临界温度值T0进行比对，若T＜T0，控制器根据未调节PH值差值ΔQa选取对应的真空泵转速调节系数对真空泵转速进行调节以增大中和罐中的负压，

其中，控制器中还设置有第一转速调节系数K1、第二转速调节系数K2以及第三转速调节系数K3，设定1＜K1＜K2＜K3＜2，

当ΔQa1≤ΔQa＜ΔQa2时，所述控制器选取第一转速调节系数K1对真空泵转速进行调节以增大中和罐中的负压；

当ΔQa2≤ΔQa＜ΔQa3时，所述控制器选取第二转速调节系数K2对真空泵转速进行调节以增大中和罐中的负压；

当ΔQa≥ΔQa3时，所述控制器选取第三转速调节系数K3对真空泵转速进行调节以增大中和罐中的负压；

当控制器选取第i转速调节系数Ki对真空泵转速进行调节以增大中和罐中的负压时，设定i＝1，2，3，控制将调节后的真空泵转速设置为V＇，设定V＇＝V×Ki，其中，V为真空泵初始转速。

进一步地，当控制器电机启动调节所述进气管位置时，控制器获取所述温度传感器检测的中和罐中气体的温度T并将T与预设酸气临界温度值T0进行比对，若T≥T0，控制器计算所述温度传感器检测的中和罐中气体的温度T与预设酸气临界温度值T0的差值ΔT，设定ΔT＝T-T0，并根据该差值选取对应的制冷机启动功率以启动制冷机，

其中，所述控制器中设置有第一温度差值ΔT1、第二温度差值ΔT2、第三温度差值ΔT3、第一功率P1、第二功率P2以及第三功率P3，ΔT1＜ΔT2＜ΔT3，P1＜P2＜P3，

当ΔT1≤ΔT＜ΔT2时，所述控制器控制启动所述制冷机并将制冷机的功率设置为第一功率P1；

当ΔT2≤ΔT＜ΔT3时，所述控制器控制启动所述制冷机并将制冷机的功率设置为第二功率P2；

当ΔT≥ΔT3时，所述控制器控制启动所述制冷机并将制冷机的功率设置为第三功率P3。

进一步地，当控制器控制启动制冷剂或完成对真空泵的转速的调节并经过t时间时，所述控制器获取第二PH值监测仪监测的第二中和气体PH值Qb，若Qb＜Q0，控制器计算实际PH值Qb与预设标准PH值Q0的差值并将该差值设置为调节后差值ΔQb，设定ΔQb＝Q0-Qb，所述控制根据调节后PH值差值ΔQb选取对应制冷机功率调节系数对制冷机的功率进行调节，

其中，所述控制器中还设有第一调节后PH值差值ΔQb1、第二调节后PH值差值ΔQb2、第三调节后PH值差值ΔQb3、第一功率调节系数X1、第二功率调节系数X2、第三功率调节系数X3，ΔQb1＜ΔQb2＜ΔQb3，设定1＜X1＜X2＜X3＜2，

当ΔQb1≤ΔQb＜ΔQb2时，所述控制器选取第一功率调节系数X1对制冷机的功率进行调节；

当ΔQb2≤ΔQb＜ΔQb3时，所述控制器选取第二功率调节系数X2对制冷机的功率进行调节；

当ΔQb≥ΔQb3时，所述控制器选取第三功率调节系数X3对制冷机的功率进行调节；

当所述控制器将制冷机的功率设置为Pn且选取第i＇功率调节系数Xi＇对制冷机的功率进行调节时，设定n＝1，2，3，i＇＝1，2，3，控制器将调节后的制冷机的功率进行调节Pn＇，设定Pn＇＝Pn×Xi＇。

进一步地，当控制器控制启动制冷剂或完成对真空泵的转速的调节并经过t时间时，所述控制器获取第二PH值监测仪监测的第二中和气体PH值Qb，若Qb≥Q0且W≤W0，所述控制器计算t时间内第二PH值监测仪的上升速率W与预设上升速率的差值ΔWa，设定ΔWa＝W0-W，并根据该差值选取对应的进气管修正量对进气管位置进行修正，

其中，所述控制器中还设有第一上升速率差值ΔW1、第二上升速率差值ΔW2、第三上升速率差值ΔW3、第一进气管修正量ΔL1、第二进气管修正量ΔL2以及第三进气管修正量ΔL3，ΔW1＜ΔW2＜ΔW3，ΔL1＜ΔL2＜ΔL3,

当ΔW1≤ΔWa＜ΔW2时，所述控制器控制电机启动调节所述进气管向靠近所述中和罐底面的位置移动并将调节量设置为第一进气管修正量ΔL1；

当ΔW2≤ΔWa＜ΔW3时，所述控制器控制电机启动调节所述进气管向靠近所述中和罐底面的位置移动并将调节量设置为第二进气管修正量ΔL2；

当ΔW2≤ΔWa＜ΔW3时，所述控制器控制电机启动调节所述进气管向靠近所述中和罐底面的位置移动并将调节量设置为第三进气管修正量ΔL3。

进一步地，当控制器对进气管的位置进行修正时，所述控制器根据上升速率的差值ΔWa选取对应的转速补偿系数以增大真空泵的转速，

其中，所述控制器中还设置有第一转速补偿系数k1、第二转速补偿系数k2以及第三转速补偿系数k3，设定1＜k1＜k2＜k3＜2，

当ΔW1≤ΔWa＜ΔW2时，所述控制器选取第一转速补偿系数k1以增大真空泵的转速；

当ΔW2≤ΔWa＜ΔW3时，所述控制器选取第二转速补偿系数k2以增大真空泵的转速；

当ΔW2≤ΔWa＜ΔW3时，所述控制器选取第三转速补偿系数k3以增大真空泵的转速；

当所述控制器选取第j转速补偿系数kj以增大真空泵转速时，设定j＝1，2，3，控制器将补偿后的真空泵转速设置为V＇＇，设定V＇＇＝V＇×kj。

进一步地，当控制器控制启动制冷剂或完成对真空泵的转速的调节并经过t时间时，所述控制器获取第二PH值监测仪监测的第二中和气体PH值Qb，若Qb≥Q0且W＞W0时，所述控制器计算t时间内第二PH值监测仪的上升速率W与预设上升速率的差值ΔWb，设定ΔWb＝W-W0，并根据该差值选取对应的转速修正系数以修正降低真空泵的转速，

其中，所述控制器中还设置有第一转速修正系数x1、第二转速修正系数x2以及第三转速修正系数x3，设定1＞x1＞x2＞x3＞0.5，

当ΔW1≤ΔWb＜ΔW2时，所述控制器选取第一转速修正系数x1以降低增大真空泵的转速；

当ΔW2≤ΔWb＜ΔW3时，所述控制器选取第二转速修正系数x2以降低真空泵的转速；

当ΔW2≤ΔWb＜ΔW3时，所述控制器选取第三转速修正系数x3以降低真空泵的转速；

当所述控制器选取第j＇转速修正系数xj＇以降低真空泵转速时，设定j＇＝1，2，3，控制器将修正后的真空泵转速设置为V＇＇＇，设定V＇＇＇＝V＇×kj＇。

进一步地，当Qb＝Q0时，所述控制器判定所述中和罐中混合液完全中和，所述控制器控制打开第一阀门将所述混合液输送至沉淀罐，所述控制器还设有吸附网重金属离子预设沉淀量R0，若R≥R0，则控制器判定所述混合溶液完全反应，已经达到排放标准，若R＜R0，则控制器判定所述混合溶液未完全反应，未达到排放标准。

进一步地，当所述沉淀罐中反应时长达到tb且R＜R0时，所述控制器计算实际沉淀量和预设沉淀量的差值R0的差值ΔR，设定ΔR＝R0-R，所述控制器根据该差值选取对应硫化钠添加量增加硫化钠的量，

所述控制器还设有预设反应时长tb、第一沉淀量差值ΔR1、第二沉淀量差值ΔR、第三沉淀量差值ΔR3、第一硫化钠添加量D1、第二硫化钠添加量D2以及第三硫化钠添加量D3，其中，ΔR1＜ΔR2＜ΔR3，D1＜D2＜D3，

当ΔR1≤ΔR＜ΔR2时，所述控制器选取第一硫化钠添加量D1以增加硫化钠的量；

当ΔR2≤ΔR＜ΔR3时，所述控制器选取第二硫化钠添加量D2以增加硫化钠的量；

当ΔR3≤ΔR时，所述控制器选取第三硫化钠添加量D3以增加硫化钠的量。

与现有技术相比，本发明的有益效果在于，通过在抽滤桶尾气排放口增加中和罐、净化气回收罐以及沉淀罐，并在中和罐中和沉淀罐中注入用以中和热的酸气的碱液，有效对抽滤桶排出的尾气进行中和以及对尾液中的重金属离子进行沉淀回收，并有效防止了热的酸气对真空泵的腐蚀，延长了真空泵的使用周期，减少了对真空泵的维修，提高了黄金尾气、尾液的回收效率。

尤其，通过在控制器中预设废气、废液排放标准值，并实时监测净化器回收罐中的尾气、中和罐中的尾液以及沉淀罐中的沉淀物是否达到了排放标准，并在未达到排放标准值时对碱液的量进行调节，提高了对回收工艺的控制精度，从而进一步提高了黄金尾气、尾液的回收效率。

尤其，通过提高黄金尾气、尾液净化回收工艺的控制精度，从而进一步避免了尾气、尾液对大气以及土壤的污染。

尤其，通过在控制器中设置预设标准PH值、预设酸气临界温度值以及预设PH上升速率，并进一步根据实际未调节时PH值和预设标准PH值的比对结果判定是否比对进气管进行调节，并当调节时根据实际温度值和预设酸气临界温度值的比对结果对真空泵的转速进行调节以增大中和罐负压或启动制冷机，进一步根据实际PH值的上升速率和预设PH值的上升速率的比对结果对进气管的位置进行修正和/或对增大制冷机的功率或增大真空泵转速或降低真空泵转速，提高了对回收工艺的控制精度，从而进一步提高了黄金尾气、尾液的回收效率。

进一步地，通过在控制器中设置未调节差值和进气管调节量，并根据实际检测的PH值与控制器中设置的尾气PH值的比较结果确定进气管的调节量，提高了对回收工艺的控制精度，从而进一步提高了黄金尾气、尾液的回收效率。

进一步地，通过在控制器设置转速调节系数，并根据实际检测的PH值与控制器中设置的尾气PH值的比较结果选取对应的转速调节系数对真空泵的转速进行调节以增大中和罐内的负压，进一步提高了对回收工艺的控制精度，从而进一步提高了黄金尾气、尾液的回收效率。

进一步地，通过在控制器中设置温度差值和制冷机功率，并根据实际中和罐内气体的温度和预设酸气临界温度值的差值的选取对应的制冷机功率以启动制冷机，进一步提高了对回收工艺的控制精度，从而进一步提高了黄金尾气、尾液的回收效率。

进一步地，通过在控制器中设置调节后的PH值差值和功率调节系数，并进一步根据第二中和气体PH值差值和预设调节后的PH值的比对结果选取功率调节系数对制冷机的功率进行调节，进一步提高了对回收工艺的控制精度，从而进一步提高了黄金尾气、尾液的回收效率。

进一步地，通过在控制器中设置对上升速率差值、进气管修正量和真空泵转速补偿系数，并进一步通过计算PH值上升速率和预设上升速率差值，控制器根据该差值选取对应的进气管修正量以控制电机启动调节所述进气管向靠近所述中和罐底面的位置移动并选取对应的转速补偿系数对真空泵的转速进行补偿，进一步提高了对回收工艺的控制精度，从而进一步提高了黄金尾气、尾液的回收效率。

进一步地，通过在控制器中设置转速修真系数，并当实际上升速率大于预设上升速率时，计算实际上升速率与已损坏上升速率的差值，控制器根据该差值选取对应的真空泵转速修正系数以降低真空泵的转速以降低中和罐中的负压，进一步提高了对回收工艺的控制精度，从而进一步提高了黄金尾气、尾液的回收效率。

进一步地，通过在控制器中设置液面高度补偿系数，并当控制器以周期获取第三PH监测仪的PH值时，计算第三PH监测仪的PH值与废液排放标准PH值的差值并进一步根据该差值选取对应的液面高度补偿系数对碱液的量进行补偿，进一步提高了对回收工艺的控制精度，从而进一步提高了黄金尾气、尾液的回收效率。

进一步地，通过在控制器中设置反应时长、沉淀量以及硫化钠添加量，并当沉淀罐经过设置的反应时长时，控制器根据沉淀量判定沉淀罐中的混合溶液是够反应完全，并当控制器判定未反应完全是，根据实际沉淀量与预设沉淀量的差值选取对应的硫化钠添加量以向沉淀罐中添加硫化钠，进一步提高了对回收工艺的控制精度，从而进一步提高了黄金尾气、尾液的回收效率。

附图说明

图1为一种黄金检测尾气、尾液净化回收工艺流程图；

图2为本发明所述一种基于优化磨浸的黄金检测尾气、尾液净化回收工艺的装置结构示意图。

具体实施方式

为了使本发明的目的和优点更加清楚明白，下面结合实施例对本发明作进一步描述；应当理解，此处所描述的具体实施例仅仅用于解释本发明，并不用于限定本发明。

下面参照附图来描述本发明的优选实施方式。本领域技术人员应当理解的是，这些实施方式仅仅用于解释本发明的技术原理，并非在限制本发明的保护范围。

需要说明的是，在本发明的描述中，术语“上”、“下”、“左”、“右”、“内”、“外”等指示的方向或位置关系的术语是基于附图所示的方向或位置关系，这仅仅是为了便于描述，而不是指示或暗示所述装置或元件必须具有特定的方位、以特定的方位构造和操作，因此不能理解为对本发明的限制。

此外，还需要说明的是，在本发明的描述中，除非另有明确的规定和限定，术语“安装”、“相连”、“连接”应做广义理解，例如，可以是固定连接，也可以是可拆卸连接，或一体地连接；可以是机械连接，也可以是电连接；可以是直接相连，也可以通过中间媒介间接相连，可以是两个元件内部的连通。对于本领域技术人员而言，可根据具体情况理解上述术语在本发明中的具体含义。

请参阅图1和图2所示，图1为一种黄金检测尾气、尾液净化回收工艺流程图，图2为一种黄金检测尾气、尾液净化回收工艺的装置结构示意图，本发明所述一种黄金检测尾气、尾液净化回收工艺，包括：

步骤S1，将经抽滤桶排出的热的酸气经盛放有碱液的中和罐进行中和；

步骤S2，将控制器判定中和完成的热的酸气达到排放标准时经净化气循环罐循环后排出；

步骤S3，当控制器判定中和罐内碱液的PH值达到预设值时，将反应后的中和液输送至沉淀罐二次反应并沉淀；

步骤S4，当二次反应完成时，控制器控制将二次反应中和液输送至吸附柱吸附后排放。

本发明所述一种黄金检测尾气、尾液净化回收工艺的装置，包括：

抽滤桶1，其包括筒体11、排气口12、若干个布氏漏斗安装口14以及安装在抽滤桶排气口的第一PH检测仪13，用以回收并冷却含金酸液；

中和罐2，其与所述抽滤桶连接且在中和罐内盛放有碱性溶液，用以中和并冷却抽滤桶排出的热的酸气，其包括罐体(图中未画出)、碱液加注口21、进气管22、电机28、出液口(图中未画出)、排气口(图中未画出)、设置在罐体侧壁第一液位监测仪23、设置在罐体侧壁且处于液面上部上的第二PH监测仪24、设置在中和罐侧壁上的压力传感器26、设置在中和罐上端的温度传感器27以及以及设置在靠近出液口的第三PH监测仪25，进气管22与抽滤桶1排气口12连接并贯通罐体上部端面且延伸至靠近罐体内部底面，其内盛放有碱性溶液；

沉淀罐3，其包括溶液加注口31、进液口(图中未画出)、气孔32、设置在罐体侧壁上的第二液位监测仪33、设置在靠近沉淀罐出液口的吸附网34以及设置在沉淀罐侧壁上的且与吸附网连接的重金属离子质量检测仪35，沉淀罐3内盛放有硫化钠溶液，沉淀罐3的进液口与所述中和罐2的出液口相连并在连接处设置有第一阀门8，用以将所述中和罐中的混合液体进行沉淀；

净化气循环罐4，其与所述中和罐经一U型管连接，用以通过真空泵排放达到可排放标准的中和气体通过真空泵排放，其包括罐体(图中未画出)、进气口(图中未画出)和U型管41上设置有第二阀门42，用以将中和完成的气体进行检测并当达到可排放标准时通过真空泵5排放；

制冷机10，其分别与所述中和罐2和净化器循环罐4经气体循环管43连接，用以向气体循环管43中注入冷却气体以冷却中和罐2和净化器循环罐4的气体；

吸附柱6，其包括进液口(图中未画出)和出液口(图中未画出)，且其进液口与沉淀罐的出液口连接并在连接处设置有第三阀门9，其内设置有活性炭，用以将沉淀完成的混合液体经活性炭吸附后进行检测并当达到排放标准时进行排放；

控制器7，其分别与所述抽滤桶1、第一阀门8、第三阀门9、制冷机10、第一PH监测仪13、第一液位监测仪23、压力传感器26、温度传感器27、电机28、第二液位监测仪33、重金属离子质量检测仪35以及第二阀门42连接，用以实时对净化回收工艺进行控制；

所述控制器中设有设置有预设标准PH值Q0，当所述中和罐中和热的酸气时，控制器获取第二PH监测仪监测的第一中和气体PH值Qa、将Qa与废气排放标准PH值Q0进行比对并根据比对结果判定废气PH值是否达到排放标准，若Qa≥Q0，控制器判定废气PH达到排放标准，控制器控制所述装置排放废气，若Qa＜Q0，控制器判定废气PH值未达到排放标准，控制器控制电机启动以控制所述中和罐的进气管沿靠近所述中和罐底面位置方向移动对应距离；当所述控制器控制电机启动以移动所述进气管时，控制器根据中和罐中气体的温度将真空泵的转速调节至对应值或以对应的功率启动制冷机以将热的酸气凝结至液态；

当所述控制器调节所述真空泵转速时，控制器控制第二PH监测仪实时监测所述中和罐中第二中和气体的PH值Qb并根据Qb的实际值与预设标准PH值Q0的比对结果以调节制冷机的功率或计算PH值的上升速率；

所述控制器内还设有预设PH上升速率W0，当控制器计算PH值的上升速率时，控制器根据计算的实际PH值的上升速率和预设PH上升速率W0的比对结果以确定修正进气管位置和增大真空泵转速或降低真空泵转速。

具体而言，通过在抽滤桶尾气排放口增加中和罐、净化气回收罐以及沉淀罐，并在中和罐中和沉淀罐中注入用以中和热的酸气的碱液，有效对抽滤桶排出的尾气进行中和以及对尾液中的重金属离子进行沉淀回收，并有效防止了热的酸气对真空泵的腐蚀，延长了真空泵的使用周期，减少了对真空泵的维修，提高了工作效率。

尤其，通过在控制器中预设废气、废液排放标准值，并实时监测净化器回收罐中的尾气、中和罐中的尾液以及沉淀罐中的沉淀物是否达到了排放标准，并在未达到排放标准值时对碱液的量进行调节，提高了对回收工艺的控制精度，从而进一步提高了黄金尾气、尾液的回收效率。

尤其，通过提高黄金尾气、尾液净化回收工艺的控制精度，从而进一步避免了尾气、尾液对大气以及土壤的污染。

尤其，通过在控制器中设置预设标准PH值、预设酸气临界温度值以及预设PH上升速率，并进一步根据实际未调节时PH值和预设标准PH值的比对结果判定是否比对进气管进行调节，并当调节时根据实际温度值和预设酸气临界温度值的比对结果对真空泵的转速进行调节以增大中和罐负压或启动制冷机，进一步根据实际PH值的上升速率和预设PH值的上升速率的比对结果对进气管的位置进行修正和/或对增大制冷机的功率或增大真空泵转速或降低真空泵转速，提高了对回收工艺的控制精度，从而进一步提高了黄金尾气、尾液的回收效率。

本实施例中，所述中和罐中碱液优选地为氢氧化钠。

请继续参阅图1和图2所示，本发明所述一种黄金检测尾气、尾液净化回收工艺，当所述控制器判定废气PH值未达到排放标准时，控制器计算所述第一中和气体PH值Qa与预设标准PH值Q0的差值并将该差值设置为未调节差值ΔQa，设定ΔQa＝Q0-Qa，控制器根据该差值选取对应的进气管调节量对进气管的位置进行调节，

其中，所述控制器第一未调节PH值差值ΔQa1、第二未调节PH值差值ΔQa2、第三未调节PH值差值ΔQa3、第一进气管调节量ΔH1、第二进气管调节量ΔH2以及第三进气管调节量ΔH3，其中，ΔQa1＜ΔQa2＜ΔQa3，设定ΔH1＜ΔH2＜ΔH3，

当ΔQa1≤ΔQa＜ΔQa2时，所述控制器控制电机启动调节所述进气管向靠近所述中和罐底面的位置移动并将调节量设置为第一进气管调节量ΔH1；

当ΔQa2≤ΔQa＜ΔQa3时，所述控制器控制电机启动调节所述进气管向靠近所述中和罐底面的位置移动并将调节量设置为第二进气管调节量ΔH2；

当ΔQa≥ΔQa3时，所述控制器控制电机启动调节所述进气管向靠近所述中和罐底面的位置移动并将调节量设置为第三进气管调节量ΔH3。

具体而言，通过在控制器中设置未调节差值和进气管调节量，并根据实际检测的PH值与控制器中设置的尾气PH值的比较结果确定进气管的调节量，提高了对回收工艺的控制精度，从而进一步提高了黄金尾气、尾液的回收效率。

请继续参阅图1和图2所示，本发明所述一种黄金检测尾气、尾液净化回收工艺，所述控制器中设置有预设酸气临界温度值T0，当控制器电机启动调节所述进气管位置时，控制器获取所述温度传感器检测的中和罐中气体的温度T并将T与预设酸气临界温度值T0进行比对，若T＜T0，控制器根据未调节PH值差值ΔQa选取对应的真空泵转速调节系数对真空泵转速进行调节以增大中和罐中的负压，

其中，控制器中还设置有第一转速调节系数K1、第二转速调节系数K2以及第三转速调节系数K3，设定1＜K1＜K2＜K3＜2，

当ΔQa1≤ΔQa＜ΔQa2时，所述控制器选取第一转速调节系数K1对真空泵转速进行调节以增大中和罐中的负压；

当ΔQa2≤ΔQa＜ΔQa3时，所述控制器选取第二转速调节系数K2对真空泵转速进行调节以增大中和罐中的负压；

当ΔQa≥ΔQa3时，所述控制器选取第三转速调节系数K3对真空泵转速进行调节以增大中和罐中的负压；

当控制器选取第i转速调节系数Ki对真空泵转速进行调节以增大中和罐中的负压时，设定i＝1，2，3，控制将调节后的真空泵转速设置为V＇，设定V＇＝V×Ki，其中，V为真空泵初始转速。

具体而言，通过在控制器设置转速调节系数，并根据实际检测的PH值与控制器中设置的尾气PH值的比较结果选取对应的转速调节系数对真空泵的转速进行调节以增大中和罐内的负压，进一步提高了对回收工艺的控制精度，从而进一步提高了黄金尾气、尾液的回收效率。

请继续参阅图1和图2所示，本发明所述一种黄金检测尾气、尾液净化回收工艺，当控制器电机启动调节所述进气管位置时，控制器获取所述温度传感器检测的中和罐中气体的温度T并将T与预设酸气临界温度值T0进行比对，若T≥T0，控制器计算所述温度传感器检测的中和罐中气体的温度T与预设酸气临界温度值T0的差值ΔT，设定ΔT＝T-T0，并根据该差值选取对应的制冷机启动功率以启动制冷机，

其中，所述控制器中设置有第一温度差值ΔT1、第二温度差值ΔT2、第三温度差值ΔT3、第一功率P1、第二功率P2以及第三功率P3，ΔT1＜ΔT2＜ΔT3，P1＜P2＜P3，

当ΔT1≤ΔT＜ΔT2时，所述控制器控制启动所述制冷机并将制冷机的功率设置为第一功率P1；

当ΔT2≤ΔT＜ΔT3时，所述控制器控制启动所述制冷机并将制冷机的功率设置为第二功率P2；

当ΔT≥ΔT3时，所述控制器控制启动所述制冷机并将制冷机的功率设置为第三功率P3。

具体而言，通过在控制器中设置温度差值和制冷机功率，并根据实际中和罐内气体的温度和预设酸气临界温度值的差值的选取对应的制冷机功率以启动制冷机，进一步提高了对回收工艺的控制精度，从而进一步提高了黄金尾气、尾液的回收效率。

请继续参阅图1和图2所示，本发明所述一种黄金检测尾气、尾液净化回收工艺，当控制器控制启动制冷剂或完成对真空泵的转速的调节并经过t时间时，所述控制器获取第二PH值监测仪监测的第二中和气体PH值Qb，若Qb＜Q0，控制器计算实际PH值Qb与预设标准PH值Q0的差值并将该差值设置为调节后差值ΔQb，设定ΔQb＝Q0-Qb，所述控制根据调节后PH值差值ΔQb选取对应制冷机功率调节系数对制冷机的功率进行调节，

其中，所述控制器中还设有第一调节后PH值差值ΔQb1、第二调节后PH值差值ΔQb2、第三调节后PH值差值ΔQb3、第一功率调节系数X1、第二功率调节系数X2、第三功率调节系数X3，ΔQb1＜ΔQb2＜ΔQb3，设定1＜X1＜X2＜X3＜2，

当ΔQb1≤ΔQb＜ΔQb2时，所述控制器选取第一功率调节系数X1对制冷机的功率进行调节；

当ΔQb2≤ΔQb＜ΔQb3时，所述控制器选取第二功率调节系数X2对制冷机的功率进行调节；

当ΔQb≥ΔQb3时，所述控制器选取第三功率调节系数X3对制冷机的功率进行调节；

当所述控制器将制冷机的功率设置为Pn且选取第i＇功率调节系数Xi＇对制冷机的功率进行调节时，设定n＝1，2，3，i＇＝1，2，3，控制器将调节后的制冷机的功率进行调节Pn＇，设定Pn＇＝Pn×Xi＇。

具体而言，通过在控制器中设置调节后的PH值差值和功率调节系数，并进一步根据第二中和气体PH值差值和预设调节后的PH值的比对结果选取功率调节系数对制冷机的功率进行调节，进一步提高了对回收工艺的控制精度，从而进一步提高了黄金尾气、尾液的回收效率。

请继续参阅图1和图2所示，本发明所述一种黄金检测尾气、尾液净化回收工艺，当控制器控制启动制冷剂或完成对真空泵的转速的调节并经过t时间时，所述控制器获取第二PH值监测仪监测的第二中和气体PH值Qb，若Qb≥Q0且W≤W0，所述控制器计算t时间内第二PH值监测仪的上升速率W与预设上升速率的差值ΔWa，设定ΔWa＝W0-W，并根据该差值选取对应的进气管修正量对进气管位置进行修正，

其中，所述控制器中还设有第一上升速率差值ΔW1、第二上升速率差值ΔW2、第三上升速率差值ΔW3、第一进气管修正量ΔL1、第二进气管修正量ΔL2以及第三进气管修正量ΔL3，ΔW1＜ΔW2＜ΔW3，ΔL1＜ΔL2＜ΔL3,

当ΔW1≤ΔWa＜ΔW2时，所述控制器控制电机启动调节所述进气管向靠近所述中和罐底面的位置移动并将调节量设置为第一进气管修正量ΔL1；

当ΔW2≤ΔWa＜ΔW3时，所述控制器控制电机启动调节所述进气管向靠近所述中和罐底面的位置移动并将调节量设置为第二进气管修正量ΔL2；

当ΔW2≤ΔWa＜ΔW3时，所述控制器控制电机启动调节所述进气管向靠近所述中和罐底面的位置移动并将调节量设置为第三进气管修正量ΔL3。

请继续参阅图1和图2所示，本发明所述一种黄金检测尾气、尾液净化回收工艺，当控制器对进气管的位置进行修正时，所述控制器根据上升速率的差值ΔWa选取对应的转速补偿系数以增大真空泵的转速，

其中，所述控制器中还设置有第一转速补偿系数k1、第二转速补偿系数k2以及第三转速补偿系数k3，设定1＜k1＜k2＜k3＜2，

当ΔW1≤ΔWa＜ΔW2时，所述控制器选取第一转速补偿系数k1以增大真空泵的转速；

当ΔW2≤ΔWa＜ΔW3时，所述控制器选取第二转速补偿系数k2以增大真空泵的转速；

当ΔW2≤ΔWa＜ΔW3时，所述控制器选取第三转速补偿系数k3以增大真空泵的转速；

当所述控制器选取第j转速补偿系数kj以增大真空泵转速时，设定j＝1，2，3，控制器将补偿后的真空泵转速设置为V＇＇，设定V＇＇＝V＇×kj。

具体而言，通过在控制器中设置对上升速率差值、进气管修正量和真空泵转速补偿系数，并进一步通过计算PH值上升速率和预设上升速率差值，控制器根据该差值选取对应的进气管修正量以控制电机启动调节所述进气管向靠近所述中和罐底面的位置移动并选取对应的转速补偿系数对真空泵的转速进行补偿，进一步提高了对回收工艺的控制精度，从而进一步提高了黄金尾气、尾液的回收效率。

请继续参阅图1和图2所示，本发明所述一种黄金检测尾气、尾液净化回收工艺，当控制器控制启动制冷剂或完成对真空泵的转速的调节并经过t时间时，所述控制器获取第二PH值监测仪监测的第二中和气体PH值Qb，若Qb≥Q0且W＞W0时，所述控制器计算t时间内第二PH值监测仪的上升速率W与预设上升速率的差值ΔWb，设定ΔW＝W-W0，并根据该差值选取对应的转速修正系数以修正降低真空泵的转速，

其中，所述控制器中还设置有第一转速修正系数x1、第二转速修正系数x2以及第三转速修正系数x3，设定1＞x1＞x2＞x3＞0.5，

当ΔW1≤ΔW＜ΔW2时，所述控制器选取第一转速修正系数x1以降低增大真空泵的转速；

当ΔW2≤ΔW＜ΔW3时，所述控制器选取第二转速修正系数x2以降低真空泵的转速；

当ΔW2≤ΔW＜ΔW3时，所述控制器选取第三转速修正系数x3以降低真空泵的转速；

当所述控制器选取第j＇转速修正系数xj＇以降低真空泵转速时，设定j＇＝1，2，3，控制器将修正后的真空泵转速设置为V＇＇＇，设定V＇＇＇＝V＇×kj＇。

具体而言，通过在控制器中设置转速修正系数，并当实际上升速率大于预设上升速率时，计算实际上升速率与预设上升速率的差值，控制器根据该差值选取对应的真空泵转速修正系数以降低真空泵的转速以降低中和罐中的负压，进一步提高了对回收工艺的控制精度，从而进一步提高了黄金尾气、尾液的回收效率。

请继续参阅图1所示，本发明所述一种黄金检测尾气、尾液净化回收工艺，当Qb＝Q0时，所述控制器判定所述中和罐中混合液完全中和，所述控制器控制打开第一阀门将所述混合液输送至沉淀罐，所述控制器还设有吸附网重金属离子预设沉淀量R0，若R＞R0，则控制器判定所述混合溶液完全反应，已经达到排放标准，若R＜R0，则控制器判定所述混合溶液未完全反应，未达到排放标准。

请继续参阅图1和图2所示，本发明所述一种黄金检测尾气、尾液净化回收工艺，所述控制器还设有预设反应时长tb、第一沉淀量差值ΔR1、第二沉淀量差值ΔR、第三沉淀量差值ΔR3、第一硫化钠添加量D1、第二硫化钠添加量D2以及第三硫化钠添加量D3，其中，ΔR1＜ΔR2＜ΔR3，D1＜D2＜D3，

当所述沉淀罐中反应时长达到tb且R＜R0时，所述控制器计算实际沉淀量和预设沉淀量的差值R0的差值ΔR，设定ΔR＝R0-R，所述控制器根据该差值选取对应硫化钠添加量增加硫化钠的量，

当ΔR1≤ΔR＜ΔR2时，所述控制器选取第一硫化钠添加量D1以增加硫化钠的量；

当ΔR2≤ΔR＜ΔR3时，所述控制器选取第二硫化钠添加量D2以增加硫化钠的量；

当ΔR3≤ΔR时，所述控制器选取第三硫化钠添加量D3以增加硫化钠的量。

具体而言，通过在控制器中设置反应时长、沉淀量以及硫化钠添加量，并当沉淀罐经过设置的反应时长时，控制器根据沉淀量判定沉淀罐中的混合溶液是够反应完全，并当控制器判定未反应完全是，根据实际沉淀量与预设沉淀量的差值选取对应的硫化钠添加量以向沉淀罐中添加硫化钠，进一步提高了对回收工艺的控制精度，从而进一步提高了黄金尾气、尾液的回收效率。

至此，已经结合附图所示的优选实施方式描述了本发明的技术方案，但是，本领域技术人员容易理解的是，本发明的保护范围显然不局限于这些具体实施方式。在不偏离本发明的原理的前提下，本领域技术人员可以对相关技术特征做出等同的更改或替换，这些更改或替换之后的技术方案都将落入本发明的保护范围之内。

以上所述仅为本发明的优选实施例，并不用于限制本发明；对于本领域的技术人员来说，本发明可以有各种更改和变化。凡在本发明的精神和原则之内，所作的任何修改、等同替换、改进等，均应包含在本发明的保护范围之内。

Claims (8)

1.一种基于优化磨浸的黄金检测尾气、尾液净化回收工艺，其特征在于，包括：

步骤S1，将经抽滤桶排出的热的酸气经盛放有碱液的中和罐进行中和；

步骤S2，控制器判定将中和完成的热的酸气达到排放标准时经净化气循环罐循环后通过真空泵排出；

步骤S3，当控制器判定中和罐内碱液的pH值达到预设值时，将反应后的中和液输送至沉淀罐二次反应并沉淀；

步骤S4，当二次反应完成时，控制器控制将二次反应中和液输送至吸附柱吸附后排放；

所述控制器中设置有预设标准pH值Q0，当所述中和罐中和热的酸气时，控制器获取第二pH监测仪监测的第一中和气体pH值Qa、将Qa与废气排放标准pH值Q0进行比对并根据比对结果判定废气pH值是否达到排放标准，若Qa≥Q0，控制器判定废气pH达到排放标准将废气进行排放，若Qa＜Q0，控制器判定废气pH值未达到排放标准，控制器控制电机启动以控制所述中和罐的进气管沿靠近所述中和罐底面位置方向移动对应距离；当所述控制器控制电机启动以移动所述进气管时，控制器根据中和罐中气体的温度将真空泵的转速调节至对应值或以对应的功率启动制冷机以将热的酸气凝结至液态；

当所述控制器调节所述真空泵转速时，控制器控制第二pH监测仪实时监测所述中和罐中第二中和气体的pH值Qb并根据Qb的实际值与预设标准pH值Q0的比对结果以调节制冷机的功率或计算pH值的上升速率；

所述控制器内还设有预设pH上升速率W0，当控制器计算pH值的上升速率时，控制器根据计算的实际pH值的上升速率和预设pH上升速率W0的比对结果以确定修正进气管位置和增大真空泵转速或降低真空泵转速。

2.根据权利要求1所述的基于优化磨浸的黄金检测尾气、尾液净化回收工艺，其特征在于，当所述控制器判定废气pH值未达到排放标准时，控制器计算所述第一中和气体pH值Qa与预设标准pH值Q0的差值并将该差值设置为未调节差值ΔQa，设定ΔQa=Q0-Qa，控制器根据该差值选取对应的进气管调节量对进气管的位置进行调节，

其中，所述控制器第一未调节pH值差值ΔQa1、第二未调节pH值差值ΔQa2、第三未调节pH值差值ΔQa3、第一进气管调节量ΔH1、第二进气管调节量ΔH2以及第三进气管调节量ΔH3，其中，ΔQa1＜ΔQa2＜ΔQa3，设定ΔH1＜ΔH2＜ΔH3，

当ΔQa1≤ΔQa＜ΔQa2时，所述控制器控制电机启动调节所述进气管向靠近所述中和罐底面的位置移动并将调节量设置为第一进气管调节量ΔH1；

当ΔQa2≤ΔQa＜ΔQa3时，所述控制器控制电机启动调节所述进气管向靠近所述中和罐底面的位置移动并将调节量设置为第二进气管调节量ΔH2；

当ΔQa≥ΔQa3时，所述控制器控制电机启动调节所述进气管向靠近所述中和罐底面的位置移动并将调节量设置为第三进气管调节量ΔH3。

3.根据权利要求2所述的基于优化磨浸的黄金检测尾气、尾液净化回收工艺，其特征在于，所述控制器中设置有预设酸气临界温度值T0，当控制器电机启动调节所述进气管位置时，控制器获取温度传感器检测的中和罐中气体的温度T并将T与预设酸气临界温度值T0进行比对，若T＜T0，控制器根据未调节pH值差值ΔQa选取对应的真空泵转速调节系数对真空泵转速进行调节以增大中和罐中的负压，

其中，控制器中还设置有第一转速调节系数K1、第二转速调节系数K2以及第三转速调节系数K3，设定1＜K1＜K2＜K3＜2，

当ΔQa1≤ΔQa＜ΔQa2时，所述控制器选取第一转速调节系数K1对真空泵转速进行调节以增大中和罐中的负压；

当ΔQa2≤ΔQa＜ΔQa3时，所述控制器选取第二转速调节系数K2对真空泵转速进行调节以增大中和罐中的负压；

当ΔQa≥ΔQa3时，所述控制器选取第三转速调节系数K3对真空泵转速进行调节以增大中和罐中的负压；

当控制器选取第i转速调节系数Ki对真空泵转速进行调节以增大中和罐中的负压时，设定i=1，2，3，控制器将调节后的真空泵转速设置为V＇，设定V＇=V×Ki，其中，V为真空泵初始转速。

4.根据权利要求3所述的基于优化磨浸的黄金检测尾气、尾液净化回收工艺，其特征在于，当控制器电机启动调节所述进气管位置时，控制器获取所述温度传感器检测的中和罐中气体的温度T并将T与预设酸气临界温度值T0进行比对，若T≥T0，控制器计算所述温度传感器检测的中和罐中气体的温度T与预设酸气临界温度值T0的差值ΔT，设定ΔT=T-T0，并根据该差值选取对应的制冷机启动功率以启动制冷机，

其中，所述控制器中设置有第一温度差值ΔT1、第二温度差值ΔT2、第三温度差值ΔT3、第一功率P1、第二功率P2以及第三功率P3，ΔT1＜ΔT2＜ΔT3，P1＜P2＜P3，

当ΔT1≤ΔT＜ΔT2时，所述控制器控制启动所述制冷机并将制冷机的功率设置为第一功率P1；

当ΔT2≤ΔT＜ΔT3时，所述控制器控制启动所述制冷机并将制冷机的功率设置为第二功率P2；

当ΔT≥ΔT3时，所述控制器控制启动所述制冷机并将制冷机的功率设置为第三功率P3。

5.根据权利要求4所述的基于优化磨浸的黄金检测尾气、尾液净化回收工艺，其特征在于，当控制器控制启动制冷剂或完成对真空泵的转速的调节并经过t时间时，所述控制器获取第二pH值监测仪监测的第二中和气体pH值Qb，若Qb＜Q0，控制器计算实际pH值Qb与预设标准pH值Q0的差值并将该差值设置为调节后差值ΔQb，设定ΔQb=Q0-Qb，所述控制根据调节后pH值差值ΔQb选取对应制冷机功率调节系数对制冷机的功率进行调节，

其中，所述控制器中还设有第一调节后pH值差值ΔQb1、第二调节后pH值差值ΔQb2、第三调节后pH值差值ΔQb3、第一功率调节系数X1、第二功率调节系数X2、第三功率调节系数X3，ΔQb1＜ΔQb2＜ΔQb3，设定1＜X1＜X2＜X3＜2，

当ΔQb1≤ΔQb＜ΔQb2时，所述控制器选取第一功率调节系数X1对制冷机的功率进行调节；

当ΔQb2≤ΔQb＜ΔQb3时，所述控制器选取第二功率调节系数X2对制冷机的功率进行调节；

当ΔQb≥ΔQb3时，所述控制器选取第三功率调节系数X3对制冷机的功率进行调节；

当所述控制器将制冷机的功率设置为Pn且选取第i＇功率调节系数Xi＇对制冷机的功率进行调节时，设定n=1，2，3，i＇＝1，2，3，控制器将调节后的制冷机的功率进行调节Pn＇，设定Pn＇=Pn×Xi＇。

6.根据权利要求5所述的基于优化磨浸的黄金检测尾气、尾液净化回收工艺，其特征在于，当控制器控制启动制冷剂或完成对真空泵的转速的调节并经过t时间时，所述控制器获取第二pH值监测仪监测的第二中和气体pH值Qb，若Qb≥Q0且W≤W0，所述控制器计算t时间内第二pH值监测仪的上升速率W与预设上升速率的差值ΔWa，设定ΔWa=W0-W，并根据该差值选取对应的进气管修正量对进气管位置进行修正，

其中，所述控制器中还设有第一上升速率差值ΔW1、第二上升速率差值ΔW2、第三上升速率差值ΔW3、第一进气管修正量ΔL1、第二进气管修正量ΔL2以及第三进气管修正量ΔL3，ΔW1＜ΔW2＜ΔW3，ΔL1＜ΔL2＜ΔL3,

当ΔW1≤ΔWa＜ΔW2时，所述控制器控制电机启动调节所述进气管向靠近所述中和罐底面的位置移动并将调节量设置为第一进气管修正量ΔL1；

当ΔW2≤ΔWa＜ΔW3时，所述控制器控制电机启动调节所述进气管向靠近所述中和罐底面的位置移动并将调节量设置为第二进气管修正量ΔL2；

当ΔW2≤ΔWa＜ΔW3时，所述控制器控制电机启动调节所述进气管向靠近所述中和罐底面的位置移动并将调节量设置为第三进气管修正量ΔL3。

7.根据权利要求6所述的基于优化磨浸的黄金检测尾气、尾液净化回收工艺，其特征在于，当控制器对进气管的位置进行修正时，所述控制器根据上升速率的差值ΔWa选取对应的转速补偿系数以增大真空泵的转速，

其中，所述控制器中还设置有第一转速补偿系数k1、第二转速补偿系数k2以及第三转速补偿系数k3，设定1＜k1＜k2＜k3＜2，

当ΔW1≤ΔWa＜ΔW2时，所述控制器选取第一转速补偿系数k1以增大真空泵的转速；

当ΔW2≤ΔWa＜ΔW3时，所述控制器选取第二转速补偿系数k2以增大真空泵的转速；

当ΔW2≤ΔWa＜ΔW3时，所述控制器选取第三转速补偿系数k3以增大真空泵的转速；

当所述控制器选取第j转速补偿系数kj以增大真空泵转速时，设定j=1，2，3，控制器将补偿后的真空泵转速设置为V＇＇，设定V＇＇=V＇×kj。

8.根据权利要求7所述的基于优化磨浸的黄金检测尾气、尾液净化回收工艺，其特征在于，当控制器控制启动制冷剂或完成对真空泵的转速的调节并经过t时间时，所述控制器获取第二pH值监测仪监测的第二中和气体pH值Qb，若Qb≥Q0且W＞W0时，所述控制器计算t时间内第二pH值监测仪的上升速率W与预设上升速率的差值ΔWb，设定ΔWb=W-W0，并根据该差值选取对应的转速修正系数以修正降低真空泵的转速，

其中，所述控制器中还设置有第一转速修正系数x1、第二转速修正系数x2以及第三转速修正系数x3，设定1＞x1＞x2＞x3＞0.5，

当ΔW1≤ΔWb＜ΔW2时，所述控制器选取第一转速修正系数x1以降低增大真空泵的转速；

当ΔW2≤ΔWb＜ΔW3时，所述控制器选取第二转速修正系数x2以降低真空泵的转速；

当ΔW2≤ΔWb＜ΔW3时，所述控制器选取第三转速修正系数x3以降低真空泵的转速；

当所述控制器选取第j＇转速修正系数xj＇以降低真空泵转速时，设定j＇=1，2，3，控制器将修正后的真空泵转速设置为V＇＇＇，设定V＇＇＇=V＇×kj＇。

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