CN113073252A - 一种提升高铝轴承钢浇注性能的生产方法 - Google Patents
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Abstract
本发明属于钢铁冶炼生产技术领域,为了控制钢水中的杂物超标风险,提高轴承钢浇注性能,公开了一种提升高铝轴承钢浇注性能的生产方法,是通过控制转炉出钢过程和LF炉精炼初期钢包渣为二元高碱度渣,充分进行Al2O3变性反应,LF炉精炼中期开始加入硅铁和硅铁粉,将以CaO‑Al2O3‑SiO2为核心的三元精炼渣系进行大范围组分调整,将残余的高熔点Al2O3和xCaO·yAl2O3变性为三元低熔点夹杂物,避免在方坯浇注过程中产生水口结瘤问题,在不使用钙处理工艺条件下,实现高铝轴承钢钢水连续浇注15‑20炉,同时实现夹杂物中B类、D类非金属夹杂物≤1.0级,Ds类非金属夹杂物≤0.5级。
Description
技术领域
本发明属于钢铁冶炼生产技术领域,应用于高铝轴承钢方坯连续浇注生产,具体涉及一种提升高铝轴承钢浇注性能的生产方法。
背景技术
轴承钢属于高碳高铬钢种,钢水粘度较大,流动性较差,连铸浇注过程中由于钢水中的氧化铝夹杂物在水口内壁附着、聚集、生长,当发展到一定程度就会造成水口絮流甚至堵塞。而解决氧化铝夹杂絮流问题最有效的方法为钢水钙处理,但轴承钢生产标准强制要求不允许对钢水进行钙处理,因此浇注问题一直是困扰轴承钢连浇炉数提升的最大难题。
高铝轴承钢在生产过程中,由于使用铝进行脱氧造渣,同时钢水成品铝含量要求控制在0.020%以上,生产过程中加入钢水中的铝块和铝线产生的Al2O3在连铸机浇注过程中会导致水口结瘤问题,使用常规的二元高碱度渣系(CaO/SiO2)可以使钢水中Al2O3充分变性,但钢水中残余的Al2O3若不进行钙处理则会导致浇注过程水口结瘤,无法连续性生产,而标准禁止轴承钢使用钙处理工艺。
专利号CN110791611A提出一种解决小方坯连铸机生产高碳铬轴承钢浇注水口堵塞的方法,通过在LF精炼中期进行钙处理,实现12炉连续浇注。
专利号CN103103443A提出一种防止连铸水口堵塞的轴承钢GCr15生产工艺,通过对转炉、LF炉部分元素成分、渣碱度进行控制,提高钢水洁净度,达到防止连铸水口堵塞现象,但该方法仅能实现较6次的连续浇注。
专利号CN110093553A提出一种大幅提升高碳铬轴承钢连续浇注炉数的生产方法,通过连铸采用内壁锆钙碳质浸入式水口,减少浇注过程中耐火材料与钢水发生化学反应生成氧化铝夹杂物在水口内壁沉积附着,可实现15炉次连续浇注。
以上专利提供的生产方法,轴承钢成品Als一般控制在0.010%左右,当钢水成品Als>0.020%时,由于钢水中酸溶铝二次氧化产生的Al2O3夹杂物会大幅度恶化钢水浇注性能,导致连浇炉数降低到4~5炉,而提高轴承钢中Als含量是高品质轴承钢工艺探索的重要环节。
综上所述,开发适用于方坯连铸生产的一种提升高铝轴承钢浇注性能的生产方法,有效防止钢水浇注过程水口结瘤的发生,同时能控制钢水中B、D、Ds类夹杂物的超标风险,对高铝轴承钢的生产和质量控制具有重要意义。
发明内容
本发明的目的在于控制钢水中的杂物超标风险,提高轴承钢浇注性能,进而提供了一种提升高铝轴承钢浇注性能的生产方法。
本发明采用如下技术方案:
一种提升高铝轴承钢浇注性能的生产方法,是通过控制转炉出钢过程和LF炉精炼初期钢包渣为二元高碱度渣,充分进行Al2O3变性反应,LF炉精炼中期开始加入硅铁和硅铁粉,将以CaO-Al2O3-SiO2为核心的三元精炼渣系进行大范围组分调整,将残余的高熔点Al2O3和xCaO·yAl2O3变性为三元低熔点夹杂物,避免在方坯浇注过程中产生水口结瘤问题,在不使用钙处理工艺条件下,实现高铝轴承钢钢水连续浇注15-20炉,同时实现夹杂物中B类、D类非金属夹杂物≤1.0级,Ds类非金属夹杂物≤0.5级。
所述轴承钢的生产工艺流程为铁水预脱硫→转炉→LF炉→RH炉→方坯连铸机;
转炉冶炼控制过程:采用顶底复吹转炉,出钢过程加入铝块、增碳剂、硅铁、锰铁、铬铁合金进行脱氧合金化,转炉出钢2/3左右时加入高碱度预熔渣和石灰;LF炉精炼控制过程:LF炉处理周期控制在35-45分钟,LF炉加热开始后加入石灰,LF炉处理开始后5~15分钟时根据LF炉钢水进站成分进行喂铝线操作,LF炉只进行一次喂铝线操作,LF炉处理开始后15~20分钟向精炼渣面均匀撒入硅铁粉和石英砂造渣,同时向钢水中加入硅铁合金;
RH炉精炼控制过程:RH精炼过程控制真空度≤150Pa,纯处理时间≥30min,RH炉处理结束不进行钙处理,软吹氩时间≥10min,软吹流量20-50NL/min,降低钢中夹杂物含量,处理结束后进行吊至方坯连铸机进行浇注。
所述转炉冶炼控制过程中,冶炼终点钢水中溶解氧含量≤400ppm,该控制过程后LF炉进站钢水成分要求为Al≥0.045%,Si≤0.10%,预熔渣和石灰加入量均为3.0~4.0kg/吨钢,控制钢包渣二元碱度在6.0~9.0。
所述LF炉精炼控制过程中,石灰加入量为3.5~4.5kg/吨钢,精炼渣二元碱度在10.0~14.0。
所述LF炉精炼控制过程中,喂铝线操作后控制钢水成分中Al在0.045%~0.055%,控制钢水成品铝在0.020%~0.035%。
所述LF炉精炼控制过程中,硅铁粉加入量0.6~1.2kg/吨钢,石英加入量0.5~0.8kg/吨钢,控制精炼渣二元碱度在2.0~3.5。
所述LF炉精炼控制过程中,硅铁合金加入量为0.8~1.5kg/吨钢,控制钢水成品Si含量在0.20%~0.30%。
LF炉精炼控制后的LF炉终渣组分CaO:40%~50%,SiO2:15%~20%,Al2O3:20%~25%,MgO:5%~9%。
所述轴承钢是以GCr15为主的高铝高碳铬轴承钢。
本发明具有如下有益效果:
1、本发明转炉冶炼出钢过程加入石灰和高碱度预熔渣控制钢包渣二元碱度在6.0~9.0,保证钢包渣与铝脱氧产生的氧化铝充分反应变性;
2、本发明LF精炼15-20分钟前加入石灰,同时喂铝线控制钢水中铝含量为0.045~0.055%,控制精炼渣二元碱度在10.0~14.0,对LF炉喂入铝线产生的氧化铝继续进行变性处理;
3、本发明LF炉处理15-20分钟时加入硅铁粉和石英砂造渣,大幅度降低二元碱度在2.0~3.5,同时在钢水中加入硅铁合金,使钢水中的高熔点Al2O3、xCaO·yAl2O3夹杂物生产低熔点三元复合氧化物;
4、本发明在LF炉和RH炉处理过程均不进行钙处理,避免产生大颗粒B类、D类及DS类夹杂物;
5、本发明生产方法可有效防止高铝轴承钢在方坯连铸机浇注过程中钢水絮流情况的发生,同时可降低水口内壁结瘤物冲刷导致的大颗粒夹杂物超标风险,将高铝轴承钢连浇炉数提高到15-20炉。5、本发明生产方法生产的高铝轴承钢钢水成品Als含量控制在0.025%~0.035%,钢中B类、D类非金属夹杂物≤1.0级,Ds类非金属夹杂物≤0.5级。
具体实施方式
本发明是通过转炉出钢过程钢包渣和LF炉处理过程渣组分控制及LF炉变渣操作来提高高铝轴承钢的浇注性能。其工艺方法重点在于钢包渣二元碱度控制要求;LF炉硅铁粉、石英砂和硅铁合金加入时间及加入量;精炼渣组分控制范围;精炼渣二元碱度控制范围等几个方面。
下面结合具体实施例对本发明作进一步详细地说明。
实施例1
本实施例提升高铝轴承钢浇注性能的生产方法适用于生产的轴承钢钢种化学成分及其重量百分含量为:C:0.90%~1.10%,Si:0.20%~0.30%,Mn:0.20%~0.40%,Cr:1.00%~1.50%Al:0.025%~0.035%。
包括以下步骤:
(1)转炉冶炼:采用顶底复吹转炉,转炉出钢钢水溶解氧含量为285ppm,出钢过程加入铝块、增碳剂、硅铁、锰铁等合金进行脱氧合金化,钢水进站铝含量0.042%,硅含量0.09%;出钢量在70%时开始加入石灰和高碱度预熔渣各3.5kg/吨钢,钢包渣二元碱度8.2。
(2)LF精炼:LF精炼处理时间38min,LF炉开始加热处理3min加入石灰3.5kg/吨钢,加热10min喂入铝线20m,钢水铝含量控制到0.050%,钢水成品铝0.033%;处理15min开始加入硅铁粉1.0kg/吨钢,石英砂0.6kg/吨钢,硅铁合金0.8kg/吨钢;钢水成品硅含量0.24%,LF炉终渣组分CaO:46.5%,SiO2:18.8%,Al2O3:23.9%,MgO:8.5%,精炼渣二元碱度2.5。
(3)RH精炼:RH精炼过程控制真空度75Pa,真空处理时间35min,RH炉处理结束无钙处理,软吹氩时间12min,软吹流量31NL/min,处理结束后进行浇注。
采用上述方法生产GCr15同系列相同工艺钢种连浇炉数提高到18炉,浇注结束后水口内壁无明显结瘤物。
实施例2
(1)转炉冶炼:采用顶底复吹转炉,转炉出钢钢水溶解氧含量为367ppm,出钢过程加入铝块、增碳剂、硅铁、锰铁等合金进行脱氧合金化,钢水进站铝含量0.046%,硅含量0.10%;出钢量在70%时开始加入石灰和高碱度预熔渣各3.5kg/吨钢,钢包渣二元碱度8.0。
(2)LF精炼:LF精炼处理时间40min,LF炉开始加热处理3min加入石灰3.8kg/吨钢,未喂入铝线,钢水成品铝0.028%;处理15min开始加入硅铁粉0.8kg/吨钢,石英砂0.6kg/吨钢,硅铁合金1.0kg/吨钢;钢水成品硅含量0.25%,LF炉终渣组分CaO:47.2%,SiO2:18.1%,Al2O3:24.5%,MgO:8.2%,精炼渣二元碱度2.6。
(3)RH精炼:RH精炼过程控制真空度75Pa,真空处理时间35min,RH炉处理结束无钙处理,软吹氩时间15min,软吹流量45NL/min,处理结束后进行浇注。
采用上述方法生产GCr15同系列相同工艺钢种连浇炉数提高到20炉,浇注结束后水口内壁无明显结瘤物。
实施例3
(1)转炉冶炼:采用顶底复吹转炉,转炉出钢钢水溶解氧含量为248ppm,出钢过程加入铝块、增碳剂、硅铁、锰铁等合金进行脱氧合金化,钢水进站铝含量0.040%,硅含量0.08%;出钢量在70%时开始加入石灰和高碱度预熔渣各3.5kg/吨钢,钢包渣二元碱度8.5。
(2)LF精炼:LF精炼处理时间40min,LF炉开始加热处理3min加入石灰3.8kg/吨钢,加热10min喂入铝线30m,钢水铝含量控制到0.048%,钢水成品铝0.030%;处理15min开始加入硅铁粉1.2kg/吨钢,石英砂0.5kg/吨钢,硅铁合金1.2kg/吨钢;钢水成品硅含量0.24%,LF炉终渣组分CaO:46.7%,SiO2:19.5%,Al2O3:23.2%,MgO:8.5%,精炼渣二元碱度2.4。
(3)RH精炼:RH精炼过程控制真空度75Pa,真空处理时间35min,RH炉处理结束无钙处理,软吹氩时间12min,软吹流量50NL/min,处理结束后进行浇注。
采用上述方法生产GCr15同系列相同工艺钢种连浇炉数提高到15炉,浇注结束后水口内壁无明显结瘤物。
实施例4
(1)转炉冶炼:采用顶底复吹转炉,转炉出钢钢水溶解氧含量为323ppm,出钢过程加入铝块、增碳剂、硅铁、锰铁等合金进行脱氧合金化,钢水进站铝含量0.045%,硅含量0.10%;出钢量在70%时开始加入石灰和高碱度预熔渣各3.5kg/吨钢,钢包渣二元碱度8.1。
(2)LF精炼:LF精炼处理时间40min,LF炉开始加热处理3min加入石灰4.0kg/吨钢,加热10min喂入铝线15m,钢水铝含量控制到0.050%,钢水成品铝0.034%;处理15min开始加入硅铁粉0.8kg/吨钢,石英砂0.8kg/吨钢,硅铁合金1.0kg/吨钢;钢水成品硅含量0.26%,LF炉终渣组分CaO:48.2%,SiO2:17.8%,Al2O3:23.9%,MgO:8.3%,精炼渣二元碱度2.7。
(3)RH精炼:RH精炼过程控制真空度75Pa,真空处理时间35min,RH炉处理结束无钙处理,软吹氩时间12min,软吹流量50NL/min,处理结束后进行浇注。
采用上述方法生产GCr15同系列相同工艺钢种连浇炉数提高到20炉,浇注结束后水口内壁无明显结瘤物。
实施例5
(1)转炉冶炼:采用顶底复吹转炉,转炉出钢钢水溶解氧含量为226ppm,出钢过程加入铝块、增碳剂、硅铁、锰铁等合金进行脱氧合金化,钢水进站铝含量0.050%,硅含量0.10%;出钢量在70%时开始加入石灰和高碱度预熔渣各3.5kg/吨钢,钢包渣二元碱度8.0。
(2)LF精炼:LF精炼处理时间40min,LF炉开始加热处理3min加入石灰3.8kg/吨钢,未喂加铝线,钢水成品铝0.033%;处理15min开始加入硅铁粉0.8kg/吨钢,石英砂0.8kg/吨钢,硅铁合金0.8kg/吨钢;钢水成品硅含量0.25%,LF炉终渣组分CaO:47.8%,SiO2:17.5%,Al2O3:24.3%,MgO:8.3%,精炼渣二元碱度2.7。
(3)RH精炼:RH精炼过程控制真空度75Pa,真空处理时间35min,RH炉处理结束无钙处理,软吹氩时间12min,软吹流量50NL/min;
采用上述方法生产GCr15同系列相同工艺钢种连浇炉数提高到18炉,浇注结束后水口内壁无明显结瘤物。
实施例1-5连浇炉数及连铸浇注结束浸入式水口内壁结瘤情况见表1,对实施例1-5连铸钢坯轧制成线材,按照GB/T 10561-2005/ISO 4967:1998(E)对线材中夹杂物进行检验,检验结果见表1。
表1:
由上述表1检测结果可知,本发明能有效保证高铝轴承钢钢水连续浇注15-20炉,实现夹杂物中B类、D类非金属夹杂物≤1.0级,Ds类非金属夹杂物≤0.5级,且在浇注过程中B类、D类非金属夹杂物≤1.0级,Ds类非金属夹杂物≤0.5级,浇铸性能明显优于现有生产方法。
以上实施例仅用以说明而非限制本发明的技术方案,尽管参照上述实施例对本发明进行了详细说明,本领域的普通技术人员应当理解:依然可以对本发明进行修改或者等同替换,而不脱离本发明的精神和范围的任何修改或局部替换,其均应涵盖在本发明的权利要求范围当中。
Claims (9)
1.一种提升高铝轴承钢浇注性能的生产方法,其特征在于,是通过控制转炉出钢过程和LF炉精炼初期钢包渣为二元高碱度渣,充分进行Al2O3变性反应,LF炉精炼中期开始加入硅铁和硅铁粉,将以CaO-Al2O3-SiO2为核心的三元精炼渣系进行大范围组分调整,将残余的高熔点Al2O3和xCaO·yAl2O3变性为三元低熔点夹杂物,避免在方坯浇注过程中产生水口结瘤问题,在不使用钙处理工艺条件下,实现高铝轴承钢钢水连续浇注15-20炉,同时实现夹杂物中B类、D类非金属夹杂物≤1.0级,Ds类非金属夹杂物≤0.5级。
2.根据权利要求1所述的提升高铝轴承钢浇注性能的生产方法,其特征在于,所述轴承钢的生产工艺流程为铁水预脱硫→转炉→LF炉→RH炉→方坯连铸机;转炉冶炼控制过程:采用顶底复吹转炉,出钢过程加入铝块、增碳剂、硅铁、锰铁、铬铁合金进行脱氧合金化,转炉出钢2/3时加入高碱度预熔渣和石灰;LF炉精炼控制过程:LF炉处理周期控制在35-45分钟,LF炉加热开始后加入石灰,LF炉处理开始后5~15分钟时根据LF炉钢水进站成分进行喂铝线操作,LF炉只进行一次喂铝线操作,LF炉处理开始后15~20分钟向精炼渣面均匀撒入硅铁粉和石英砂造渣,同时向钢水中加入硅铁合金;
RH炉精炼控制过程:RH精炼过程控制真空度≤150Pa,纯处理时间≥30min,RH炉处理结束不进行钙处理,软吹氩时间≥10min,软吹流量20-50NL/min,降低钢中夹杂物含量,处理结束后进行吊至方坯连铸机进行浇注。
3.根据权利要求2所述的提升高铝轴承钢浇注性能的生产方法,其特征在于,所述转炉冶炼控制过程中,冶炼终点钢水中溶解氧含量≤400ppm,该控制过程后LF炉进站钢水成分要求为Al≥0.045%,Si≤0.10%,预熔渣和石灰加入量均为3.0~4.0kg/吨钢,控制钢包渣二元碱度在6.0~9.0。
4.根据权利要求2所述的提升高铝轴承钢浇注性能的生产方法,其特征在于,所述LF炉精炼控制过程中,石灰加入量为3.5~4.5kg/吨钢,精炼渣二元碱度在10.0~14.0。
5.根据权利要求4所述的提升高铝轴承钢浇注性能的生产方法,其特征在于,所述LF炉精炼控制过程中,喂铝线操作后控制钢水成分中Al在0.045%~0.055%,控制钢水成品铝在0.020%~0.035%。
6.根据权利要求5所述的提升高铝轴承钢浇注性能的生产方法,其特征在于,所述LF炉精炼控制过程中,硅铁粉加入量0.6~1.2kg/吨钢,石英加入量0.5~0.8kg/吨钢,控制精炼渣二元碱度在2.0~3.5。
7.根据权利要求6所述的提升高铝轴承钢浇注性能的生产方法,其特征在于,所述LF炉精炼控制过程中,硅铁合金加入量为0.8~1.5kg/吨钢,控制钢水成品Si含量在0.20%~0.30%。
8.根据权利要求7所述的提升高铝轴承钢浇注性能的生产方法,其特征在于,LF炉精炼控制后的LF炉终渣组分CaO:40%~50%,SiO2:15%~20%,Al2O3:20%~25%,MgO:5%~9%。
9.根据权利要求1所述的提升高铝轴承钢浇注性能的生产方法,其特征在于,所述轴承钢是以GCr15为主的高铝高碳铬轴承钢。
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