CN113061790B - 一种具有宽腐蚀速率范围的Mg-Zn-Ni三元镁合金材料 - Google Patents

一种具有宽腐蚀速率范围的Mg-Zn-Ni三元镁合金材料 Download PDF

Info

Publication number
CN113061790B
CN113061790B CN202110280328.3A CN202110280328A CN113061790B CN 113061790 B CN113061790 B CN 113061790B CN 202110280328 A CN202110280328 A CN 202110280328A CN 113061790 B CN113061790 B CN 113061790B
Authority
CN
China
Prior art keywords
alloy
corrosion rate
content
phase
smelting
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Active
Application number
CN202110280328.3A
Other languages
English (en)
Other versions
CN113061790A (zh
Inventor
刘博宇
高霄鹏
柴东朗
单智伟
吴海
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Xian Jiaotong University
Original Assignee
Xian Jiaotong University
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Xian Jiaotong University filed Critical Xian Jiaotong University
Priority to CN202110280328.3A priority Critical patent/CN113061790B/zh
Publication of CN113061790A publication Critical patent/CN113061790A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN113061790B publication Critical patent/CN113061790B/zh
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Images

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C23/00—Alloys based on magnesium
    • C22C23/04—Alloys based on magnesium with zinc or cadmium as the next major constituent
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C1/00—Making non-ferrous alloys
    • C22C1/02—Making non-ferrous alloys by melting
    • C22C1/03—Making non-ferrous alloys by melting using master alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
    • C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
    • C22F1/002—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working by rapid cooling or quenching; cooling agents used therefor
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
    • C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
    • C22F1/06—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of magnesium or alloys based thereon

Abstract

一种具有宽腐蚀速率范围的Mg‑Zn‑Ni三元镁合金材料，原料组分按照100wt％计，为：Zn 4‑10wt％，Ni 0.5‑4wt％，其余为Mg，三者通过熔炼反应生成合金；本发明通过生成不同相以及相数量的差异，实现宽腐蚀速率范围变化，同时调整其力学性能，具体是Mg、Zn、Ni三种合金元素通过熔炼反应生成合金，其组织组成相包括αMg、Mg2Ni相、MgZnNi相、MgZn相等，其中由于Mg2Ni相与基体的电极电位差比较大，在腐蚀环境中容易发生电偶腐蚀，从而加快腐蚀的发生，MgZnNi相、MgZn相与基体电极电位差相对比较小，腐蚀过程相对缓慢；在制备合金过程中，通过合理调节各元素的含量，可以控制生成不同物相并改变其数量，从而调控合金的腐蚀速率使其在一定范围内变化。

Description

一种具有宽腐蚀速率范围的Mg-Zn-Ni三元镁合金材料
技术领域
本发明涉及油气开采用可降解镁合金材料，特别涉及一种具有宽腐蚀速率范围的Mg-Zn-Ni三元镁合金材料，是基于相图设计的低成本宽腐蚀速率范围的Mg-Zn-Ni三元镁合金材料。
背景技术
近年来，随着我国经济快速增长，对能源的需求量越来越大，石油、天然气供求矛盾越来越大，仅靠常规油气供应将很难满足国民经济发展的需要，发展非常规油气资源成为解决我国能源安全问题的有效手段。页岩气作为一种非常规天然气，在我国储量非常丰富，初步估计，我国页岩气可采资源量在36.1万亿立方米，居世界首位。这意味着大力发展页岩气开采产业成为了解决我国能源安全问题的有效手段。与常规天然气相比，页岩气开发具有开采寿命长和生产周期长的优点，但是埋藏深度深、渗透率较低，开采难度比较大，一般采用水平井和分段多级压裂相结合的方式进行开采。随着水平井分段压裂技术的迅速发展，应用于分段压裂工艺的完井工具(如压裂球、球座、桥塞等)由可钻、易钻向可降解的方向发展。这一发展，可以避免因钻除完井工具所带来的时间、经济成本等，大大提高了生产效率。目前压裂用完井工具的可降解材料主要有非金属可降解材料和金属可降解材料。非金属可降解材料一般是高分子材料，虽然可以自行降解，但是抗压强度较低，由这种材料制成的压裂球在作业过程中容易出现变形或者破裂而卡在球座上，造成失效。所以，目前主要研究方向转向了金属可降解材料。
国外可降解材料比较成熟，形成了可降解球、可降解球座、可降解桥塞等多种工具。我国使用的这类工具基本还是靠进口，但国外进口产品的价格贵，且供货商单一，国内企业容易受制于人。此外，国外与国内的地质环境即温度、pH值、地下水成分等不同，进口材料难以满足我国复杂地质环境的实际要求。国内有很多企业和高校也在研发此类材料，通过专利和文献调研发现，这些研究中的大部分金属可降解材料的成分都比较复杂，有些含有数十种合金元素，如专利CN 104004950 B易溶性镁合金材料及其制造方法和应用中含有多达13种合金元素，专利CN 106636821 A一种智能降解镁合金材料及其制备方法和应用中合金元素多达19种，且含有多种含量很高的稀土元素；有些添加过多的稀土元素导致材料制备成本增加，如上述专利以及专利CN 109295368 A含镍高强韧可控降解镁合金材料及其制备方法和应用中描述添加稀土元素含量最高达到了28％，有些添加了过多高密度合金元素，导致材料密度过大，如专利CN 103343271 A一种轻质耐压快速分解的铸造镁合金中含有9种合金元素，且添加的Al、Zn含量最高达到了25％和15％，不利于井下工具的传送等，而且绝大多数专利中的腐蚀速率范围调节较小，无法通过简单的成分配比实现腐蚀速率的数量级变化，如专利CN 107523732 B一种含Na快速降解镁合金及其制备方法，专利CN105950930 A一种可溶挤压态镁合金及其制备方法等专利中实施例腐蚀速率变化不大。因此，研发出适于国内腐蚀环境可宽范围调节腐蚀速率的、合金元素种类少且密度较低、满足使用要求的可降解材料对于国内页岩气开发的发展至关重要。目前我国亟需研发具有自主知识产权的可降解镁合金，以用于页岩气开采完井及压裂工具中。
发明内容
基于现有可降解材料存在的以上问题，本发明的目的在于提供一种具有宽腐蚀速率范围的Mg-Zn-Ni三元镁合金材料，通过分析完善三元合金相图，设计不同成分的Mg-Zn-Ni三元合金，通过生成不同相以及相数量的差异，实现宽腐蚀速率范围变化，同时调整其力学性能，以满足油气开采中对可降解材料的不同需求。
一种具有宽腐蚀速率范围的Mg-Zn-Ni三元镁合金材料，原料组分按照100wt％计，为：Zn 4-10wt％，Ni 0.5-4wt％，其余为Mg，三者通过熔炼反应生成合金。
本发明通过生成不同相以及相数量的差异，实现宽腐蚀速率范围变化同时调整力学性能，具体是Mg、Zn、Ni三种合金元素通过熔炼反应生成合金，其组织组成相包括αMg、Mg2Ni相、MgZnNi相、MgZn相等，其中，由于Mg2Ni相与基体的电极电位差比较大，在腐蚀环境中容易发生电偶腐蚀，从而加快腐蚀的发生；MgZnNi相、MgZn相与基体电极电位差相对比较小，腐蚀过程相对缓慢；在制备合金过程中，通过合理调节各元素的含量，可以控制生成不同物相并改变其数量，从而调控合金的腐蚀速率使其在一定范围内变化。本发明使用的合金元素常规且只有三种，不含贵金属元素、稀土元素、有毒有害元素等，合金元素种类少，含量适中，制备方便，成本低廉，具有明显优势，且通过简单调整成分即可实现腐蚀速率数量级间的变化。
附图说明
图1是实施例3的铸态组织扫描图。
图2是实施例3的铸态组织能谱范围图。
图3是实施例3的图2中区域1的能谱图。
图4是实施例3的铸态压缩曲线图。
图5是实施例3的挤压态TD方向组织扫描图。
图6是实施例3的挤压态ED方向组织扫描图。
图7是实施例3的挤压态拉伸曲线图。
图8是实施例9的铸态组织扫描图。
图9是实施例9的铸态组织能谱范围图。
图10是实施例9的图9中区域6的能谱图。
图11是实施例9的铸态压缩曲线图。
图12是实施例9的挤压态TD方向组织扫描图。
图13是实施例9的挤压态ED方向组织扫描图。
图14是实施例9的挤压态拉伸曲线图。
具体实施方式
下面结合具体实施方式对本发明做详细叙述。
本发明设计不同成分的Mg-Zn-Ni三元合金，通过生成不同相以及相数量的差异，实现宽腐蚀速率范围变化，同时调整其力学性能，以满足油气开采中对可降解材料的不同需求。合金元素常规且只有三种，按照100wt％计，为：纯度大于99.98％的锌含量4-10wt.％，镍含量0.5-4wt.％，其余为镁。
制备工艺为真空感应熔炼反应，根据上述设计成分进行配料，选用纯度大于99.98％的镁块、纯度大于99.98％的锌块以及镁镍中间合金(MgNi30)作为原料，对原料进行清洗，以去除表面油污、氧化皮等。熔炼选用不锈钢坩埚或者石墨坩埚皆可，浇铸选择具有拔模斜度的石墨坩埚以便脱模。将配好的原料与熔炼、浇铸所用坩埚放入干燥箱进行烘干。
装料：采用真空感应熔炼炉进行熔炼。清理熔炼炉内壁、熔炼观察镜和炉门橡胶密封圈，关闭炉门，利用机械泵和扩散泵抽真空。抽到一定真空度后关闭真空泵，通入适量保护气。熔炼过程分为升温熔化、保温均匀化和降温浇铸三个阶段。浇铸坩埚放于室温下的水冷锭模中。浇铸过程中应该保证液态金属匀速浇出，以确保铸锭质量，待30分钟后取出铸锭。
均匀化处理：将铸锭车削加工后，进行均匀化热处理，根据合金成分不同，在320～360℃范围内均匀化处理2～4h，取出水淬，得到热处理后试样。
热塑性变形：去除均匀化处理后铸锭试样表面氧化皮，根据合金成分不同，在300～380℃之间先保温一段时间，再进行热挤压，挤压比16：1，挤压速度0.1～1.1mm/min。
实施例1
合金成分按照质量百分比为Zn含量4wt.％，Ni含量2wt.％，其余为Mg，通过熔炼反应生成合金。
铸态合金在25℃、3KCl溶液中析氢腐蚀速率为0.407ml/cm2/min，铸态合金压缩强度299MPa。350℃保温3h均匀化热处理，在370℃进行挤压，挤压比16：1，挤压速率0.25mm/min。挤压态合金析氢腐蚀速率为0.255ml/cm2/min，抗拉强度为257MPa，延伸率26％。
实施例2
合金成分按照质量百分比为Zn含量5.5wt.％，Ni含量2wt.％，其余为Mg，通过真空感应熔炼反应生成合金。
铸态合金在25℃、3KCl溶液中析氢腐蚀速率为0.476ml/cm2/min，铸态合金压缩强度313MPa。350℃保温3h均匀化热处理，在360℃进行挤压，挤压比16：1，挤压速率0.17mm/min。挤压态合金析氢腐蚀速率为0.255ml/cm2/min，抗拉强度为274MPa，延伸率17％。
实施例3
合金成分按照质量百分比为Zn含量7wt.％，Ni含量0.5wt.％，其余为Mg，通过熔炼反应生成合金。
铸态合金在25℃、3KCl溶液中析氢腐蚀速率为0.011ml/cm2/min，铸态合金压缩强度328MPa。350℃保温3h均匀化热处理，在350℃进行挤压，挤压比16：1，挤压速率0.41mm/min。挤压态合金析氢腐蚀速率为0.008ml/cm2/min，抗拉强度为291MPa，延伸率20％。
参照图1，从图中看出，铸态合金共晶组织含量较少，成断续分布。图2为该实施例随机选取区域的能谱范围图，图3为图2中区域1的能谱检测强度图，从图中可以看出，该组织能谱分析显示Zn的强度高于Mg和Ni，与实施例9的图10对比表明，该组织中含有的MgZnNi相和MgZn相含量较多，Mg2Ni相含量较少，然而由于Mg2Ni相对腐蚀贡献比较大，所以该实施例合金腐蚀速率较慢。参照图4可以看出其压缩强度值达到了325MPa以上。图5和图6为挤压态合金在不同方向上的组织，由于挤压后各相组成基本不变，可知其腐蚀速率依然处于较低水平。图7为挤压态拉伸曲线图，从图中看到，其抗拉强度达到290MPa，而且具有非常好的延伸率。
实施例4
合金成分按照质量百分比为Zn含量7wt.％，Ni含量1wt.％，其余为Mg，通过熔炼反应生成合金。
铸态合金在25℃、3KCl溶液中析氢腐蚀速率为0.021ml/cm2/min，铸态合金压缩强度337MPa。350℃保温3h均匀化热处理，在375℃进行挤压，挤压比16：1，挤压速率0.97mm/min。挤压态合金析氢腐蚀速率为0.013ml/cm2/min，抗拉强度为277MPa，延伸率23％。
实施例5
合金成分按照质量百分比为Zn含量7wt.％，Ni含量2wt.％，其余为Mg，通过熔炼反应生成合金。
铸态合金在25℃、3KCl溶液中析氢腐蚀速率为0.311ml/cm2/min，铸态合金压缩强度329MPa。350℃保温3h均匀化热处理，在375℃进行挤压，挤压比16：1，挤压速率0.74mm/min。挤压态合金析氢腐蚀速率为0.051ml/cm2/min，抗拉强度为269MPa，延伸率20％。
实施例6
合金成分按照质量百分比为Zn含量7wt.％，Ni含量4wt.％，其余为Mg，通过熔炼反应生成合金。
铸态合金在25℃、3KCl溶液中析氢腐蚀速率为0.65ml/cm2/min，铸态合金压缩强度305MPa。350℃保温3h均匀化热处理，在375℃进行挤压，挤压比16：1，挤压速率0.66mm/min。挤压态合金析氢腐蚀速率为0.382ml/cm2/min，抗拉强度为254MPa，延伸率9％。
实施例7
合金成分按照质量百分比为Zn含量10wt.％，Ni含量1wt.％，其余为Mg，通过熔炼反应生成合金。
铸态合金在25℃、3KCl溶液中析氢腐蚀速率为0.016ml/cm2/min，铸态合金压缩强度321MPa。320℃保温4h均匀化热处理，在335℃进行挤压，挤压比16：1，挤压速率0.42mm/min。挤压态合金析氢腐蚀速率为0.013ml/cm2/min，抗拉强度为308MPa，延伸率19％。
实施例8
合金成分按照质量百分比为Zn含量10wt.％，Ni含量2wt.％，其余为Mg，通过熔炼反应生成合金。
铸态合金在25℃、3KCl溶液中析氢腐蚀速率为0.033ml/cm2/min，铸态合金压缩强度314MPa。320℃保温4h均匀化热处理，在360℃进行挤压，挤压比16：1，挤压速率0.64mm/min。挤压态合金析氢腐蚀速率为0.019ml/cm2/min，抗拉强度为291MPa，延伸率18％。
实施例9
合金成分按照质量百分比为Zn含量10wt.％，Ni含量4wt.％，其余为Mg，通过熔炼反应生成合金。
铸态合金在25℃、3KCl溶液中析氢腐蚀速率为0.554ml/cm2/min，铸态合金压缩强度277MPa。320℃保温4h均匀化热处理，在350℃进行挤压，挤压比16：1，挤压速率0.44mm/min。挤压态合金析氢腐蚀速率为0.331ml/cm2/min，抗拉强度为285MPa，延伸率9％。
参照图8，从图中看出，该铸态合金共晶组织含量多，成连续网状分布。图9为该实施例随机选取区域的能谱范围图，图10为图9中区域6的能谱检测强度图。从图中可以看出，该组织能谱分析显示Mg的强度最高，相较于实施例3中图3所示，Ni的强度也有所升高，意味着Mg2Ni相数量较多，MgZnNi相数量较少。所以相比于实施例3，相同时间条件下，实施例9的腐蚀程度更深，出现的腐蚀点更多，故腐蚀速率更快。参照图11，可以看到其铸态压缩强度低于实施例3，是由于其组织状态所致。图12和图13为挤压态合金在不同方向上的组织，由于挤压后各相组成基本不变，可知其腐蚀速率相较于实施例3依然很快。图14为挤压态拉伸曲线图，其抗拉强度与实施例3比较变化不明显，延伸率有所下降。
以上对本发明的具体实施例进行了描述。需要说明的是，所列举实施例只是本发明的部分内容，仅用以说明本发明的技术方案而非限制，尽管参照较佳实施例对本发明进行了详细说明，本领域的普通技术人员应当理解，可以对本发明的技术方案进行修改或者等同替换，而不脱离本发明技术方案的宗旨和范围，其均应涵盖在本发明的权利要求范围当中。

Claims (7)

1.一种具有宽腐蚀速率范围的Mg-Zn-Ni三元镁合金材料，其特征在于，原料组分按照100 wt.%计，具体为Zn 5.5-10 wt.%，Ni 0.5-4 wt.%，其余为Mg；制备时按设计成分进行配料，选用纯度大于99.98%的镁块、纯度大于99.98%的锌块以及镁镍中间合金MgNi30作为原料，对原料进行清洗，熔炼选用不锈钢坩埚或者石墨坩埚皆可，浇铸选择具有拔模斜度的石墨坩埚以便脱模；将配好的原料与熔炼、浇铸所用坩埚放入干燥箱进行烘干，采用真空感应熔炼炉进行熔炼，通入保护气，熔炼过程分为升温熔化、保温均匀化和降温浇铸三个阶段，浇铸坩埚放于室温下的水冷锭模中；浇铸过程中应该保证液态金属匀速浇出，以确保铸锭质量，待30分钟后取出铸锭；将铸锭车削加工后，进行均匀化热处理，根据合金成分不同，在320~360℃范围内均匀化处理2~4h，取出水淬，得到热处理后试样；去除均匀化处理后铸锭试样表面氧化皮，根据合金成分不同，在300~380℃之间先保温一段时间，再进行热挤压，挤压比16：1，挤压速度0.1~1.1 mm/min。
2.根据权利要求1所述的一种具有宽腐蚀速率范围的Mg-Zn-Ni三元镁合金材料，其特征在于，合金成分按照质量百分比为Zn含量5.5wt.%，Ni含量2wt.%，其余为Mg，通过真空感应熔炼反应生成合金。
3.根据权利要求1所述的一种具有宽腐蚀速率范围的Mg-Zn-Ni三元镁合金材料，其特征在于，合金成分按照质量百分比为Zn含量7wt.%，Ni含量0.5wt.%，其余为Mg，通过熔炼反应生成合金。
4.根据权利要求1所述的一种具有宽腐蚀速率范围的Mg-Zn-Ni三元镁合金材料，其特征在于，合金成分按照质量百分比为Zn含量7wt.%，Ni含量1wt.%，其余为Mg，通过熔炼反应生成合金。
5.根据权利要求1所述的一种具有宽腐蚀速率范围的Mg-Zn-Ni三元镁合金材料，其特征在于，合金成分按照质量百分比为Zn含量7wt.%，Ni含量2wt.%，其余为Mg，通过熔炼反应生成合金。
6.根据权利要求1所述的一种具有宽腐蚀速率范围的Mg-Zn-Ni三元镁合金材料，其特征在于，合金成分按照质量百分比为Zn含量7wt.%，Ni含量4wt.%，其余为Mg，通过熔炼反应生成合金。
7.根据权利要求1所述的一种具有宽腐蚀速率范围的Mg-Zn-Ni三元镁合金材料，其特征在于，合金成分按照质量百分比为Zn含量10wt.%，Ni含量4wt.%，其余为Mg，通过熔炼反应生成合金。
CN202110280328.3A 2021-03-16 2021-03-16 一种具有宽腐蚀速率范围的Mg-Zn-Ni三元镁合金材料 Active CN113061790B (zh)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN202110280328.3A CN113061790B (zh) 2021-03-16 2021-03-16 一种具有宽腐蚀速率范围的Mg-Zn-Ni三元镁合金材料

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN202110280328.3A CN113061790B (zh) 2021-03-16 2021-03-16 一种具有宽腐蚀速率范围的Mg-Zn-Ni三元镁合金材料

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN113061790A CN113061790A (zh) 2021-07-02
CN113061790B true CN113061790B (zh) 2022-05-06

Family

ID=76560574

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN202110280328.3A Active CN113061790B (zh) 2021-03-16 2021-03-16 一种具有宽腐蚀速率范围的Mg-Zn-Ni三元镁合金材料

Country Status (1)

Country Link
CN (1) CN113061790B (zh)

Families Citing this family (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN115637362B (zh) * 2022-10-20 2024-04-16 西安交通大学 一种水溶性镁合金及其制备方法
CN115612953B (zh) * 2022-11-17 2023-08-01 质子汽车科技有限公司 一种降低镁合金热塑性变形应力的方法

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN107236884A (zh) * 2017-06-07 2017-10-10 四川理工学院 一种高强耐腐蚀变形镁合金及其制备方法
CN107723546A (zh) * 2017-10-26 2018-02-23 冉兴 自来水快速腐蚀的韧化镁合金及其构件的制造方法
CN108642359A (zh) * 2018-08-03 2018-10-12 山东省科学院新材料研究所 一种高强度的快速降解生物医用Mg-Zn-Zr-Fe合金材料及其制备方法
CN108950336A (zh) * 2018-08-03 2018-12-07 山东省科学院新材料研究所 一种高塑性可降解生物医用Mg-Zn-Zr-Ca-Fe合金材料及其制备方法
KR20190078368A (ko) * 2017-12-26 2019-07-04 주식회사 포스코 고내식 마그네슘 합금 및 그 제조방법

Family Cites Families (17)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2004263280A (ja) * 2003-03-04 2004-09-24 Toyota Central Res & Dev Lab Inc 防蝕マグネシウム合金部材、マグネシウム合金部材の防蝕処理方法およびマグネシウム合金部材の防蝕方法
CN100365314C (zh) * 2006-02-27 2008-01-30 西安交通大学 汽车刹车片用铝基摩擦材料及其制备工艺
CN102433479B (zh) * 2011-12-28 2013-09-25 东北大学 一种具有温挤压特性的镁合金及其挤压材的制备方法
CN102888546B (zh) * 2012-10-16 2014-03-19 山东银光钰源轻金属精密成型有限公司 一种高精度镁合金板材及其制备方法
CN103343271B (zh) * 2013-07-08 2015-07-01 中南大学 一种轻质耐压快速分解的铸造镁合金
CN104004950B (zh) * 2014-06-05 2016-06-29 宁波高新区融创新材料科技有限公司 易溶性镁合金材料及其制造方法和应用
CA3008591C (en) * 2015-12-25 2021-01-12 Kureha Corporation Stock shape for downhole tool component, downhole tool component, and downhole tool
CN105950930B (zh) * 2016-06-24 2018-02-06 中国石油集团川庆钻探工程有限公司长庆井下技术作业公司 一种可溶挤压态镁合金及其制备方法
CN106636821B (zh) * 2016-11-18 2018-08-14 中国兵器科学研究院宁波分院 一种智能降解镁合金材料及其制备方法和应用
CN108203783B (zh) * 2016-12-19 2020-01-10 有研工程技术研究院有限公司 一种高电磁屏蔽镁-铜复合板及其制备方法
CN107523732B (zh) * 2017-08-15 2019-04-05 太原科技大学 一种含Na快速降解镁合金及其制备方法
CN107557632B (zh) * 2017-08-16 2020-06-26 北京科技大学 一种可降解生物医用Mg-Zn-Zr-Nd合金材料及其制备方法
CN107675055B (zh) * 2017-10-12 2019-03-26 太原理工大学 一种高耐压可降解镁基复合材料的制备方法
CN109295368B (zh) * 2018-10-23 2020-06-19 重庆大学 含镍高强韧可控降解镁合金材料及其制备方法和应用
CN109628810A (zh) * 2018-11-29 2019-04-16 山东银光钰源轻金属精密成型有限公司 一种高强度易腐蚀的变形镁合金及其制备方法
CN109487136A (zh) * 2018-11-29 2019-03-19 山东银光钰源轻金属精密成型有限公司 一种快速腐蚀的变形镁合金及其制备方法
CN111118363A (zh) * 2020-01-15 2020-05-08 太原科技大学 一种高抗压快速降解镁合金及其制备方法

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN107236884A (zh) * 2017-06-07 2017-10-10 四川理工学院 一种高强耐腐蚀变形镁合金及其制备方法
CN107723546A (zh) * 2017-10-26 2018-02-23 冉兴 自来水快速腐蚀的韧化镁合金及其构件的制造方法
KR20190078368A (ko) * 2017-12-26 2019-07-04 주식회사 포스코 고내식 마그네슘 합금 및 그 제조방법
CN108642359A (zh) * 2018-08-03 2018-10-12 山东省科学院新材料研究所 一种高强度的快速降解生物医用Mg-Zn-Zr-Fe合金材料及其制备方法
CN108950336A (zh) * 2018-08-03 2018-12-07 山东省科学院新材料研究所 一种高塑性可降解生物医用Mg-Zn-Zr-Ca-Fe合金材料及其制备方法

Also Published As

Publication number Publication date
CN113061790A (zh) 2021-07-02

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN113061790B (zh) 一种具有宽腐蚀速率范围的Mg-Zn-Ni三元镁合金材料
CN109295368B (zh) 含镍高强韧可控降解镁合金材料及其制备方法和应用
CN109161769B (zh) 一种功能性快速可溶稀土镁合金材料及其制备方法
EP3650567A1 (en) High-strength and high-toughness magnesium alloy and preparation method thereof
CN111235450B (zh) 一种lpso相强化的可降解高温镁合金及其制备方法
CN107034386B (zh) 一种抗熔盐腐蚀高温复合材料及熔盐堆堆芯结构件
CN105132772A (zh) 一种低成本非稀土型高强镁合金及其制备方法
CN105316550B (zh) 一种含长周期结构相高阻尼镁合金及其制备方法
CN109706336B (zh) 一种超细晶高强塑性稀土镁合金的低成本制备方法
CN102808105A (zh) 一种形状记忆铜合金的制备方法
CN102828064A (zh) 一种无铅易切削黄铜合金及其制备方法
CN104325130A (zh) 一种防腐蚀铜基粉末冶金材料及其制备方法
CN101886186B (zh) 一种高温形状记忆铜合金及其制备方法
CN113025857A (zh) 一种用于全金属桥塞胶筒的可溶镁合金材料及其制备方法
CN103774070B (zh) 一种Mg-Zn-Al-Cu系超高强镁合金板材制备方法
CN110358954A (zh) 一种绿色环保的易切削铝铜合金及其制备方法
CN115323232B (zh) 一种可控溶解镁合金丝材及其制备方法
CN113667871A (zh) 一种高延展性可溶镁锂合金及其制备方法和应用
CN107177764A (zh) 一种低成本高强铸造镁合金及其制备方法
CN110629087B (zh) 一种速溶镁合金及其制备方法
CN102605212A (zh) 一种易切削钛合金及其制备方法
CN110343924A (zh) 一种高导电率Mg-Zn-Sn-Sc-xCa镁合金及其制备方法
Wu et al. Microstructure evolution, strengthening mechanisms and deformation behavior of high-ductility Mg− 3Zn− 1Y− 1Mn alloy at different extrusion temperatures
CN109825751A (zh) 一种高导热高力学性能镁合金材料及其制备方法
CN108570583A (zh) 不含稀土低合金超高强韧镁合金及其制备方法

Legal Events

Date Code Title Description
PB01 Publication
PB01 Publication
SE01 Entry into force of request for substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
GR01 Patent grant
GR01 Patent grant