CN112973371A - 有机溶剂浓缩装置及有机溶剂浓缩装置的劣化判定方法 - Google Patents
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Abstract
本发明提供一种通过简化VOC吸附蜂窝转子的劣化判断调查方法，能够缩短到劣化判定为止的时间，且也能够减少掏出作业的劳力的方法。根据本发明的有机溶剂浓缩装置及有机溶剂浓缩装置的劣化判定方法，仅通过基于TG/DTA进行的有机物蓄积量测量，不实施VOC静态吸附量试验就能够预测静态吸附比率，因此能够简化VOC浓缩转子的劣化判断调查方法，并能够减少调查的劳力和时间。
Description
技术领域
本发明涉及一种判定因有机溶剂浓缩装置的长期使用等而导致性能降低的劣化的进展程度的方法。
背景技术
近年来，大气污染在全球范围内成为问题，甲苯等VOC(挥发性有机化合物，Volatile Organic Compounds，以下为VOC)也是其中之一，在涂装工序、印刷工厂等中大量产生。若直接排出，则不仅VOC本身有害，而且也是PM2.5的原因物质，有可能带来重大健康危害问题。
含有低浓度的VOC的废气的处理设备(燃烧设备、回收设备)存在如下问题：当处理风量变大时，设备不仅变得非常大型，而且也需要庞大的运行成本。相对于此，作为废气处理设备的前段机器的VOC浓缩装置能够将低浓度/大风量的VOC废气浓缩回收为高浓度/低风量，因此能够大幅削减处理设备整体的设备费用及运行成本，并能够实现有效的VOC处理。
作为这种VOC浓缩技术之一，有蜂窝吸附技术。作为VOC浓缩装置之一，有一种选择性地吸附并浓缩废气中的VOC的蜂窝转子式VOC浓缩装置。图1是VOC浓缩回收流程的一例。VOC吸附蜂窝转子1被划分为处理区域2、再生区域3及冷却区域4。通过VOC吸附蜂窝转子1进行旋转，能够连续地吸附去除/浓缩脱附VOC。当通过VOC吸附蜂窝转子1的处理区域2时，处理气体中的VOC被吸附去除。当吸附的蜂窝旋转转移至再生区域3时，所吸附的VOC被处理风量的1/5～1/15的风量的200℃(以下，温度为“摄氏度”)左右的热风浓缩脱附至5～15倍，并被输送至燃烧处理装置(未图示)。通过了再生区域3的蜂窝移动至冷却区域4并被冷却，再次转移至处理区域2。通过了冷却区域4的空气被再生加热器7加热而用作VOC脱附用的空气。
通常，VOC吸附蜂窝转子负载有疏水性沸石，通过200℃左右的热风进行再生，因此能够反复进行吸附和再生来使用。另一方面，废气中的VOC组成由于包含在印刷、电子零件制造、半导体制造、液晶制造、涂装室和大型研究设备的废气处理等中，因此多种多样。通过反复进行多种多样的VOC的吸附和脱附，VOC吸附蜂窝转子因长期使用等而劣化，性能逐渐降低。
通常，关于吸附材料的劣化现象，认为是以下原因所致。
(a)因半熔现象引起的细孔的部分消失
(b)因吸附材料表面及细孔内的碳、聚合物、化合物等引起的包覆或堵塞
(c)因化学反应引起的晶体细孔的减少
VOC吸附蜂窝转子的性能劣化原因的大部分是由(b)引起的。不仅是含有与使用涂料、油墨等的成分聚合的成分的情况，尤其是即使是不聚合的VOC，也认为由于长期的反复吸附和脱附，逐渐引起化学反应而固体化/蓄积，最终有可能变化为无法脱附的物质。
VOC吸附蜂窝转子的劣化原因受实际使用条件(运转期间或有机溶剂的使用量、含腐蚀气体等)的影响较大。若在VOC吸附蜂窝转子的劣化进行的状态下放置，则VOC浓缩装置本身的浓缩回收率降低，浓缩气体浓度降低，因此燃烧装置的运行成本变高。并且，有可能处理后的VOC浓度上升从而也影响环境标准。并且，当性能降低时，能够以规定的频率更换VOC吸附蜂窝转子，但若更换频率高，则维护成本变高。
在VOC吸附蜂窝转子中，能够通过测量运转时的处理出口侧的VOC浓度并求出去除效率来判断性能降低，但无法排除装置本身的负载变动和周边机器的状态的影响，难以纯粹掌握VOC吸附蜂窝转子的性能劣化。并且，若在附着有不被再生区域的热风脱附的物质(以下，为蓄积物)的状态下继续运转，则不仅会成为压力损耗上升的原因，而且具有蜂窝转子着火的危险性。因此，以往，已知有一种方法，其对VOC吸附蜂窝转子的部件的一部分进行采样，调查性能降低的原因和当前的吸附状态来判定劣化的进展程度(非专利文献1)。
如专利文献1所记载那样，在同样地使用蜂窝转子的除湿装置中，也有通过比较转子未劣化的初始处理空气入口绝对湿度与减湿量的相关关系和在转子的劣化进行的状态下诊断时的相关关系，连续地诊断转子的劣化的进展程度的劣化判断方法，但处理的对象为水分且使用环境为干燥室，与作为本发明的对象的VOC浓缩装置不同，与VOC浓缩装置中的劣化判定方法性质不同。并且，也存在虽然能够诊断转子的劣化，但难以推测转子劣化的原因和转子本身发生了怎样的现象等的问题。
虽然劣化的VOC吸附蜂窝转子能够更换，但在现实中以下情况作为突发事件发生是不优选的：由于转子本身相对昂贵从而难以确保突发性的预算的情况、以及、伴随着为更换转子而停止废气处理设施的生产或制造等的暂时停止的情况。通过实施定期性的劣化判定来预先预测VOC吸附蜂窝转子的更换时期，由此能够进行转子更换作业所需的费用的计划性的管理。
对以往的劣化判定方法的一例进行说明。首先，如图2所示，使用圆筒型夹具9将VOC吸附蜂窝转子1的一部分掏出，取出并进行采样。将该掏出成分10在转子厚度方向(轴向)上，沿着图1的VOC吸附蜂窝转子1的处理区域2中的空气流动方向，将处理入口侧11及处理出口侧12这两处以规定的大小切出，作为劣化蜂窝试样(数十g左右)。此时，以提高滑动性和强度的目的对转子表面实施了端面处理，因此从距处理入口侧及处理出口侧的转子表面两端朝向转子厚度方向中心部远离10mm以上的位置切出即可。另外，除了处理入口侧及处理出口侧以外，还可以追加从转子厚度方向的中央部切出劣化蜂窝试样。
使用这些劣化蜂窝试样调查下述项目，由此调查劣化的进展程度(以下，为劣化判定方法)。
(A)VOC静态吸附量试验
(B)基于TG/DTA(Thermogravimetry/Differential Thermal Analysis，热重量/差热同时分析。以下，为TG/DTA。)的有机物蓄积量测量
(A)VOC静态吸附量试验
作为预处理，将处理入口侧11及处理出口侧12的劣化蜂窝试样及用于比较的相同类型的新品蜂窝试样在蜂窝转子的再生温度附近(例如200℃)加热一定时间之后，静置于使选自丙酮或甲苯等中的至少1种VOC饱和的干燥器内，并使其吸附至饱和状态。根据吸附前后的蜂窝试样重量差来求出各蜂窝试样的VOC吸附率，将新品蜂窝试样的吸附率设为100％，求出劣化蜂窝试样与其相对的静态吸附比率γ[％]。即，成为如以下的(1)式。
静态吸附比率γ＝(Wads/Wsample)/(Mads/Mvirgin)×100 (1)
Wads：劣化蜂窝试样所吸附的VOC重量、Wsample：劣化蜂窝试样重量、Mads：新品蜂窝试样所吸附的VOC重量、Mvirgin：新品蜂窝试样重量，均为[g]。
(B)基于TG/DTA的有机物蓄积量测量
TG/DTA对当以一定速度加热试样时的试样的重量变化及热量变化进行测量。观察试样发生吸热变化(例如脱水/分解)、发热变化(例如燃烧)的温度范围和重量变化，能够确认试样在几℃下释放水等、或试样在几℃下燃烧等现象。将蜂窝试样调整到规定量(例如，数十mg左右)之后，将其提供给TG/DTA测量装置。图3是测量结果的一例。根据测量结果，确认到处理入口侧11的劣化蜂窝试样在400℃附近的DTA的发热(燃烧)峰值，也确认到TG的重量减少。由此，能够确认到VOC吸附蜂窝转子中蓄积有成为使转子的性能降低的原因的蓄积物。从再生温度附近的温度T1(例如200℃)下的蜂窝试样的试样重量减去通过TG/DTA测量分析的规定的温度T2(例如700℃)下的燃烧后的蜂窝试样的试样重量后得到减少重量，然后利用以试样的初始总重量除以该减少重量的计算式(2)来计算TG重量减少率αTG[％]。
αTG＝mT1-T2/msample×100 (2)
mT1-T2：T1～T2的减少重量、msample：试样的初始总重量，均为[g]。
(A)VOC静态吸附量试验所需的试样需要数十g左右、直径φ60mm左右×数十mm左右的量。另一方面，在(B)基于TG/DTA的有机物蓄积量测量中，可以是数十mg左右的极少量。
专利文献1：日本专利第3753752号公报
非专利文献1：“VOC吸附浓缩转子的劣化现象及其评价”，分离技术会年会2018技术·研究发表演讲要旨集，p.33
在以往的劣化判定方法中，为了(A)VOC静态吸附量试验，需要将掏出成分从VOC吸附蜂窝转子(直径φ0.5～4.5m)以直径φ60mm左右掏出。若维持将掏出之后的蜂窝转子的样子，则会产生泄漏而成为性能降低的原因，因此需要利用与掏出成分相同尺寸的回填元件或填隙件等进行回填作业，且从掏出到回填为止耗费时间和劳力，因此停止VOC浓缩装置的时间变长，导致用户的生产线的停止时间也相应地变长。在此，也考虑了从作为劣化蜂窝试样的最低限度所需的处理入口侧及处理出口侧的两端分别朝向转子厚度中心部仅掏出数十mm左右，保留转子中心部的一部分，但由于掏出的直径φ为60mm左右的大直径，因此难以仅用填隙件填充，仍然需要回填元件。
并且，为了进行分析，将掏出成分切成所需的大小，进行(A)VOC静态吸附量试验及(B)基于TG/DTA的有机物蓄积量测量这两种分析耗费时间和劳力，因此存在发生如下状况的问题：调查VOC吸附蜂窝转子的劣化进展程度来进行判定耗费时间，直到判明劣化进展程度为止不得不停止VOC浓缩装置的运转，进而不得不停止用户的生产线。
发明内容
鉴于上述情况，本发明的目的在于提供一种通过简化VOC吸附蜂窝转子的劣化判定方法，能够减少从掏出到判定为止的时间和劳力，进而能够预测转子更换的时期、性能恢复措施的时期的方法。
发明人等根据以往的劣化判定方法，长期以来对上百数十个检测体进行劣化判定调查，并累积了数据。发明人等为了解决所述课题，根据大量数据的累积及丰富的劣化判定调查的经验和见解，对数据进行深入分析和研究，其结果发现(A)VOC静态吸附量试验的静态吸附比率γ及(B)基于TG/DTA的有机物蓄积量测量的TG重量减少率αTG具有相关关系，并且，从吸附的理论式能够理论导出所述相关关系。
根据本发明所涉及的劣化判定方法，能够简化VOC浓缩转子的劣化判定调查方法，且能够减少分析的劳力和时间，并预测转子更换或者性能恢复措施的时期。
附图说明
图1是VOC浓缩回收流程的一例。
图2是表示在以往的劣化判定方法中，VOC吸附蜂窝转子的一部分的采样及从掏出成分切出劣化蜂窝试样的图。
图3是基于TG/DTA的有机物蓄积量测量结果的一例。
图4是表示(A)VOC静态吸附量试验的静态吸附比率γ及(B)基于TG/DTA的有机物蓄积量测量的TG重量减少率αTG的相关关系的图表。
图5是表示本发明的实施例2所涉及的盒式VOC吸附蜂窝转子的图。
图6是表示本发明的实施例3所涉及的静态吸附比率γ或者TG重量减少率αTG、和VOC吸附蜂窝转子的运转期间的近似曲线所示出的相关关系的图表。
其中，附图标记说明如下：
1-VOC吸附蜂窝转子，2-处理区域，3-再生区域，4-冷却区域，5-预过滤器，6-处理风扇，7-再生加热器，8-再生风扇，9-夹具，10-掏出成分，11-处理入口侧蜂窝试样，12-处理出口侧蜂窝试样，13-盒。
具体实施方式
对本发明的发明人等所发现的(A)VOC静态吸附量试验的静态吸附比率γ及(B)基于TG/DTA的有机物蓄积量测量的TG重量减少率αTG的相关关系进行说明。在此，确认到所述相关关系与作为吸附材料用于VOC吸附蜂窝转子的疏水性沸石的种类和负载量、劣化蜂窝试样的切出位置、所吸附的VOC的种类无关地成立。
图4是表示(A)VOC静态吸附量试验的静态吸附比率γ及(B)基于T G/DTA的有机物蓄积量测量的TG重量减少率αTG的相关关系的近似直线的图表。图4的近似直线是将累积的上百数十个检测体的试验数据进行绘制并通过最小二乘法将两者的相关关系作为由(3)式表示的线性关系(近似直线)来求出的。另外，当蓄积物重量为0g时，即TG重量减少率αTG为0％时，设为静态吸附比率γ＝100％。另外，常数A的值根据用户的处理气体成分或使用条件等而不同。
γ＝-A×αTG+100 (3)
γ：静态吸附比率[％]，αTG：TG重量减少率[％]，A：常数
然而，相关式(3)是基于经验法则的实验式，是将数学式外插套用到图表中的公式。因此，发明人等验证了所述相关式在理论上也成立。
若是本领域技术人员，则能够通过以下方法导出近似式。在从理论式导出近似式的过程中，发明人等将以下4个假设作为前提。蓄积物上不发生吸附(假设1)、VOC在蜂窝试样上均匀地进行多分子层吸附(假设2)、BET理论式中的吸附参数C(表示吸附第一层与吸附第二层以后的吸附热之差的参数)设为恒定(假设3)、蓄积物设为1种(假设4)。
基于以上假设，导出了(A)VOC静态吸附量试验的静态吸附比率γ及(B)基于TG/DTA的有机物蓄积量测量的TG重量减少率αTG的相关关系的近似式。以下，只要没有特别说明，重量为[g]。
当在所述(1)式中，劣化蜂窝试样重量Wsample与新品蜂窝试样重量Mvirgin近似于大致相等时，成为(1)’式。
γ＝Wads/Mads×100 (1)'
并且，劣化蜂窝试样所吸附的VOC重量Wads能够使用无法吸附到劣化蜂窝试样的VOC重量Wnotads表述为如(4)式。
Wads＝Mads-Wnotads (4)
Mads：新品蜂窝试样所吸附的VOC重量，Wnotads：无法吸附到劣化蜂窝试样的VOC重量
在此，由BET理论式将无法吸附到劣化蜂窝试样的VOC重量Wnotads示于(5)式。
Vnotads：无法吸附到劣化蜂窝试样的单分子层VOC量，C：基于吸附相互作用等的BET理论式中的吸附参数C(常数)，P：VOC分压，P0：VOC初始饱和蒸气压
另一方面，由Langmuir式将无法吸附到劣化蜂窝试样的单分子吸附量Vnotads示于(6)式。
a：吸附平衡常数，b：饱和吸附量
当使用Vnotads表示比表面积Snotads时，成为如(7)式。
Snotads：无法吸附到劣化蜂窝试样的比表面积，σVOC：VOC的吸附剖面积
无法吸附到劣化蜂窝试样的比表面积Snotads与附着有蓄积物的比表面积Sacc相等，因此成为如(8)式。
Snotads＝Sacc (8)
Sacc：附着有蓄积物的比表面积
当使(7)式对应于(8)式时，成为如(9)式。
Vnotads×σVOC＝Vacc×σacc (9)
Vacc：单分子层蓄积物吸附量，σacc：蓄积物的吸附剖面积
在此，在表示TG重量减少率αTG的(2)式中，当设为T1～T2中的减少重量mT1-T2与蓄积物重量macc相等时，表述为αTG＝macc/msample×1O0 (2)’。
当假设蓄积物仅吸附于第一层时，
macc＝Vacc (1O)
当使用(2)’式、(10)式将(9)式变形时，成为(11)式。
当将(11)式代入到(5)式，并假设TG/DTA测量试样的初始总重量msample及P为恒定时，成为，
D：常数
无法吸附到劣化蜂窝试样的VOC重量Wnotads成为TG/DTA测量试样的初始总重量msample的函数。
最终，由(1)’式、(4)式及(12)式获得(1)式，
γ＝(Mads-Wnotads)/Mads×1O0＝(Mads-D×αTG)/Mads×1OO＝100-αTG×D/Mads×100 (13)
在此，在(13)式中，当设为E＝D/Mads×100(常数)时，导出(14)式。
γ＝-E×αTG+100 (14)
γ：静态吸附比率[％]，αTG：TG重量减少率[％]，E：常数
如此，可知(A)VOC静态吸附量试验的静态吸附比率γ及(B)基于TG/DTA的有机物蓄积量测量的TG重量减少率αTG的相关关系在理论上也可由线性关系表示。
在此，当将表示由试验数据求出的相关关系的相关式(3)与理论上求出的近似式(14)进行比较时，(3)式中的常数A与(14)式中的常数E对应。如上所述，在实验上和理论上均表示线性关系的相关式对静态吸附比率γ及TG重量减少率αTG成立。
根据(3)式的相关关系，通过仅实施(A)VOC静态吸附量试验或者(B)基于TG/DTA的有机物蓄积量测量中的任意一个，能够预测另一个的结果。在本发明中，能够简化劣化判定方法的关键在于，由于若仅实施(B)基于TG/DTA的有机物蓄积量测量，则能够预测基于(A)VOC静态吸附量试验的静态吸附比率γ，因此能够省略(A)VOC静态吸附量试验。由于表示相关式(3)在理论上也成立，因此不仅能够简化根据经验的劣化判定方法，在理论上也能够将劣化判定方法仅转移到TG/DTA测量。由于(A)VOC静态吸附量试验需要一定程度的试样的量，因此掏出成分的采样、蜂窝试样的切出、测量的准备/制备、测量本身等耗费时间和劳力。另一方面，用于(B)基于TG/DTA的有机物蓄积量测量的蜂窝试样量极少即可，采样也可以少量，用于测量的准备/制备、测量本身也不那么耗费时间和劳力。
也可以通过设定作为推荐VOC吸附蜂窝转子更换或性能恢复措施的参考值的静态吸附比率γ，由所述相关式(3)求出相应的TG重量减少率αTG，仅由TG/DTA测量结果判断转子更换推荐可否或性能恢复措施的时期。或者，当预先设定有作为推荐转子更换或性能恢复措施的参考值的TG重量减少率αTG时，也可以设为仅实施(B)基于TG/DTA的有机物蓄积量测量，并作为指标根据需要由相关式(3)计算并推测静态吸附比率γ。
实施例1
(A)VOC静态吸附量试验需要数十g左右的蜂窝试样量，因此在以往的劣化判定方法中需要将掏出成分从VOC吸附蜂窝转子以φ60mm左右进行掏出，将蜂窝试样的厚度切出例如10mm左右。另一方面，根据本发明的劣化判定方法，仅实施(B)基于TG/DTA的有机物蓄积量测量即可，因此蜂窝试样的试样重量只要有数十mg左右就足够。因此，蜂窝试样的掏出直径为φ几mm就足够，但当在蜂窝转子厚度方向全部掏出时，若直径过细，则在掏出途中容易折断。因此，考虑作业性，样品的掏出以φ15～30mm左右为好。当以φ15～30mm左右进行掏出时，无需利用回填元件来回填掏出部分，只要利用填隙件等堵塞掏出孔即可。因此，与以往的采样方法相比简单，也不耗费掏出的时间和劳力。但是，即使不对转子厚度方向整体进行抽出，也可以从处理入口侧及处理出口侧的两端分别朝向转子厚度方向中心部仅抽出所需要的部分，例如仅抽出厚度方向20～100mm左右。此时，也可以利用φ5～20mm左右的软木穿孔器等进行掏出，掏出方法变得简单。并且，转子厚度方向中央部会残留，因此无需利用填隙件等进行堵塞。通过这种方式会产生一些偏流，但影响极小，对转子整体的通气没有问题。另外，当仅对处理入口侧或处理出口侧的劣化进展程度进行调查时，也可以从任一端仅掏出所需要的部分。
实施例2
需要定期进行用于劣化判定的分析，且每次都掏出成分会耗费劳力。也可以设为如图5所示，以容易对VOC吸附蜂窝转子部分进行拆卸(拆装)、安装或者更换的方式，将预先使掏出成分嵌入到具有耐热性的例如金属性的管等中的部件(以下，称为“盒”)以不被空气流吹散的强度插入固定于VOC吸附蜂窝转子1中，作为在每次劣化判定时拔出的“盒式”。此时，当拔出盒13时产生的孔可以利用填隙件填充或者利用新盒进行更换。
也可以设为根据处理气体条件等，预测劣化调查次数，并设置与其次数相应的个数或者超过与其次数相应的个数的盒。此时，如图5所示，设置位置以成为蜂窝转子半径方向的中央部的方式且均等地设置为好。但是，并不限定于此。
实施例3
通过以上劣化判定方法至少判定一次以上，并根据处理气体成分条件、VOC吸附蜂窝转子运转期间或实施劣化判定的时期、判定结果及转子更换推荐值或性能恢复措施推荐值等诊断劣化的进展程度或倾向，由此能够预测VOC吸附蜂窝转子更换时期或性能恢复措施的时期。作为性能恢复措施，可举出例如，通过在高于再生温度的温度下使转子再生，去除在200℃左右的再生温度下也不被脱附的蓄积物而使性能恢复的方法等。
发明人等通过以往的方法长期以来实施的上百数十个检测体的劣化判定调查的结果，可知如图6所示，静态吸附比率γ或者TG重量减少率αTG中，由VOC吸附蜂窝转子的运转期间的近似曲线示出的相关关系成立。但是，近似曲线根据用户的处理气体成分或使用条件等而各不相同。
为了预测VOC吸附蜂窝转子更换时期或性能恢复措施的时期，在转子运转期间中处理气体成分或使用条件需要在一定程度上恒定，但通常不会发生条件较大变化的情况。当已确定作为转子更换推荐值或性能恢复措施推荐值的静态吸附比率γ时，通过相关式(3)求出相应的TG重量减少率αTG，因此不实施(A)VOC静态吸附量试验就能够仅通过(B)基于TG/DTA的有机物蓄积量测量，根据所述近似曲线和转子更换推荐值或性能恢复措施推荐值推测VOC吸附蜂窝转子更换时期或者性能恢复措施的时期。另一方面，当预先设定有作为转子更换推荐值或性能恢复措施推荐值的TG重量减少率αTG时，仅实施(B)基于TG/DTA的有机物蓄积量测量，同样地能够根据所述近似曲线和转子更换推荐值推测转子更换推荐时期或者性能恢复措施的时期。
产业上的可利用性
根据本发明的有机溶剂浓缩装置及有机溶剂浓缩装置的劣化判定方法，仅通过基于TG/DTA的有机物蓄积量测量而不实施VOC静态吸附量试验就能够预测静态吸附比率，因此能够简化VOC浓缩转子的劣化判定方法，并能够减少掏出作业及劣化判定调查的劳力和时间，从而能够进行迅速的劣化判定。
Claims (6)
1.一种有机溶剂浓缩装置的劣化判定方法，其中，
在从VOC吸附蜂窝转子掏出的掏出成分的劣化的进展程度的判定中，根据(A)VOC静态吸附量试验及(B)基于TG/DTA的有机物蓄积量测量，并根据预先求出的相关式，仅实施(A)VOC静态吸附量试验或者(B)基于TG/DTA的有机物蓄积量测量中的任意一方，预测另一方的试验结果，并且判断劣化的进展程度。
2.根据权利要求1所述的有机溶剂浓缩装置的劣化判定方法，其中，
通过最小二乘法将所述相关式作为线性关系来求出。
3.根据权利要求1或2所述的有机溶剂浓缩装置的劣化判定方法，其特征在于，
所述掏出成分通过φ5～30mm的圆筒型的掏出夹具，对所述VOC吸附蜂窝转子厚度方向整体、或者从处理入口侧及处理出口侧的两端或任一端朝向所述VOC吸附蜂窝转子厚度方向中心部抽出20～100mm。
4.一种有机溶剂浓缩装置的劣化判定方法，其中，
通过权利要求1至3中任一项所述的劣化判定方法至少判定一次以上，根据其判定结果、以及转子更换推荐值或性能恢复措施推荐值来预测所述有机溶剂浓缩装置的VOC吸附蜂窝转子更换时期或者性能恢复措施的时期。
5.一种有机溶剂浓缩装置，其特征在于，
通过权利要求1至4中任一项所述的劣化判定方法判定所述VOC吸附蜂窝转子的劣化的进展程度。
6.根据权利要求5所述的有机溶剂浓缩装置，其特征在于，
在所述VOC吸附蜂窝转子中，将掏出成分配置成盒式，能够拆装地更换所述掏出成分。
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