CN112909951A - 分布式潮流控制器最大潮流转移能力计算方法及系统 - Google Patents
分布式潮流控制器最大潮流转移能力计算方法及系统 Download PDFInfo
- Publication number
- CN112909951A CN112909951A CN202110113306.8A CN202110113306A CN112909951A CN 112909951 A CN112909951 A CN 112909951A CN 202110113306 A CN202110113306 A CN 202110113306A CN 112909951 A CN112909951 A CN 112909951A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- power flow
- calculating
- maximum
- line
- dpfc
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Images
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02J—CIRCUIT ARRANGEMENTS OR SYSTEMS FOR SUPPLYING OR DISTRIBUTING ELECTRIC POWER; SYSTEMS FOR STORING ELECTRIC ENERGY
- H02J3/00—Circuit arrangements for ac mains or ac distribution networks
- H02J3/04—Circuit arrangements for ac mains or ac distribution networks for connecting networks of the same frequency but supplied from different sources
- H02J3/06—Controlling transfer of power between connected networks; Controlling sharing of load between connected networks
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02J—CIRCUIT ARRANGEMENTS OR SYSTEMS FOR SUPPLYING OR DISTRIBUTING ELECTRIC POWER; SYSTEMS FOR STORING ELECTRIC ENERGY
- H02J2203/00—Indexing scheme relating to details of circuit arrangements for AC mains or AC distribution networks
- H02J2203/10—Power transmission or distribution systems management focussing at grid-level, e.g. load flow analysis, node profile computation, meshed network optimisation, active network management or spinning reserve management
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02J—CIRCUIT ARRANGEMENTS OR SYSTEMS FOR SUPPLYING OR DISTRIBUTING ELECTRIC POWER; SYSTEMS FOR STORING ELECTRIC ENERGY
- H02J2203/00—Indexing scheme relating to details of circuit arrangements for AC mains or AC distribution networks
- H02J2203/20—Simulating, e g planning, reliability check, modelling or computer assisted design [CAD]
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Supply And Distribution Of Alternating Current (AREA)
Abstract
本发明公开了一种分布式潮流控制器最大潮流转移能力计算方法及系统。目前,仅能通过试凑法简单评估分布式潮流控制器最大潮流转移能力,没有一种有效的计算方法。本发明先计算安装DPFC后的线路前后两次潮流偏差,利用两次潮流偏差与偏差允许值的大小判断得到DPFC最大潮流转移能力。本发明可以有效计算分布式潮流控制器的最大潮流转移能力,便于开展后续调控命令下达。
Description
技术领域
本发明属于分布式潮流控制器领域,尤其涉及一种分布式潮流控制器最大潮流转移能力计算方法及系统。
背景技术
DPFC:分布式潮流控制器,一种通过改变串入线路的阻抗来达到改变线路潮流的电力电子设备,其拓扑结构如图1所示。
快速旁路开关(BPS):由高速机械旁路开关(K)和反并联的晶闸管(TBS)并联组成,在线路无需开展潮流控制(潮流较小)或模块故障时闭合,实现模块的旁路,在线路需开展潮流控制时打开,将换流器串联入线路。
电压源型换流器(VSC):功能选通开关选通VSC模块,分布式静止串联补偿器DSSC装置接入系统,电压源换流器VSC工作于无功输出状态,使其呈现电感/电容特性而改变线路的阻抗,从而实现对线路输送有功的调节。当补偿呈容性时可提高线路潮流,当补偿呈感性时可降低线路潮流。
控制取能单元:通过线路电流取能和模块电容电压自取能实现控制和通讯系统的取能。
DPFC主控制器通过监测线路电流,当线路电流(功率)达到一定值后,打开旁路开关,投入DPFC单元;然后根据EMS的潮流控制任务控制子单元控制调节IGBT开关,使得DPFC单元向线路注入一个与线路电流垂直的电压,使其呈现电感/电容特性而改变线路的阻抗,从而实现对线路输送的有功的调节,如图2所示。当补偿呈容性时可提高线路潮流,当补偿呈感性时可降低线路潮流。
交流电网的潮流一般是根据线路阻抗自然分配的,由于网架设计的原因,往往会造成部分线路潮流较重,另外部分线路潮流较轻的情况,需要通过技术手段将潮流重载线路的潮流转移至其他线路,DPFC即为实现该功能的一种装置,但由于DPFC只能安装于局部线路,且安装容量有限,无法无限制的调节线路电流,在已知容量的DPFC后,需要开展相应分析获得其最大潮流调节能力,以便开展后续调控命令下达。
目前,仅能通过试凑法简单评估DPFC最大潮流转移能力,没有一种有效的计算方法。
发明内容
为解决上述现有技术存在的问题,本发明提供一种分布式潮流控制器最大潮流转移能力计算方法及系统,其用于有效计算最大潮流转移能力,以便开展后续调控命令下达。
本发明采用的一种技术方案如下:分布式潮流控制器最大潮流转移能力计算方法,其包括步骤:
1)根据电网参数,通过机电暂态分析软件计算获得不含DPFC的线路潮流P和线路电流I;
2)获取线路中可投入运行的DPFC模块数量N和每个模块最大运行电压U;
3)计算线路中可投入的第一最大阻抗Z,Z=N*U/I;
4)设迭代次数n=1;
5)在所述的线路中串入第一最大阻抗Z,其他电网参数不变,通过机电暂态分析软件计算获得此时的线路潮流Pn和线路电流In;
6)计算线路中可投入的第二最大阻抗Zn,Zn=N*U/In;
7)在所述的线路中串入第二最大阻抗Zn,其他电网参数不变,通过机电暂态分析软件计算获得此时的线路潮流Pn+1和线路电流In+1;
8)计算两次潮流偏差比dPn,dPn=(Pn-Pn+1)/Pn+1;
9)判断dPn与偏差允许值δ之间的大小,如果dPn<δ,则计算结束,DPFC的最大潮流转移能力Pmax为P-Pn+1,如果dPn≥δ,则迭代次数n+1,返回6)继续执行。
进一步地,步骤9)中,所述的偏差允许值δ根据潮流容许最大偏差设定。
更进一步地,所述的偏差允许值δ取0.5-1.5%,最优选为1%。
本发明采用的另一种技术方案为:分布式潮流控制器最大潮流转移能力计算系统,其包括:
第一线路计算单元,根据电网参数,通过机电暂态分析软件计算获得不含DPFC的线路潮流P和线路电流I;
DPFC模块数据获取单元,用于获取线路中可投入运行的DPFC模块数量N和每个模块最大运行电压U;
第一最大阻抗计算单元,用于计算线路中可投入的第一最大阻抗Z,Z=N*U/I;
迭代次数设定单元,设迭代次数n=1;
第二线路计算单元,在所述的线路中串入第一最大阻抗Z,其他电网参数不变,通过机电暂态分析软件计算获得此时的线路潮流Pn和线路电流In;
第二最大阻抗计算单元,用于计算线路中可投入的第二最大阻抗Zn,Zn=N*U/In;
第三线路计算单元,在所述的线路中串入第二最大阻抗Zn,其他电网参数不变,通过机电暂态分析软件计算获得此时的线路潮流Pn+1和线路电流In+1;
偏差计算单元,用于计算两次潮流偏差比dPn,dPn=(Pn-Pn+1)/Pn+1;
判断单元,用于判断dPn与偏差允许值δ之间的大小,如果dPn<δ,则计算结束,DPFC的最大潮流转移能力Pmax为P-Pn+1,如果dPn≥δ,则迭代次数n=n+1,返回第二最大阻抗计算单元继续执行。
进一步地,判断单元中,所述的偏差允许值δ根据潮流容许最大偏差设定。
更进一步地,所述的偏差允许值δ取0.5-1.5%,最优选为1%。
本发明具有的有益效果如下:本发明可以有效计算分布式潮流控制器的最大潮流转移能力,便于开展后续调控命令下达。
附图说明
图1为现有DPFC子单元主电路的拓扑结构图;
图2为现有DPFC装置对系统潮流控制的示意图;
图3为本发明分布式潮流控制器最大潮流转移能力计算方法的流程图;
图4为本发明分布式潮流控制器最大潮流转移能力计算系统的结构图。
具体实施方式
以下结合具体实施方式,对本发明的技术进行详细描述。应当知道的是,以下具体实施方式仅用于帮助本领域技术人员理解本发明,而非对本发明的限制。
实施例1
如图3所示的一种分布式潮流控制器最大潮流转移能力计算方法。
根据电网常规方法,电网线路、负荷及电源参数已知,本领域技术人员通过机电暂态分析软件很容易计算已知参数下的电网潮流;同时根据工程设计,安装DPFC的最大可控交流电压也是已知。
为此,本发明采用的步骤如下:
1)根据电网参数,通过机电暂态分析软件计算获得不含DPFC的线路潮流P和线路电流I;
2)获取线路中可投入运行的DPFC模块数量N和每个模块最大运行电压U;
3)计算线路中可投入的第一最大阻抗Z,Z=N*U/I;
4)设迭代次数n=1;
5)在所述的线路中串入第一最大阻抗Z,其他电网参数不变,通过机电暂态分析软件计算获得此时的线路潮流Pn和线路电流In;
6)计算线路中可投入的第二最大阻抗Zn,Zn=N*U/In;
7)在所述的线路中串入第二最大阻抗Zn,其他电网参数不变,通过机电暂态分析软件计算获得此时的线路潮流Pn+1和线路电流In+1;
8)计算两次潮流偏差比dPn,dPn=(Pn-Pn+1)/Pn+1;
9)判断dPn与偏差允许值δ之间的大小,如果dPn<δ,则计算结束,DPFC的最大潮流转移能力Pmax为P-Pn+1,如果dPn≥δ,则迭代次数n=n+1,返回6)继续执行。
步骤9)中,所述的偏差允许值δ根据潮流容许最大偏差设定,一般取1%。
实施例2
如图4所示的一种分布式潮流控制器最大潮流转移能力计算系统,其包括:
第一线路计算单元,根据电网参数,通过机电暂态分析软件计算获得不含DPFC的线路潮流P和线路电流I;
DPFC模块数据获取单元,用于获取线路中可投入运行的DPFC模块数量N和每个模块最大运行电压U;
第一最大阻抗计算单元,用于计算线路中可投入的第一最大阻抗Z,Z=N*U/I;
迭代次数设定单元,设迭代次数n=1;
第二线路计算单元,在所述的线路中串入第一最大阻抗Z,其他电网参数不变,通过机电暂态分析软件计算获得此时的线路潮流Pn和线路电流In;
第二最大阻抗计算单元,用于计算线路中可投入的第二最大阻抗Zn,Zn=N*U/In;
第三线路计算单元,在所述的线路中串入第二最大阻抗Zn,其他电网参数不变,通过机电暂态分析软件计算获得此时的线路潮流Pn+1和线路电流In+1;
偏差计算单元,用于计算两次潮流偏差比dPn,dPn=(Pn-Pn+1)/Pn+1;
判断单元,用于判断dPn与偏差允许值δ之间的大小,如果dPn<δ,则计算结束,DPFC的最大潮流转移能力Pmax为P-Pn+1,如果dPn≥δ,则迭代次数n+1,返回第二最大阻抗计算单元继续执行。
所述的偏差允许值根据阻抗容许最大偏差设定,一般取1%。
本发明中所描述的具体实施例仅仅是对本发明精神作举例说明。本发明所属技术领域的技术人员可以对所描述的具体实施例做各种各样的修改或补充或采用类似的方式替代,但并不会偏离本发明的精神或者超越所附权利要求书所定义的范围。
Claims (8)
1.分布式潮流控制器最大潮流转移能力计算方法,其特征在于,包括步骤:
1)根据电网参数,通过机电暂态分析软件计算获得不含DPFC的线路潮流P和线路电流I;
2)获取线路中可投入运行的DPFC模块数量N和每个模块最大运行电压U;
3)计算线路中可投入的第一最大阻抗Z,Z=N*U/I;
4)设迭代次数n=1;
5)在所述的线路中串入第一最大阻抗Z,其他电网参数不变,通过机电暂态分析软件计算获得此时的线路潮流Pn和线路电流In;
6)计算线路中可投入的第二最大阻抗Zn,Zn=N*U/In;
7)在所述的线路中串入第二最大阻抗Zn,其他电网参数不变,通过机电暂态分析软件计算获得此时的线路潮流Pn+1和线路电流In+1;
8)计算两次潮流偏差比dPn,dPn=(Pn-Pn+1)/Pn+1;
9)判断dPn与偏差允许值δ之间的大小,如果dPn<δ,则计算结束,DPFC的最大潮流转移能力Pmax为P-Pn+1,如果dPn≥δ,则迭代次数n=n+1,返回6)继续执行。
2.根据权利要求1所述的分布式潮流控制器最大潮流转移能力计算方法,其特征在于,步骤9)中,所述的偏差允许值δ根据潮流容许最大偏差设定。
3.根据权利要求2所述的分布式潮流控制器最大潮流转移能力计算方法,其特征在于,所述的偏差允许值δ取0.5-1.5%。
4.根据权利要求3所述的分布式潮流控制器最大潮流转移能力计算方法,其特征在于,所述的偏差允许值δ取1%。
5.分布式潮流控制器最大潮流转移能力计算系统,其特征在于,包括:
第一线路计算单元,根据电网参数,通过机电暂态分析软件计算获得不含DPFC的线路潮流P和线路电流I;
DPFC模块数据获取单元,用于获取线路中可投入运行的DPFC模块数量N和每个模块最大运行电压U;
第一最大阻抗计算单元,用于计算线路中可投入的第一最大阻抗Z,Z=N*U/I;
迭代次数设定单元,设迭代次数n=1;
第二线路计算单元,在所述的线路中串入第一最大阻抗Z,其他电网参数不变,通过机电暂态分析软件计算获得此时的线路潮流Pn和线路电流In;
第二最大阻抗计算单元,用于计算线路中可投入的第二最大阻抗Zn,Zn=N*U/In;
第三线路计算单元,在所述的线路中串入最大阻抗Zn,其他电网参数不变,通过机电暂态分析软件计算获得此时的线路潮流Pn+1和线路电流In+1;
偏差计算单元,用于计算两次潮流偏差比dPn,dPn=(Pn-Pn+1)/Pn+1;
判断单元,用于判断dPn与偏差允许值δ之间的大小,如果dPn<δ,则计算结束,DPFC的最大潮流转移能力Pmax为P-Pn+1,如果dPn≥δ,则迭代次数n=n+1,返回第二最大阻抗计算单元继续执行。
6.根据权利要求5所述的分布式潮流控制器最大潮流转移能力计算系统,其特征在于,判断单元中,所述的偏差允许值δ根据潮流容许最大偏差设定。
7.根据权利要求6所述的分布式潮流控制器最大潮流转移能力计算系统,其特征在于,所述的偏差允许值δ取0.5-1.5%。
8.根据权利要求7所述的分布式潮流控制器最大潮流转移能力计算系统,其特征在于,所述的偏差允许值δ取1%。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN202110113306.8A CN112909951B (zh) | 2021-01-27 | 2021-01-27 | 分布式潮流控制器最大潮流转移能力计算方法及系统 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN202110113306.8A CN112909951B (zh) | 2021-01-27 | 2021-01-27 | 分布式潮流控制器最大潮流转移能力计算方法及系统 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN112909951A true CN112909951A (zh) | 2021-06-04 |
CN112909951B CN112909951B (zh) | 2022-04-19 |
Family
ID=76119042
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CN202110113306.8A Active CN112909951B (zh) | 2021-01-27 | 2021-01-27 | 分布式潮流控制器最大潮流转移能力计算方法及系统 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CN (1) | CN112909951B (zh) |
Citations (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN101527455A (zh) * | 2009-04-23 | 2009-09-09 | 湖南省电力公司调度通信局 | 基于潮流模块交替迭代的互联电网分布式潮流计算方法 |
US20120197454A1 (en) * | 2011-01-27 | 2012-08-02 | General Electric Company | Systems, methods, and apparatus for accelerating volt/var load flow optimization |
CN103279656A (zh) * | 2013-05-20 | 2013-09-04 | 天津大学 | 基于潮流计算的配电网最大供电能力计算方法 |
CN105896544A (zh) * | 2016-05-30 | 2016-08-24 | 许继电气股份有限公司 | Upfc串联变与其旁路开关之间的潮流转移控制方法 |
JP2016192876A (ja) * | 2015-03-31 | 2016-11-10 | 北陸電力株式会社 | 線路電圧降下補償器の整定値の算出方法 |
CN107546742A (zh) * | 2016-06-23 | 2018-01-05 | 中国电力科学研究院 | 一种日前计划潮流有功及电压计算误差分析方法 |
CN107910869A (zh) * | 2017-11-24 | 2018-04-13 | 许继电气股份有限公司 | 一种分布式静止串联补偿器控制系统及其控制方法 |
CN109861219A (zh) * | 2019-03-11 | 2019-06-07 | 中国电力科学研究院有限公司 | 一种获取区域电网受电能力的方法及系统 |
-
2021
- 2021-01-27 CN CN202110113306.8A patent/CN112909951B/zh active Active
Patent Citations (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN101527455A (zh) * | 2009-04-23 | 2009-09-09 | 湖南省电力公司调度通信局 | 基于潮流模块交替迭代的互联电网分布式潮流计算方法 |
US20120197454A1 (en) * | 2011-01-27 | 2012-08-02 | General Electric Company | Systems, methods, and apparatus for accelerating volt/var load flow optimization |
CN103279656A (zh) * | 2013-05-20 | 2013-09-04 | 天津大学 | 基于潮流计算的配电网最大供电能力计算方法 |
JP2016192876A (ja) * | 2015-03-31 | 2016-11-10 | 北陸電力株式会社 | 線路電圧降下補償器の整定値の算出方法 |
CN105896544A (zh) * | 2016-05-30 | 2016-08-24 | 许继电气股份有限公司 | Upfc串联变与其旁路开关之间的潮流转移控制方法 |
CN107546742A (zh) * | 2016-06-23 | 2018-01-05 | 中国电力科学研究院 | 一种日前计划潮流有功及电压计算误差分析方法 |
CN107910869A (zh) * | 2017-11-24 | 2018-04-13 | 许继电气股份有限公司 | 一种分布式静止串联补偿器控制系统及其控制方法 |
CN109861219A (zh) * | 2019-03-11 | 2019-06-07 | 中国电力科学研究院有限公司 | 一种获取区域电网受电能力的方法及系统 |
Non-Patent Citations (3)
Title |
---|
CHEN YUAN ET AL.: "Graph Computing based Distributed Fast Decoupled Power Flow Analysis", 《IEEE》 * |
FENGJI LUO ET AL.: "Assessing the Transmission Expansion Cost With Distributed Generation: An Australian Case Study", 《IEEE TRANSACTIONS ON SMART GRID》 * |
李顺 等: "分布式潮流控制器提升最大输电能力期望和供电可靠性的效能研究", 《电网技术》 * |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CN112909951B (zh) | 2022-04-19 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN109390962B (zh) | 一种多端柔直系统的不平衡功率自适应优化分配方法 | |
WO2021258810A1 (zh) | 一种基于交叉初始化的换流器参数化恒导纳建模方法 | |
CN101969210A (zh) | 一种基于自抗扰控制技术的光伏发电系统的并网控制方法 | |
CN106841874B (zh) | 一种光伏并网逆变器电子防孤岛测试装置 | |
CN109038642B (zh) | 一种自储能多端柔直系统控制方法和装置 | |
CN105719196A (zh) | 一种基于智能软开关的有源配电网电压无功控制方法 | |
CN105629730A (zh) | 一种基于神经网络滑模控制的upfc控制方法 | |
CN112688307B (zh) | 一种交直流混合微电网控制器及控制方法 | |
CN103117644B (zh) | 一种逆变器并联控制系统及控制方法 | |
Aziz et al. | Hybrid control strategies of SVC for reactive power compensation | |
CN112909951B (zh) | 分布式潮流控制器最大潮流转移能力计算方法及系统 | |
CN103259281B (zh) | 具有负序电流补偿机制的能量转换系统和方法 | |
CN112510710B (zh) | 分布式潮流控制器注入电压模式定值换算方法及系统 | |
CN107591848A (zh) | 一种下垂控制方法和系统 | |
CN115276049B (zh) | 一种应用于水电站柴油发电机黑启动的模糊pid与混合储能协同控制系统 | |
CN115276084B (zh) | 一种应用于水电站柴油发电机黑启动的模糊pid与混合储能协同控制方法 | |
CN107658890B (zh) | 变电站混合无功补偿系统的statcom参考电压确定及控制方法 | |
CN106026102B (zh) | 双回线路统一潮流控制器及断面潮流控制方法 | |
CN113241945B (zh) | 带恒功率负载的Buck变换器基于fal函数积分无源控制方法 | |
Kumari et al. | Performance and Analysis of Reactive Power Compensation by Unified Power Flow Controller | |
CN106026101B (zh) | 双回线路统一潮流控制器及多断面潮流控制方法 | |
CN111600327B (zh) | 一种适用于柔性直流配电系统的协调控制方法 | |
CN112736928B (zh) | 分布式潮流控制器潮流控制模式定值换算方法及系统 | |
Chen et al. | Adaptive Integrated Coordinated Control Strategy Based on Sliding Mode Control for MMC-MTDC | |
CN113765159A (zh) | 基于协调控制提升新能源场站电压控制能力的方法及系统 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
PB01 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
GR01 | Patent grant | ||
GR01 | Patent grant |