CN112795061A - 一种改性橡胶及改性pp/橡胶复合材料 - Google Patents
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Abstract
本发明涉及高分子复合材料领域,具体涉及一种改性橡胶及改性PP/橡胶复合材料。本发明通过硅灰石对橡胶进行改性,改性后的橡胶力学性能良好。同时将改性后的橡胶与PP和增强剂共混得到复合材料,复合材料的力学性能佳,结合牢固。
Description
技术领域
本发明涉及高分子复合材料领域,具体涉及一种改性橡胶及改性PP/橡胶复合材料。
背景技术
丁腈橡胶(NBR),具有优良的耐热、耐油、耐磨和耐老化等性能。聚丙烯(PP)有较为优越的耐折叠、耐腐蚀、耐热性能,以及结合力学性能与经济成本而言性价比极高。如果能将丁腈橡胶(NBR)和聚丙烯(PP)结合得到复合材料,具有丁腈橡胶的耐油性,以及主要较为有价值的韧性,也就是所谓改善了PP的低温脆性,使材料更加耐摔,不易碎,同时保留了PP的良好物理性能以及易加工性能。PP是非极性树脂,NBR是极性橡胶,如果直接共混,二者的相容性是非常差的。
发明内容
本发明的目的是为了克服现有技术存在的缺点和不足,而提供一种改性橡胶及改性PP/橡胶复合材料。
本发明所采取的技术方案如下:一种改性橡胶,包含以下质量份数的组份:NBR 90份,BR 10份,硫化剂DCP 1份,氧化锌3份,硫化促进剂DM 1份,齐聚酯10份,硬脂酸1份,抗氧剂1010 1份,防老剂MB 1份,DOP增塑剂10份,硅灰石20份。
其制备过程包括以下步骤:
步骤一:采用密炼机,先开启密炼机电源,打开水泵开关,待其准备工作冲压完成,控制压盖上升,混炼室翻出,先加入NBR、BR,混炼室回闭,压盖下降,启动转子,转速一般设置为20到30Hz之间,混炼室内温度控制在65-75℃,密炼结束后得到密炼胶;
步骤二:启动开炼机,使开炼机辊筒运转,温度设置约为40℃左右,先将辊距调到3mm,将步骤一得到的密炼胶加到开炼机辊筒上包辊,炼胶,陆续加入DCP,待DCP全被胶料吃进去再陆续加入DM,练到胶料表面光滑,割下胶料,打薄,继续打三角包直到胶料混合均匀,待表面光滑无气泡时卸下得到改性橡胶,放在平整、洁净的实验室薄膜表面上冷却至室温。
一种改性PP/橡胶复合材料,包含以下质量份数的组份:上述的改性橡胶 2份,PP3份,以及质量百分比为PP的0-10%的增强剂。
优选地,所述增强剂的质量百分比为PP的5%。
优选地,所述增强剂的质量百分比为PP的8%。
优选地,其制备过程包括以下步骤:
采用双螺杆挤出机,设置温度如下:一区,195℃;二区,195℃;三区,190℃;四区,185℃;五区,185℃;六区,160℃;七区,155℃;八区,160℃;机头,165℃;
待温度达到后,将PP与增强剂混合从料筒加入,权利要求1或2所述的改性橡胶剪切为条状或颗粒状从中部加料口加入。
本发明的有益效果如下:本发明通过硅灰石对橡胶进行改性,改性后的橡胶力学性能良好。同时将改性后的橡胶与PP和增强剂共混得到复合材料,复合材料的力学性能佳,结合牢固。
附图说明
为了更清楚地说明本发明实施例或现有技术中的技术方案,下面将对实施例或现有技术描述中所需要使用的附图作简单地介绍,显而易见地,下面描述中的附图仅仅是本发明的一些实施例,对于本领域普通技术人员来讲,在不付出创造性劳动性的前提下,根据这些附图获得其他的附图仍属于本发明的范畴。
图1为硅灰石用量对拉伸强度的影响;
图2为硅灰石用量对撕裂负荷的影响;
图3为硅灰石用量对撕裂强度的影响;
图4为共混粒子的 SEM图,a为实施例6的试样500倍率下的SEM图,b为实施例6的试样1000倍率下的SEM图,c为实施例9的试样500倍率下的SEM图,d为实施例9试样1000倍率下的SEM图,e为实施例10的试样500倍率下的SEM图,f为实施例10的试样1000倍率下的SEM图,g为实施例11的试样500倍率下的SEM图,h为实施例11的试样1000倍率下的SEM图,
图5为增强剂用量对简支梁冲击强度的影响。
具体实施方式
为使本发明的目的、技术方案和优点更加清楚,下面将结合附图对本发明作进一步地详细描述。
实施例1-5:
按表1中各原料的配比称量,按以下步骤制备得到个实施例的试样:
步骤一:先开启密炼机电源,打开水泵开关,待其准备工作冲压完成,控制压盖上升,混炼室翻出,先加入生胶,混炼室回闭,压盖下降,启动转子,转速一般设置为20到30Hz之间,混炼室内温度控制在70℃左右。
步骤二:密炼结束后启动开炼机,使开炼机辊筒运转,温度设置约为40℃左右,先将辊距调到3mm,将密炼胶加到开炼机辊筒上包辊,炼胶,陆续加入DCP,待DCP全被胶料吃进去再陆续加入DM,练到胶料表面光滑,割下胶料,打薄,继续打三角包直到胶料混合均匀,待表面光滑无气泡时卸下得到5组改性橡胶,放在平整、洁净的实验室薄膜表面上冷却至室温。
步骤三:从5组改性橡胶各切4片方块,共20片方块。开启液压硫化成型机电源,把模具居中放入平板,操作手柄此时处于闭合位置,启动油泵,闭合平板。设定温度170℃,开始预热模具。待上下模板均升温达到170℃后升起平板,打开并取出上层模板,将事先称取好的方形胶料放入模具腔内,盖回上层模板,确认位置依然居中后加压闭合平板,开始硫化。硫化时间为240s,将硫化完成的试样从模具腔内取出,将试样放置冷却,清理模具上剩余试样。重复以上一系列行为,最后得到5组硫化橡胶。
使用模具将硫化橡胶片切割制样,每组各制造5个拉伸试样和5个撕裂试样共50个试样。
1、拉伸测试:依据GB/T 528-2009拉伸强度测试标准,拉伸速度为300mm/min。
图1为硅灰石用量对拉伸强度的影响,表2为硅灰石用量对断裂伸长率的影响。
通过对于5组加入不同硅灰石用量下的拉伸性能测试,将拉伸强度和断裂伸长率进行综合比较发现:加入硅灰石后, 拉伸强度和断裂伸长率都有明显的提高。加入硅灰石用量为5份时,拉伸强度提高58.67%,已有明显提高;而断裂伸长率提高132.47%,已达到较高水平。加入硅灰石用量为20份时,拉伸强度提高113.02%,断裂伸长率提高151.94%,基本达到最大值,再继续加入硅灰石用量,变化不明显。
橡胶本身是一种较为柔软的材料,强度较低,加入针状硅灰石可以起到类似纤维增强体的强化作用。比如当下最常见的使用玻璃纤维增强尼龙、ABS等。如果纤维的长度比起复合材料的尺寸来说充分地小,比如硅灰石,这类复合材料我们称为非连续强化复合材料。在针状硅灰石方向承受载荷时,硅灰石能够承受比橡胶更大的载荷,材料拉伸强度与断裂伸长率也就提升了,而硅灰石用量超过20份时性能基本没变化甚至下降,可能由于材料的相容性,20份时硅灰石在橡胶中的含量接近饱和。
2、撕裂测试:依据GB/T529-1999撕裂强度测试标准,撕裂速度为200mm/min。
图2为硅灰石用量对撕裂负荷的影响,图3为硅灰石用量对撕裂强度的影响。
通过对于5组加入不同硅灰石用量下的撕裂性能测试,将撕裂负荷和撕裂强度进行综合比较发现:加入硅灰石后, 撕裂负荷和撕裂强度都有明显的提高。加入硅灰石用量为5份时,撕裂负荷提高9.38%,撕裂强度提高9.22%,均已有明显提高。加入硅灰石用量20份时,撕裂负荷提高29.58%,撕裂强度提高29.39%,基本达到最大值,再继续加入硅灰石含量,变化不明显甚至下降。
对比于之前的拉伸性能测试,撕裂性能测试表现的更为直观,由于硅灰石分散在橡胶中使材料能承受更多的剪切载荷,在20份硅灰石用量之前,随着硅灰石用量增加,撕裂负荷与撕裂强度呈现单调递增。20份用量之后由于超过饱和,相容性下降,导致性能下降。
3、硬度测试:依据GB/T 531-1999邵氏A硬度测试标准。
表3为硅灰石用量对邵氏硬度A的影响。
通过对于5组加入不同硅灰石用量下的邵氏硬度A进行综合比较发现:加入硅灰石后,硬度有明显的提高。加入硅灰石用量为5份时,硬度没有明显变化。加入硅灰石用量为10份时,硬度提高6.22%,有一定提高。加入硅灰石用量为30份时,硬度提高18.25%,已有较大提高,可推断硬度随着硅灰石含量的增加而增加。
由于硅灰石的莫氏硬度为4.5,其硬度远大于橡胶,因此,随着橡胶中硅灰石含量增加,弹性体的硬度也随之增加。
实施例6-12:
根据表4取实施例4中步骤二制备得到的改性橡胶与PP和增强剂通过双螺杆挤出机进行共混硫化然后进行造粒,具体过程如下:先将改性橡胶剪切为条状。开启双螺杆挤出机,打开循环冷却水。设置双螺杆挤出机的温度如表5所示,主机转速设定15Hz。待温度达到后,将PP与增强剂混合料从料筒加入,而条状胶料则从中部加料口加入。共混物从机头挤出后经过冷却水槽水冷成固态条状,再经过切粒机切粒装盒,得到共混物粒子共7盒。
然后将得到的共混料粒子进行注塑制样,注塑温度设定如下:一段,175℃;二段,185℃;三段,180℃。先向料筒内装入纯PP料进行洗料,并设定好各参数。
得到每组拉伸试样、弯曲试样、悬臂梁冲击试样、简支梁冲击试样各70个,共280个试样。
1、硬度测试:依据GB/T 9342-1988洛氏硬度测试标准。
表11为增强剂含量对洛氏硬度的影响。
通过对于7组加入不同增强剂含量下的硬度性能测试,将洛氏硬度进行综合比较发现:加入增强剂后,硬度性能整体而言有略微上升。加入增强剂用量为2份时,洛氏硬度提高5.47%,有少量提高。加入增强剂用量为10份时,洛氏硬度提高11.94%,总体而言硬度略微上升。增强剂使橡塑结合更加牢固,对硬度必然有一定提高作用,不过由于并未过多改变材料结构,所以对于硬度的提高只有略微。
2、弯曲测试:依据GB/T 9341-2008弯曲强度测试标准,加载速度为2mm/min。
表13为增强剂用量对弯曲强度和弯曲模量的影响。
通过对于7组加入不同增强剂含量下的弯曲性能测试,将数据进行综合比较发现:加入增强剂后,弯曲强度和弯曲模量没有明显变化。加入增强剂用量为2份时,弯曲强度提高0.06%,弯曲模量下降3.54%,均无明显变化。加入增强剂用量为8份时,弯曲强度提高0.23%,弯曲模量下降1.60%,可以说增强剂对弯曲性能基本无影响。
3、冲击测试:依据GB/T 1843-2008悬臂梁冲击强度、GB/T 1043-2008简支梁冲击强度测试标准。
图5为增强剂用量对简支梁冲击强度的影响。
通过对于7组加入不同增强剂含量下的冲击性能测试,将简支梁冲击强度进行综合比较发现:加入增强剂后, 简支梁冲击强度有一定提高。加入增强剂用量为2份时,冲击强度提高2.74%,有略微提高。加入增强剂用量为3份时,冲击强度提高10.26%,有较为明显提高。加入增强剂用量为8份时,冲击强度提高14.55%,有明显提高,再继续加入增强剂无明显变化。增强剂的加入使原材料橡塑之间结合的更加牢固,对于冲击测试的破坏力,可以较为明显地体现出抵抗作用。
4、熔融指数测试:依据GB/T 3682-2000熔融指数测试标准。
表14为增强剂用量对熔融指数的影响。
通过对于7组加入不同增强剂含量下的流动性能测试,将熔融指数进行综合比较发现:加入增强剂后,流动性能整体而言有略微下降。除了加入增强剂用量为1份时,熔融指数提高14.18%,以及用量8份时提高1.06%,其余组均为下降。加入增强剂用量为5份时熔融指数下降25.33%,10份时熔融指数下降11.49%,总体而言熔融指数有略微下降。
6、扫描电镜分析:如图4所示,a和b是未加增强剂的TPV SEM图,可以看到断面相对而言比较光滑,表明基体之间的界面粘结性能较差,容易应力集中而引起粒子的剥离,从而形成如图所示的较大孔隙。e和f是加5份增强剂的TPV SEM图,断面比较粗糙,很不平整,说明韧性增强,材料断裂伸长率应有所提高。g和h是加8份增强剂的TPV SEM图,断面与加5份增强剂时类似,不过多了许多屈服形变所成的鳞片,能更为有效吸收冲击力量,材料冲击强度应有所提升。
以上所揭露的仅为本发明较佳实施例而已,当然不能以此来限定本发明之权利范围,因此依本发明权利要求所作的等同变化,仍属本发明所涵盖的范围。
Claims (6)
1. 一种改性橡胶,其特征在于,包含以下质量份数的组份:NBR 90份,BR 10份,硫化剂DCP 1份,氧化锌3份,硫化促进剂DM 1份,齐聚酯10份,硬脂酸1份,抗氧剂1010 1份,防老剂MB 1份,DOP增塑剂10份,硅灰石20份。
2.根据权利要求1所述的改性橡胶,其特征在于,其制备过程包括以下步骤:
步骤一:采用密炼机,先开启密炼机电源,打开水泵开关,待其准备工作冲压完成,控制压盖上升,混炼室翻出,先加入NBR、BR,混炼室回闭,压盖下降,启动转子,转速一般设置为20到30Hz之间,混炼室内温度控制在65-75℃,密炼结束后得到密炼胶;
步骤二:启动开炼机,使开炼机辊筒运转,温度设置约为40℃左右,先将辊距调到3mm,将步骤一得到的密炼胶加到开炼机辊筒上包辊,炼胶,陆续加入DCP,待DCP全被胶料吃进去再陆续加入DM,练到胶料表面光滑,割下胶料,打薄,继续打三角包直到胶料混合均匀,待表面光滑无气泡时卸下得到改性橡胶,放在平整、洁净的实验室薄膜表面上冷却至室温。
3. 一种改性PP/橡胶复合材料,其特征在于,包含以下质量份数的组份如权利要求1或2所述的改性橡胶 2份,PP 3份,以及质量百分比为PP的0-10%的增强剂。
4.根据权利要求3所述的改性PP/NBR复合材料,其特征在于:所述增强剂的质量百分比为PP的5%。
5.根据权利要求3所述的改性PP/NBR复合材料,其特征在于:所述增强剂的质量百分比为PP的8%。
6.根据权利要求3所述的改性PP/NBR复合材料,其特征在于,其制备过程包括以下步骤:
采用双螺杆挤出机,设置温度如下:一区,195℃;二区,195℃;三区,190℃;四区,185℃;五区,185℃;六区,160℃;七区,155℃;八区,160℃;机头,165℃;
待温度达到后,将PP与增强剂混合从料筒加入,如权利要求1或2所述的改性橡胶剪切为条状或颗粒状从中部加料口加入。
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