CN112595528A - 车辆行驶工况下动力总成悬置主动侧激励力的识别方法 - Google Patents

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Abstract

本发明涉及一种车辆行驶工况下动力总成悬置主动侧激励力的识别方法。所述识别方法包括以下步骤：保持车辆静止熄火状态，在悬置主动侧支架上传感器的测点处施加三个方向的激励力，采集激励力和振动加速度，计算得到原点频响函数；启动发动机，保持车辆在行驶工况下运转，测量悬置主动侧和被动侧振动加速度，计算得到隔振率；根据原点频响函数和隔振率，计算力传递函数；再计算逆矩阵；根据悬置被动侧振动加速度和逆矩阵，计算得到悬置主动侧激励力。该方法准确可靠，精度高，不需要对车辆进行拆装，识别方法简单快速，效率高，且无需单独制作工装，测试成本较低。

Description

车辆行驶工况下动力总成悬置主动侧激励力的识别方法
技术领域
本发明涉及汽车NVH(噪声、振动与声振粗糙度)性能开发领域，具体而言，涉及一种车辆行驶工况下动力总成悬置主动侧激励力的识别方法。
背景技术
动力总成作为车辆的主要激励源，激励能量主要通过与车身相连接的悬置向车内传递。动力总成悬置一般分为三点式与四点式结构，动力总成通过主动端悬置支架(与动力总成刚性连接)、悬置、被动端悬置支架(与车身刚性连接)最终与车身结构相连。动力总成的激励力经悬置的衰减后大幅降低，在进行由动力总成激励引发车内振动噪声的分析时，通常需对被动端悬置支架与车身连接点的激励大小进行控制，而控制该激励力水平的主要方法包括增大悬置隔振水平或降低主动端悬置激励力。因此，对主动端悬置激励力的识别至关重要。通过对主动端悬置激励力的识别不但可进行车内振动噪声水平的预测，还可与同类车型进行对标，以评估动力总成激励能量的水平优劣，以便进一步对动力总成的振动性能进行管控。
目前对动力总成悬置主动侧激励力的识别主要通过试验与仿真分析方法进行。试验方法主要通过力传感器直接测量，或通过悬置动刚度间接测量，但直接测量法需对车辆进行拆装，且需制作单独工装，动力总成姿态也存在变化，成本高且测试复杂；而间接测量法首先需测得悬置的动刚度，而动刚度测试时并不能考虑到由于动力总成姿态变化引发的悬置动刚度改变的情况，精度较差。仿真方法则主要通过动力总成示功图进行仿真计算，由于分析中存在较多的模型及工况近似，所获得的结果精度较差。
有鉴于此，特提出本发明。
发明内容
本发明的第一目的在于提供一种车辆行驶工况下动力总成悬置主动侧激励力的识别方法，该方法准确可靠，精度高，不需要对车辆进行拆装，识别方法简单快速，效率高，且无需单独制作工装，测试成本较低。
本发明的第二目的在于提供一种车辆行驶工况下车内振动噪声预测方法。
为了实现本发明的上述目的，特采用以下技术方案：
第一方面，本发明提供了一种车辆行驶工况下动力总成悬置主动侧激励力的识别方法，包括以下步骤：
(a)提供在动力总成悬置主动侧支架上布置有第一振动加速度传感器、且在动力总成悬置被动侧支架上布置有第二振动加速度传感器的车辆，单个悬置主动侧支架上布置有至少一个第一振动加速度传感器，单个悬置被动侧支架上布置有至少两个第二振动加速度传感器；
(b)保持车辆静止熄火状态，在第一振动加速度传感器的测点处施加三个方向的激励力，采集主动侧激励力F0和主动侧振动加速度Y0，经计算得到悬置主动侧支架的原点频响函数K；
(c)启动发动机，保持车辆在行驶工况下运转，测量动力总成悬置主动侧振动加速度Y和被动侧振动加速度X，经计算得到隔振率T；
(d)根据原点频响函数和隔振率，计算车辆行驶行驶工况下的动力总成悬置主动侧和被动侧的力传递函数H；对力传递函数H进行奇异值分解，计算逆矩阵H-1；
(e)根据动力总成悬置被动侧振动加速度X和逆矩阵H-1，计算得到悬置主动侧激励力F＝H-1×X。
作为进一步优选的技术方案，步骤(b)中，采用力锤对第一振动加速度传感器的测点处进行三个方向的敲击，实现激励力的输入；
优选地，所述三个方向为整车三维坐标系三个坐标轴的方向。
作为进一步优选的技术方案，原点频响函数K的计算公式为：
Figure BDA0002645598490000031
其中下标A代表悬置主动侧，下标i代表悬置数，i＝1,2,…,n，下标x,y,z代表施加激励力的三个方向。
作为进一步优选的技术方案，单个悬置被动侧支架上布置有两个第二振动加速度传感器，隔振率T的计算公式为：
Figure BDA0002645598490000032
Figure BDA0002645598490000033
其中下标A代表悬置主动侧，下标P代表悬置被动侧，下标1和2代表悬置被动侧的两个测点，下标i代表悬置数，i＝1,2,…,n，m代表x,y,z三个方向。
作为进一步优选的技术方案，力传递函数H的计算公式为：H＝T×K。
作为进一步优选的技术方案，所述方法在计算得到悬置主动侧激励力后还包括以下步骤：
(f)测试悬置主动侧至车内测点的力-振传递函数VTF和力-声传递函数NTF，并根据所得悬置主动侧激励力，对车内振动噪声响应进行预测，得到预测振动噪声；
(g)将预测振动噪声与实测车内振动噪声进行对比，判断预测振动噪声与实测车内振动噪声是否吻合；
(h)如果预测振动噪声与实测车内振动噪声相吻合，则所得悬置主动侧激励力准确，识别过程结束；
如果预测振动噪声与实测车内振动噪声不吻合，则进行条件数调整，然后重新对传递函数H求逆，再依次进行步骤(e)～步骤(g)，直至预测振动噪声与实测车内振动噪声相吻合为止，此时与实测车内振动噪声相吻合的预测振动噪声所对应的悬置主动侧激励力，为所需主动侧激励力，识别过程结束。
作为进一步优选的技术方案，所述力-振传递函数VTF或所述力-声传递函数NTF的测试方法各自独立地包括：力锤激励法或激振器激励法；
优选地，所述车内振动噪声响应预测公式为a＝VTF×F，p＝NTF×F，其中a为车内振动加速度响应，p为车内噪声响应。作为进一步优选的技术方案，条件数调整和重新对传递函数H求逆的过程包括：删除计算逆矩阵时所采用的较小奇异值，然后采用剩余奇异值计算逆矩阵。
第二方面，本发明提供了一种车辆行驶工况下车内振动噪声预测方法，包括以下步骤：测试悬置主动侧至车内测点的力-振传递函数VTF和力-声传递函数NTF，然后根据所述的识别方法所得到的悬置主动侧激励力进行车内噪声预测。
作为进一步优选的技术方案，所述力-振传递函数VTF或所述力-声传递函数NTF的测试方法各自独立地包括：力锤激励法或激振器激励法；
优选地，所述车内振动噪声响应预测公式为a＝VTF×F，p＝NTF×F，其中a为车内振动加速度响应，p为车内噪声响应。
与现有技术相比，本发明的有益效果为：
本发明提供的车辆行驶工况下动力总成悬置主动侧激励力的识别方法通过分别测量车辆在静止熄火状态下悬置主动侧的激励力和振动加速度、以及行驶工况下的悬置主动侧振动加速度和悬置被动侧振动加速度，分别经计算得到悬置主动侧支架的原点频响函数和隔振率，进而计算得到动力总成悬置主动侧和被动侧的力传递函数，再对力传递函数求逆，进而根据所得逆矩阵和悬置被动侧振动加速度，得到悬置主动侧激励力。
上述方法可对车辆动力总成悬置主动侧激励力进行准确可靠的识别，精度高，不需要对车辆进行拆装，识别方法简单快速，效率高，且无需单独制作工装，测试成本较低。
此外，该方法充分考虑了悬置在运动状态下的动刚度变化，避免了通过在静态实测动刚度值进行力识别方法中存在的与实际工况不符，从而造成识别误差大的缺点。该方法可以有效的解决车辆行驶工况下动力总成悬置力识别的难题，进一步作为同类车型对标参考，亦可用于车内振动噪声响应预测的输入条件。
附图说明
图1为实施例1悬置主动侧支架原点频响函数测试结果图；
图2为实施例1车辆行驶工况悬置被动侧支架安装点处振动加速度测试结果图；
图3为实施例1车辆行驶工况动力总成悬置主动侧激励力识别结果；
图4为采用实施例1所识别的悬置主动侧激励力进行车内驾驶员座椅导轨Z向振动预测与实际测试车内驾驶员座椅导轨Z向振动的对比曲线；
图5为实施例1的识别方法流程图。
具体实施方式
下面将结合实施例对本发明的实施方案进行详细描述，但是本领域技术人员将会理解，下列实施例仅用于说明本发明，而不应视为限制本发明的范围。实施例中未注明具体条件者，按照常规条件或制造商建议的条件进行。
需要说明的是：
本发明中，如果没有特别的说明，本文所提到的所有实施方式以及优选实施方法可以相互组合形成新的技术方案。
本发明中，如果没有特别的说明，本文所提到的所有技术特征以及优选特征可以相互组合形成新的技术方案。
本发明中，除非另有说明，各个操作步骤可以顺序进行，也可以不按照顺序进行。优选地，本文中的操作步骤是顺序进行的。
根据本发明的一个方面，提供了一种车辆行驶工况下动力总成悬置主动侧激励力的识别方法，包括以下步骤：
(a)提供在动力总成悬置主动侧支架上布置有第一振动加速度传感器、且在动力总成悬置被动侧支架上布置有第二振动加速度传感器的车辆，单个悬置主动侧支架上布置有至少一个第一振动加速度传感器，单个悬置被动侧支架上布置有至少两个第二振动加速度传感器；
(b)保持车辆静止熄火状态，在第一振动加速度传感器的测点处施加三个方向的激励力，采集主动侧激励力F0和主动侧振动加速度Y0，经计算得到悬置主动侧支架的原点频响函数K；
(c)启动发动机，保持车辆在行驶工况下运转，测量动力总成悬置主动侧振动加速度Y和被动侧振动加速度X，经计算得到隔振率T；
(d)根据原点频响函数和隔振率，计算车辆行驶行驶工况下的动力总成悬置主动侧和被动侧的力传递函数H；对力传递函数H进行奇异值分解，计算逆矩阵H-1；
(e)根据动力总成悬置被动侧振动加速度X和逆矩阵H-1，计算得到悬置主动侧激励力F＝H-1×X。
上述车辆行驶工况下动力总成悬置主动侧激励力的识别方法中，通过分别测量车辆在静止熄火状态下悬置主动侧的激励力和振动加速度、以及行驶工况下的悬置主动侧振动加速度和悬置被动侧振动加速度，分别经计算得到悬置主动侧支架的原点频响函数和隔振率，进而计算得到动力总成悬置主动侧和被动侧的力传递函数，再对力传递函数求逆，进而根据所得逆矩阵和悬置被动侧振动加速度，得到悬置主动侧激励力。
上述方法可对车辆动力总成悬置主动侧激励力进行准确可靠的识别，精度高，不需要对车辆进行拆装，识别方法简单快速，效率高，且无需单独制作工装，测试成本较低。
此外，该方法充分考虑了悬置在运动状态下的动刚度变化，避免了通过在静态实测动刚度值进行力识别方法中存在的与实际工况不符，从而造成识别误差大的缺点。该方法可以有效的解决车辆行驶工况下动力总成悬置力识别的难题，进一步作为同类车型对标参考，亦可用于车内振动噪声响应预测的输入条件。
需要说明的是：
上述“第一振动加速度传感器”和“第二振动加速度传感器”只为表述方便的目的，而不应理解为二者有重要程度的区别，二者可以相同，也可以不同，只要能够各自实现振动加速度传感的功能即可，优选采用相同的振动加速度传感器。
本发明对原点频响函数K的测定和隔振率T的测定的先后顺序不做特别限定，即对步骤(b)和步骤(c)的先后顺序不做特别限定，可以是先进行步骤(b)再进行步骤(c)，也可以是先进行步骤(c)再进行步骤(b)。
在一种优选的实施方式中，步骤(b)中，采用力锤对第一振动加速度传感器的测点处进行三个方向的敲击，实现激励力的输入。本优选实施方式中采用力锤敲击的方式较为简便，无需复杂的设备，成本较低。
本发明对力锤的种类和型号不做特别限制，只要能够敲击测点处，实现激励力的输入即可。除了采用力锤进行敲击外，还可以采用本领域可以实现的其他方式进行激励力的输入，例如脉冲激励法等。
在一种优选的实施方式中，所述三个方向为整车三维坐标系三个坐标轴的方向，以便于悬置受力与悬置在整车上的安装状态对应。
需要说明的是，激励点的选取需满足以下两点：(1)激励点所在面的法线方向与三维坐标系的坐标轴平行，以确保只有所测试方向的力激励；(2)激励点在刚度较大的金属结构位置。激励点与第一振动加速度的距离需要满足低于50mm的规定。
在一种优选的实施方式中，原点频响函数K的计算公式为：
Figure BDA0002645598490000091
Figure BDA0002645598490000092
其中下标A代表悬置主动侧，下标i代表悬置数，i＝1,2,…,n，下标x,y,z代表施加激励力的三个方向。
在一种优选的实施方式中，单个悬置被动侧支架上布置有两个振动加速度传感器，隔振率T的计算公式为：
Figure BDA0002645598490000093
其中下标A代表悬置主动侧，下标P代表悬置被动侧，下标1和2代表悬置被动侧的两个测点，下标i代表悬置数，i＝1,2,…,n，m代表x,y,z三个方向。动力总成悬置被动侧支架上所布置的加速度传感器可以为两个、三个、四个或五个等，本优选实施方式采用两个，试验表明，当传感器的数量为两个时，既能得到精确度较高的隔振率，传感器的数量过多，无法进一步提高隔振率的精度，还会使计算过程过于复杂繁琐。
在一种优选的实施方式中，力传递函数H的计算公式为：H＝T×K。力传递函数为原点频响函数和隔振率的乘积，经过计算可以得到悬置主动侧的激励力到悬置被动侧的加速度的传递关系。
需要说明的是，对于力传递函数H求逆的具体方法，本发明对此不做特别限制，只要能够计算得到H的逆矩阵即可。
在一种优选的实施方式中，所述方法在计算得到悬置主动侧激励力后还包括以下步骤：
(f)测试悬置主动侧至车内测点的力-振传递函数VTF和力-声传递函数NTF，并根据所得悬置主动侧激励力，对车内振动噪声响应进行预测，得到预测振动噪声；
(g)将预测振动噪声与实测车内振动噪声进行对比，判断预测振动噪声与实测车内振动噪声是否吻合；
(h)如果预测振动噪声与实测车内振动噪声相吻合，则所得悬置主动侧激励力准确，识别过程结束；
如果预测振动噪声与实测车内振动噪声不吻合，则进行条件数调整，然后重新对传递函数H求逆，再依次进行步骤(f)～步骤(h)，直至预测振动噪声与实测车内振动噪声相吻合为止，此时与实测车内振动噪声相吻合的预测振动噪声所对应的悬置主动侧激励力，为所需主动侧激励力，识别过程结束。
本优选实施方式在计算得到悬置主动侧激励力后还设置了判断该激励力是否准确的各步骤，通过根据预测振动噪声与实测车内噪声是否相吻合的方式，来判断该激励力是否准确，准确则识别过程结束，不准确则通过条件数调整等步骤进行修正，直至二者相吻合，得到准确的激励力。
需要说明的是，判断预测振动噪声与实测车内振动噪声是否吻合的标准包括但不限于，设置实测车内振动噪声的误差阈值，当预测振动噪声与实测车内振动噪声之间的差距在误差阈值的范围内(包括等于误差阈值的情况)，判断二者吻合，当预测振动噪声与实测车内振动噪声之间的差距在误差阈值的范围之外，判断二者不吻合。
在一种优选的实施方式中，所述力-振传递函数VTF或所述力-声传递函数NTF的测试方法各自独立地包括：力锤激励法或激振器激励法。
力-振传递函数是通过对动力总成悬置点加载单位激励力，得到驾驶室内响应点的数据。各个响应点的峰值对应的模态频率由模态刚度和模态质量决定，但响应峰值大小则主要受模态阻尼的控制。力-声传递函数主要是指输入激励载荷与输出噪声之间的对应函数关系，用于评价结构对振动发声的灵敏度特性。
上述力锤激励法和激振器激励法采用本领域可实现的即可，本发明对此不作特别限制。
优选地，所述车内振动噪声响应预测公式为a＝VTF×F，p＝NTF×F，其中a为车内振动加速度响应，p为车内噪声响应。
在一种优选的实施方式中，条件数调整和重新对传递函数H求逆的过程包括：删除计算逆矩阵时所采用的较小奇异值，然后采用剩余奇异值计算逆矩阵。当存在极小的奇异值时，求逆会造成较大的误差，故需对极小的奇异值进行删除，去除远小于判断指标的至少一个奇异值数据，采用剩余的奇异值计算逆矩阵，以便减小误差。
根据本发明的另一方面，提供了一种车辆行驶工况下车内振动噪声预测方法，包括以下步骤：测试悬置主动侧至车内测点的力-振传递函数VTF和力-声传递函数NTF，然后根据上述识别方法所得到的悬置主动侧激励力进行车内噪声预测。上述预测方法根据力-振传递函数VTF和力-声传递函数NTF以及上述所得悬置主动侧激励力，即可预测得到车内振动噪声，预测结果准确可靠。
在一种优选的实施方式中，所述所述力-振传递函数VTF或所述力-声传递函数NTF的测试方法各自独立地包括：力锤激励法或激振器激励法。
优选地，所述车内振动噪声响应预测公式为a＝VTF×F，p＝NTF×F，其中a为车内振动加速度响应，p为车内噪声响应。
下面结合实施例对本发明做进一步详细的说明。
实施例1
一种车辆行驶工况下动力总成悬置主动侧激励力的识别方法，测试对象为一四缸内燃机汽车，动力总成横置，采用左、右、后三点悬置设计；如图5所示，包括以下步骤：
(a)提供在动力总成悬置主动侧支架上布置有第一振动加速度传感器、且在动力总成悬置被动侧支架上布置有第二振动加速度传感器的车辆，单个悬置主动侧支架上布置有一个第一振动加速度传感器，单个悬置被动侧支架上布置有两个第二振动加速度传感器；
(b)保持车辆静止熄火状态，在第一振动加速度传感器的测点处采用力锤对振动加速度传感器的测点处进行三个方向的敲击(三个方向为三维坐标系三个坐标轴的方向)，实现激励力的输入，如图1所示，采集主动侧激励力[F0]3×3和主动侧振动加速度[Y0]3×3，经计算得到悬置主动侧支架的原点频响函数K3×3，K3×3＝[Y0]3×3×[F0 -1]3×3；
(c)启动发动机，保持车辆在行驶工况下运转，如图2所示，测量动力总成悬置主动侧振动加速度Y3×3和被动侧振动加速度X6×3，经计算得到隔振率T6×3，T6×3＝X6×3×Y3×3 -1；
(d)根据原点频响函数和隔振率，计算车辆行驶行驶工况下的动力总成悬置主动侧和被动侧的力传递函数H6×3，H6×3＝T6×3×K3×3；对力传递函数H6×3进行奇异值分解，计算逆矩阵[H-1]3×6；
Figure BDA0002645598490000121
上式中，
Figure BDA0002645598490000122
为对力传递函数矩阵求逆的特征值；
(e)根据动力总成悬置被动侧振动加速度X6×3和逆矩阵[H-1]3×6，如图3所示，计算得到悬置主动侧激励力F＝[H-1]3×6×X6×3；
(g)测试悬置主动侧至车内测点的力-振传递函数VTF和力-声传递函数NTF，并根据所得悬置主动侧激励力，对车内振动噪声响应进行预测，得到预测振动噪声；
(g)如图4所示，将预测振动噪声与实测车内振动噪声进行对比，判断预测振动噪声与实测车内振动噪声是否吻合；
(h)如果预测振动噪声与实测车内振动噪声相吻合，则所得悬置主动侧激励力准确，识别过程结束；
如果预测振动噪声与实测车内振动噪声不吻合，则进行条件数调整，然后重新对传递函数H求逆，再依次进行步骤(e)～步骤(g)，直至预测振动噪声与实测车内振动噪声相吻合为止，此时与实测车内振动噪声相吻合的预测振动噪声所对应的悬置主动侧激励力，为所需主动侧激励力，识别过程结束；
条件数调整和重新对传递函数H求逆的过程包括：删除计算逆矩阵时所采用的较小奇异值，然后计算逆矩阵
Figure BDA0002645598490000131
p为较小奇异值的个数。
尽管已用具体实施例来说明和描述了本发明，然而应意识到，在不背离本发明的精神和范围的情况下可以作出许多其它的更改和修改。因此，这意味着在所附权利要求中包括属于本发明范围内的所有这些变化和修改。

Claims (10)

1.一种车辆行驶工况下动力总成悬置主动侧激励力的识别方法，其特征在于，包括以下步骤：
(a)提供在动力总成悬置主动侧支架上布置有第一振动加速度传感器、且在动力总成悬置被动侧支架上布置有第二振动加速度传感器的车辆，单个悬置主动侧支架上布置有至少一个第一振动加速度传感器，单个悬置被动侧支架上布置有至少两个第二振动加速度传感器；
(b)保持车辆静止熄火状态，在第一振动加速度传感器的测点处施加三个方向的激励力，采集主动侧激励力F0和主动侧振动加速度Y0，经计算得到悬置主动侧支架的原点频响函数K；
(c)启动发动机，保持车辆在行驶工况下运转，测量动力总成悬置主动侧振动加速度Y和被动侧振动加速度X，经计算得到隔振率T；
(d)根据原点频响函数和隔振率，计算车辆行驶行驶工况下的动力总成悬置主动侧和被动侧的力传递函数H；对力传递函数H进行奇异值分解，计算逆矩阵H-1；
(e)根据动力总成悬置被动侧振动加速度X和逆矩阵H-1，计算得到悬置主动侧激励力F＝H-1×X。
2.根据权利要求1所述的识别方法，其特征在于，步骤(b)中，采用力锤对第一振动加速度传感器的测点处进行三个方向的敲击，实现激励力的输入；
优选地，所述三个方向为整车三维坐标系三个坐标轴的方向。
3.根据权利要求1所述的识别方法，其特征在于，原点频响函数K的计算公式为：
Figure FDA0002645598480000021
其中下标A代表悬置主动侧，下标i代表悬置数，i＝1,2,…,n，下标x,y,z代表施加激励力的三个方向。
4.根据权利要求1所述的识别方法，其特征在于，单个悬置被动侧支架上布置有两个第二振动加速度传感器，隔振率T的计算公式为：
Figure FDA0002645598480000022
其中下标A代表悬置主动侧，下标P代表悬置被动侧，下标1和2代表悬置被动侧的两个测点，下标i代表悬置数，i＝1,2,…,n，m代表x,y,z三个方向。
5.根据权利要求1所述的识别方法，其特征在于，力传递函数H的计算公式为：H＝T×K。
6.根据权利要求1-5任一项所述的识别方法，其特征在于，所述方法在计算得到悬置主动侧激励力后还包括以下步骤：
(f)测试悬置主动侧至车内测点的力-振传递函数VTF和力-声传递函数NTF，并根据所得悬置主动侧激励力，对车内振动噪声响应进行预测，得到预测振动噪声；
(g)将预测振动噪声与实测车内振动噪声进行对比，判断预测振动噪声与实测车内振动噪声是否吻合；
(h)如果预测振动噪声与实测车内振动噪声相吻合，则所得悬置主动侧激励力准确，识别过程结束；
如果预测振动噪声与实测车内振动噪声不吻合，则进行条件数调整，然后重新对传递函数H求逆，再依次进行步骤(e)～步骤(g)，直至预测振动噪声与实测车内振动噪声相吻合为止，此时与实测车内振动噪声相吻合的预测振动噪声所对应的悬置主动侧激励力，为所需主动侧激励力，识别过程结束。
7.根据权利要求6所述的识别方法，其特征在于，所述力-振传递函数VTF或所述力-声传递函数NTF的测试方法各自独立地包括：力锤激励法或激振器激励法；
优选地，所述车内振动噪声响应预测公式为a＝VTF×F，p＝NTF×F，其中a为车内振动加速度响应，p为车内噪声响应。
8.根据权利要求6所述的识别方法，其特征在于，条件数调整和重新对传递函数H求逆的过程包括：删除计算逆矩阵时所采用的较小奇异值，然后采用剩余奇异值计算逆矩阵。
9.一种车辆行驶工况下车内振动噪声预测方法，其特征在于，包括以下步骤：测试悬置主动侧至车内测点的力-振传递函数VTF和力-声传递函数NTF，然后根据权利要求1-8任一项所述的识别方法所得到的悬置主动侧激励力进行车内噪声预测。
10.根据权利要求9所述的预测方法，其特征在于，所述力-振传递函数VTF或所述力-声传递函数NTF的测试方法各自独立地包括：力锤激励法或激振器激励法；
优选地，所述车内振动噪声响应预测公式为a＝VTF×F，p＝NTF×F，其中a为车内振动加速度响应，p为车内噪声响应。
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