CN112020752B - 绞合电线及其制造方法 - Google Patents

绞合电线及其制造方法 Download PDF

Info

Publication number
CN112020752B
CN112020752B CN201980026959.3A CN201980026959A CN112020752B CN 112020752 B CN112020752 B CN 112020752B CN 201980026959 A CN201980026959 A CN 201980026959A CN 112020752 B CN112020752 B CN 112020752B
Authority
CN
China
Prior art keywords
insulator
stranded
wire
stranded wire
electric wire
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Active
Application number
CN201980026959.3A
Other languages
English (en)
Other versions
CN112020752A (zh
Inventor
山﨑景子
井坂忠晴
近藤昌宏
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Daikin Industries Ltd
Original Assignee
Daikin Industries Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Daikin Industries Ltd filed Critical Daikin Industries Ltd
Publication of CN112020752A publication Critical patent/CN112020752A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN112020752B publication Critical patent/CN112020752B/zh
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Images

Classifications

    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01B—CABLES; CONDUCTORS; INSULATORS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR CONDUCTIVE, INSULATING OR DIELECTRIC PROPERTIES
    • H01B13/00—Apparatus or processes specially adapted for manufacturing conductors or cables
    • H01B13/0003—Apparatus or processes specially adapted for manufacturing conductors or cables for feeding conductors or cables
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01B—CABLES; CONDUCTORS; INSULATORS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR CONDUCTIVE, INSULATING OR DIELECTRIC PROPERTIES
    • H01B13/00—Apparatus or processes specially adapted for manufacturing conductors or cables
    • H01B13/0036—Details
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01B—CABLES; CONDUCTORS; INSULATORS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR CONDUCTIVE, INSULATING OR DIELECTRIC PROPERTIES
    • H01B13/00—Apparatus or processes specially adapted for manufacturing conductors or cables
    • H01B13/06—Insulating conductors or cables
    • H01B13/14—Insulating conductors or cables by extrusion
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01B—CABLES; CONDUCTORS; INSULATORS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR CONDUCTIVE, INSULATING OR DIELECTRIC PROPERTIES
    • H01B7/00—Insulated conductors or cables characterised by their form
    • H01B7/02—Disposition of insulation
    • H01B7/0275—Disposition of insulation comprising one or more extruded layers of insulation
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01B—CABLES; CONDUCTORS; INSULATORS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR CONDUCTIVE, INSULATING OR DIELECTRIC PROPERTIES
    • H01B13/00—Apparatus or processes specially adapted for manufacturing conductors or cables
    • H01B13/02—Stranding-up
    • H01B13/0207—Details; Auxiliary devices
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01B—CABLES; CONDUCTORS; INSULATORS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR CONDUCTIVE, INSULATING OR DIELECTRIC PROPERTIES
    • H01B7/00—Insulated conductors or cables characterised by their form
    • H01B7/02—Disposition of insulation

Abstract

提供一种绞合电线，其为具备导体和被覆上述导体的周围的绝缘体的复数根被覆电线绞合而成的绞合电线，其满足不等式(1)：y<A×x/(z/500)+B(其中，x：上述绞合电线的节距长度(mm)，y：上述绝缘体的压碎率(％)，z：上述绝缘体的弹性模量(MPa)，A：常数A＝‑1，B：常数B＝0.155)。

Description

绞合电线及其制造方法
技术领域
本发明涉及绞合电线及其制造方法。
背景技术
一直以来，使用难以受到噪声影响的绞合电线作为通信用电缆。
例如，专利文献1中提出了一对导体，其为分别具有聚合物绝缘体的一对导体，上述各导体上的上述聚合物绝缘体的外表面包括沿着上述外表面在长度方向上交替延伸的峰和谷，分别在导体上具有上述聚合物绝缘体的上述一对导体被绞合而形成双绞线，此处，上述一对导体中的一者的上述聚合物绝缘体的外表面的至少一个上述峰与上述一对导体中的另一者的上述聚合物绝缘体的外表面的一个上述谷啮合，与相同重量但具有均匀厚度的聚合物绝缘体相比，可提供改善的阻抗效率。
现有技术文献
专利文献
专利文献1：日本特表2011-514649号公报
发明内容
发明所要解决的课题
在现有的绞合电线的制造方法中，存在绞合的节距长度越短则绝缘体越容易被压碎的问题。因此，为了弥补压碎导致的特性阻抗的降低，通过现有的制造方法获得的绞合电线需要增加形成绝缘体的聚合物材料，增加绝缘体的厚度。
本发明中，目的在于提供一种与具有相同节距长度和特性阻抗的现有的绞合电线相比更轻量的绞合电线以及制造轻量的绞合电线的方法。
用于解决课题的手段
根据本发明，提供一种绞合电线，其为具备导体和被覆上述导体的周围的绝缘体的复数根被覆电线绞合而成的绞合电线，其满足下述不等式(1)。
[数1]
Figure BDA0002732571060000021
其中，x：上述绞合电线的节距长度(mm)；
y：上述绝缘体的压碎率(％)；
z：上述绝缘体的弹性模量(MPa)；
A：常数A＝-1；
B：常数B＝11.5。
本发明的绞合电线中，上述绝缘体优选包含含氟聚合物。
本发明的绞合电线中，上述绝缘体在6GHz下的相对介电常数优选为2.3以下。
本发明的绞合电线中，上述绝缘体在6GHz下的介质损耗角正切优选为5.0×10-3以下。
本发明的绞合电线中，上述绝缘体的厚度优选为0.01mm～3.0mm。
本发明的绞合电线中，上述绝缘体优选具有单层结构或双层以上结构。
本发明的绞合电线优选为两根被覆电线绞合而成的绞合电线。
另外，根据本发明，提供一种绞合电线的制造方法，其包括下述工序：冷却工序，将具备导体和被覆上述导体的周围的绝缘体的复数根被覆电线冷却至5℃以下；和绞合工序，将上述复数根被覆电线进行绞合。
本发明的绞合电线的制造方法中，在上述冷却工序中，优选冷却至0℃以下。
本发明的绞合电线的制造方法中，上述绝缘体优选包含含氟聚合物。
本发明的绞合电线的制造方法中，上述绝缘体在6GHz下的相对介电常数优选为2.3以下。
本发明的绞合电线的制造方法中，上述绝缘体在6GHz下的介质损耗角正切优选为5.0×10-3以下。
本发明的绞合电线的制造方法中，上述绝缘体的厚度优选为0.01mm～3mm。
本发明的绞合电线的制造方法中，上述绝缘体优选具有单层结构或双层以上结构。
本发明的绞合电线的制造方法中，被覆电线优选为两根。
发明的效果
根据本发明，可以提供一种与具有相同节距长度和特性阻抗的现有的绞合电线相比更轻量的绞合电线以及制造轻量的绞合电线的方法。
附图说明
图1是本发明的一个实施方式的绞合电线的俯视图。
图2是构成本发明的一个实施方式的绞合电线的一根被覆电线的截面图。
图3是示出用于制造本发明的绞合电线的一个实施方式的绞合电线制造装置的整体结构的图。
图4是对实施例1和2、比较例1和3的绞合电线的节距长度和压碎率作图而成的图。
图5是对实施例3和4、比较例2的绞合电线的节距长度和压碎率作图而成的图。
具体实施方式
以下，对本发明的具体实施方式进行详细说明，但本发明不限定于以下的实施方式。
(绞合电线)
本发明的绞合电线为具备导体和被覆上述导体的周围的绝缘体的复数根被覆电线绞合而成的绞合电线，其满足下述不等式(1)。
[数2]
Figure BDA0002732571060000031
其中，x：上述绞合电线的节距长度(mm)；
y：上述绝缘体的压碎率(％)；
z：上述绝缘体的弹性模量(MPa)；
A：常数A＝-1；
B：常数B＝11.5。
本发明人发现，绝缘体的压碎率与绞合电线的节距长度和弹性模量满足特定关系的绞合电线与具有相同节距长度和特性阻抗的现有的绞合电线相比更轻量，由此完成了本发明的绞合电线。根据本发明，即便不如专利文献1中记载的技术那样形成具有复杂形状的绝缘体，也能制造具有与设计上的特性阻抗不存在显著差异的特性阻抗的绞合电线。另外，本发明的绞合电线即便在不具有复杂形状的情况下，也显示出所期望的特性阻抗，并且轻量，也容易制造。另外，无需设置间隔件等被覆电线以外的结构，因此不仅在成本方面有利，而且还具有末端加工容易的优点。绞合电线的设计上的特性阻抗可以为100Ω。
不等式(1)由若干绞合电线的节距长度和压碎率的值通过实验方式求出。本发明中的常数A是如下求出的值：在以绞合电线的节距长度为横轴、绞合电线的压碎率为纵轴的图中，将若干绞合电线的节距长度和压碎率的值作图，描绘划出可得到轻量且显示出所期望的特性阻抗的绞合电线的范围的直线，由该直线的斜率求出常数A。另外，本发明中的常数B是由该直线与纵轴的交点求出的值。
不等式(1)中的常数B为11.5、优选为11.0、更优选为10.5。常数B小的情况下，能够进一步实现轻量化。
图1是本发明的一个实施方式的绞合电线的俯视图。在图1所示的绞合电线10中，两根被覆电线20被绞合而形成了绞合电线。本发明中的绞合电线的节距长度(mm)定义为图1所示的完全绞合的单位长度d1。节距长度优选为4mm～10mm、更优选为6mm以上、更优选为9mm以下、进一步优选为8mm以下。本发明的绞合电线即使节距长度如此较短，与显示出相同阻抗的现有的绞合电线相比也更轻量。
图2是构成图1所示的绞合电线10的两根被覆电线20中的一根被覆电线的截面图。图2所示的被覆电线20具备导体21和被覆导体21的周围的绝缘体22，绝缘体22具有单层结构。绝缘体22的一部分因两根被覆电线20绞合而被压碎。因此，绝缘体22的截面形状由外形23和通过压碎形成的压碎面24来规定。
本发明中的压碎率(％)是指根据下式由图2所示的绞合电线的截面图中的外形23至压碎面24的距离和外形的直径求出的值。外形23至压碎面24的距离是指，外形23与通过压碎面24的中心的直径线25的交点26至压碎面24与通过压碎面24的中心的直径线25的交点27的距离。
压碎率(％)＝(外形至压碎面的距离)÷(外形的直径)×100
由于可实现进一步的轻量化，压碎率优选为0～6％、更优选为0～3％。
外形的直径由进行绞合前的被覆电线所具有的导体21的直径和绝缘体22的厚度而确定。作为绝缘体的厚度，优选为0.01mm～3.0mm、更优选为0.05mm～2.0mm、进一步优选为0.1mm～1.0mm、特别优选为0.1mm～0.6mm。
外形23至压碎面24的距离由压碎率和绝缘体的厚度而确定。外形23至压碎面24的距离受到绞合电线的节距长度的影响，节距长度短的情况下，具有压碎率变大、外形23至压碎面24的距离变长的倾向。
本发明中，绝缘体的弹性模量(MPa)是仅针对被覆电线的绝缘体测定的弹性模量，是依照ASTM D638测定的值。
绝缘体的弹性模量(MPa)由形成绝缘体的材料的弹性模量来确定。绝缘体的弹性模量优选为200MPa～700MPa、更优选为300MPa以上、进一步优选为400MPa以上、更优选为600MPa以下。弹性模量高的情况下，具有容易实现绝缘电线的轻量化的倾向，弹性模量低的情况下，具有绝缘电线的制造容易的倾向。
对于本发明的绞合电线来说，由于可实现进一步的轻量化且制造也容易，因此优选除了满足上述不等式(1)以外还满足下述不等式(2)。
[数3]
Figure BDA0002732571060000051
其中，x：上述绞合电线的节距长度(mm)；
y：上述绝缘体的压碎率(％)；
z：上述绝缘体的弹性模量(MPa)；
A：常数A＝-1；
C：常数C＝0.06。
关于不等式(2)，也与不等式(1)同样地，由若干绞合电线的节距长度和压碎率的值通过实验方式求出。在不等式(2)中，x、y、z和A如上所述。
不等式(2)中的常数C为0.06、优选为0.07、更优选为0.08。常数C大的绞合电线具有可容易制造的倾向。
本发明的绞合电线中，被覆电线的截面形状优选为近似圆形、更优选为近似正圆。本发明的绞合电线中，即便不在绝缘体的外表面设置峰和谷这样的起伏，也能实现轻量化。另外，本发明的绞合电线中，绝缘体可以为发泡体或非发泡体(实心)中的任一种。
构成本发明的绞合电线的被覆电线具备导体。导体可以为一根线材，也可以为复数根线材绞合而成的绞合线，还可以为将绞合线压缩而得到的压缩导体。
作为导体的材料，可以使用铜、铝等金属导体材料。另外，也可以使用利用银、锡、镍等不同金属进行了镀覆的铜材料。
导体的直径优选为0.2mm～3mm、更优选为0.25mm以上、进一步优选为0.28mm以上、特别优选为0.32mm以上、最优选为0.36mm以上，更优选为1.03mm以下、进一步优选为0.82mm以下、特别优选为0.73mm以下、最优选为0.65mm以下。
另外，作为导体，优选AWG(美国线规)为18～30的范围的导体，更优选AWG为20～29的范围的导体，进一步优选AWG为21～28的范围的导体，特别优选AWG为22～27的范围的导体。
构成本发明的绞合电线的被覆电线具备被覆导体的周围的绝缘体。
绝缘体可以由聚合物形成。绝缘体例如可以包含含氟聚合物或非氟化聚合物。
作为非氟化聚合物，优选非氟化热塑性聚合物，例如可以举出聚烯烃；聚酰胺；聚酯；聚醚酮(PEK)、聚醚醚酮(PEEK)、聚醚酮酮(PEKK)等聚亚芳基醚酮；等。作为聚烯烃，例如可以举出全同立构聚丙烯等聚丙烯、高密度聚乙烯(HDPE)、直链低密度聚乙烯(LLDPE)等直链聚乙烯。直链低密度聚乙烯可以为乙烯与丁烯、辛烯等碳原子数为4～8的烯烃的共聚物。
作为绝缘体，由于阻燃性优异、可实现进一步的轻量化、其他电学特性也良好，因而优选包含含氟聚合物，更优选包含氟树脂，进一步优选包含熔融加工性的氟树脂。本发明中，氟树脂是指部分结晶性含氟聚合物，不是氟橡胶，而是氟塑料。氟树脂具有熔点、并具有热塑性。氟树脂可以为熔融加工性，也可以为非熔融加工性，可以通过熔融挤出成型来制作被覆电线，由于能够以高生产率制造被覆电线和绞合电线，因而优选熔融加工性的氟树脂。
作为含氟聚合物，由于阻燃性优异、可实现进一步的轻量化、其他电学特性也良好，因而优选全氟聚合物。本发明中，全氟聚合物是指与构成聚合物主链的碳原子键合的一价原子全部为氟原子的聚合物。但是，在构成聚合物主链的碳原子上，除了一价原子(氟原子)以外，也可以键合有烷基、氟代烷基、烷氧基、氟代烷氧基等基团。与构成聚合物主链的碳原子键合的若干个氟原子可以被氯原子取代。在聚合物末端基团、即使聚合物链结束的基团上可以存在氟原子以外的其他原子。聚合物末端基团大体上是来自用于聚合反应的聚合引发剂或链转移剂的基团。
本发明中，熔融加工性是指能够使用挤出机和注射成型机等现有的加工设备将聚合物熔融并进行加工。因此，熔融加工性的氟树脂通常利用后述测定方法所测定的熔体流动速率为0.01g/10分钟～500g/10分钟。
作为熔融加工性的氟树脂，例如可以举出四氟乙烯(TFE)/六氟丙烯(HFP)系共聚物、TFE/全氟(烷基乙烯基醚)(PAVE)共聚物、TFE/乙烯系共聚物[ETFE]、三氟氯乙烯(CTFE)/乙烯共聚物[ECTFE]、聚偏二氟乙烯[PVdF]、聚三氟氯乙烯[PCTFE]、TFE/偏二氟乙烯(VdF)共聚物[VT]、聚氟乙烯[PVF]、TFE/VdF/CTFE共聚物[VTC]、TFE/乙烯/HFP共聚物、TFE/HFP/VdF共聚物等。
作为PAVE，例如可以举出全氟(甲基乙烯基醚)(PMVE)、全氟(乙基乙烯基醚)(PEVE)、全氟(丙基乙烯基醚)(PPVE)等。其中，优选PPVE。它们可以使用1种或2种以上。
氟树脂可以以无损各氟树脂的本质性质的范围的量具有基于其他单体的聚合单元。作为上述其他单体，例如可以从TFE、HFP、乙烯、丙烯、全氟(烷基乙烯基醚)、全氟烷基乙烯、氢氟代烯烃、氟代烷基乙烯、全氟(烷基烯丙基醚)等中适当选择。
由于具有优异的耐热性，作为氟树脂，优选选自由TFE/HFP系共聚物、TFE/PAVE共聚物和TFE/乙烯系共聚物组成的组中的至少一种，更优选选自由TFE/HFP系共聚物和TFE/PAVE共聚物组成的组中的至少一种。另外，由于具有更优异的电学特性，还优选为全氟树脂。本发明中，全氟树脂是指由上述全氟聚合物构成的树脂。
TFE/HFP系共聚物中，TFE/HFP以质量比计优选为80～97/3～20、更优选为84～92/8～16。
TFE/HFP系共聚物可以为由TFE和HFP构成的二元共聚物，也可以为进一步包括能够与TFE和HFP共聚的共聚单体的三元共聚物(例如TFE/HFP/PAVE共聚物)。
TFE/HFP系共聚物也优选为包含基于PAVE的聚合单元的TFE/HFP/PAVE共聚物。
TFE/HFP/PAVE共聚物中，TFE/HFP/PAVE以质量比计优选为70～97/3～20/0.1～10、更优选为81～92/5～16/0.3～5。
TFE/PAVE共聚物中，TFE/PAVE以质量比计优选为90～99/1～10、更优选为92～97/3～8。
TFE/乙烯系共聚物中，TFE/乙烯以摩尔比计优选为20～80/20～80、更优选为40～65/35～60。另外，TFE/乙烯系共聚物也可以含有其他单体成分。
即，TFE/乙烯系共聚物可以为由TFE和乙烯构成的二元共聚物，也可以为进一步包括能够与TFE和乙烯共聚的共聚单体的三元共聚物(例如TFE/乙烯/HFP共聚物)。
TFE/乙烯系共聚物也优选为包含基于HFP的聚合单元的TFE/乙烯/HFP共聚物。TFE/乙烯/HFP共聚物中，TFE/乙烯/HFP以摩尔比计优选为40～65/30～60/0.5～20、更优选为40～65/30～60/0.5～10。
氟树脂的熔体流动速率(MFR)优选为0.1g/10分钟～100g/10分钟、更优选为4g/10分钟～70g/10分钟、进一步优选为19g/10分钟～60g/10分钟、特别优选为34g/10分钟～50g/10分钟、最优选为34g/10分钟～42g/10分钟。MFR低的情况下，具有容易实现绝缘电线的轻量化的倾向，MFR高的情况下，具有绝缘电线的制造容易的倾向。
上述MFR是依照ASTM D-1238利用直径2.1mm、长度8mm的模具以负荷5kg、372℃的条件测定得到的值。
含氟聚合物可以通过将单体成分利用通常的聚合方法、例如乳液聚合、悬浮聚合、溶液聚合、本体聚合、气相聚合等各方法进行聚合而合成。上述聚合反应中，有时也使用甲醇等链转移剂。也可以不使用含金属离子的试剂而进行聚合并分离，由此制造含氟聚合物。
含氟聚合物可以在聚合物主链和聚合物侧链中的至少一个部位具有-CF3、-CF2H等末端基团，没有特别限制，但优选为经氟化处理的含氟聚合物。未经氟化处理的含氟聚合物有时具有-COOH、-CH2OH、-COF、-CONH2等对热和电学特性不稳定的末端基团(以下，将这种末端基团也称为“不稳定末端基团”)。这种不稳定末端基团能够通过上述氟化处理而减少。
含氟聚合物优选上述不稳定末端基团少或不含上述不稳定末端基团，上述4种不稳定末端基团与-CF2H末端基团的合计数量相对于每1×106个碳原子数更优选为50个以下。若超过50个，则有可能发生成型不良。上述不稳定末端基团更优选为20个以下、进一步优选为10个以下。本说明书中，上述不稳定末端基团数是由红外吸收光谱测定得到的值。也可以不存在上述不稳定末端基团和-CF2H末端基团而全部为-CF3末端基团。
上述氟化处理可以通过使未经氟化处理的含氟聚合物与含氟化合物接触来进行。
作为上述含氟化合物没有特别限定，可以举出在氟化处理条件下产生氟自由基的氟自由基源。作为上述氟自由基源，可以举出F2气体、CoF3、AgF2、UF6、OF2、N2F2、CF3OF、氟化卤素(例如IF5、ClF3)等。
上述F2气体等氟自由基源可以为100％浓度的F2气体，但从安全性的方面出发，优选与非活性气体混合而稀释成5质量％～50质量％、优选15质量％～30质量％来使用。作为上述非活性气体，可以举出氮气、氦气、氩气等，从经济方面出发，优选氮气。
上述氟化处理的条件没有特别限定，可以使熔融状态的含氟聚合物与含氟化合物接触，通常，可以在含氟聚合物的熔点以下、优选为20℃～220℃、更优选为100℃～200℃的温度下进行。上述氟化处理通常进行1小时～30小时、优选进行5小时～20小时。
上述氟化处理优选使未经氟化处理的含氟聚合物与氟气(F2气体)接触。
绝缘体可以进一步包含含氟聚合物以外的热塑性树脂。作为含氟聚合物以外的热塑性树脂，例如可以举出聚乙烯树脂、聚丙烯树脂、氯乙烯树脂、聚苯乙烯树脂等通用树脂；尼龙、聚碳酸酯、聚醚醚酮树脂、聚苯硫醚树脂等工程塑料。
除了含氟聚合物以外，绝缘体也可以在无损本发明的目标效果的范围内包含现有公知的填充材料。
作为填充材料，例如可以举出石墨、碳纤维、焦炭、二氧化硅、氧化锌、氧化镁、氧化锡、氧化锑、碳酸钙、碳酸镁、玻璃、滑石、云母、云母、氮化铝、磷酸钙、绢云母、硅藻土、氮化硅、微细二氧化硅、氧化铝、氧化锆、石英粉、高岭土、膨润土、氧化钛等。作为上述填充材料的形状没有特别限定，可以举出纤维状、针状、粉末状、粒状、珠状等。
绝缘体可以进一步含有添加剂等其他成分。作为其他成分，例如可以举出玻璃纤维、玻璃粉末、石棉纤维等填充材料、或增强剂、稳定剂、润滑剂、颜料、其他添加剂等。
绝缘体可以具有单层结构或双层以上结构，从电线成型加工的容易性的方面出发，优选具有单层结构，由于阻燃性优异、可实现进一步的轻量化、其他电学特性也良好，因而更优选具有包含含氟聚合物的单层结构。作为双层以上结构，例如可以举出：由包含聚烯烃等非氟化聚合物的内层和设置在上述内层的周围并包含TFE/HFP系共聚物等含氟聚合物的外层构成的2层结构；由包含TFE/HFP系共聚物等含氟聚合物的内层和设置在上述内层的周围并包含TFE/HFP系共聚物等含氟聚合物的外层构成的2层结构；等。作为形成内层的聚烯烃，例如可以举出阻燃性聚烯烃。另外，具有内层和外层均包含含氟聚合物的2层结构的绝缘体能够在保持含氟聚合物的优异的阻燃性的同时调整绝缘体的力学特性，故优选。内层和外层的含氟聚合物的种类可以相同，也可以不同。形成2层结构的内层与外层的厚度之比(内层/外层)可以为30/70～70/30。
绝缘体在6GHz下的相对介电常数优选为2.3以下、更优选为2.1以下，可以为1.9以上。通过使绝缘体的相对介电常数在上述范围，可获得高的传输效率。
绝缘体在6GHz下的介质损耗角正切优选为5.0×10-3以下、更优选为1.4×10-3以下、进一步优选为7.0×10-4以下、特别优选为4.5×10-4以下、最优选为4.0×10-4以下，优选为2.5×10-4以上、更优选为2.8×10-4以上。通过使绝缘体的介质损耗角正切在上述范围，可获得高的传输效率。
本发明中的相对介电常数和介质损耗角正切是使用网络分析仪(关东电子应用开发公司制造)通过空腔谐振器摄动法在20℃～25℃的温度下测定得到的值。
本发明的绞合电线适合用作通信用绝缘电线。作为通信用绝缘电线，例如可以举出LAN用电缆之类的数据传输用电缆等连接计算机及其周边设备的电缆类，例如也适合用作在建筑物的天花板背面的空间(高压区，plenum area)等进行布线的实心电缆(plenum cable)。
也可以将复数根本发明的绞合电线捆扎而制作通信用绝缘电线。例如，通信用绝缘电线具备4根本发明的绞合电线和被覆这些绞合电线的外套。通过改变各绞合电线的节距长度，可获得更高的传输效率。
(绞合电线的制造方法)
本发明的绞合电线可以通过包括下述工序的制造方法进行制造：冷却工序，将具备导体和被覆上述导体的周围的绝缘体的复数根被覆电线冷却至5℃以下；和绞合工序，将上述复数根被覆电线进行绞合。本发明的绞合电线的制造方法无需形成具有复杂形状的绝缘体，不使用特殊的挤出机，能够制造具有与设计上的特性阻抗同样的特性阻抗且轻量的绞合电线。
图3是示出用于制造本发明的绞合电线的一个实施方式的绞合电线制造装置30的整体结构的图。如图3所示，本发明的一个实施方式的绞合电线制造装置30具备：卷绕有被覆电线31的被覆电线卷筒32；在同一圆周上设有穿插被覆电线31的孔(未图示)的配线板33；集合复数根(该例中为两根)被覆电线31的集线口34；和绞合并卷取被覆电线31的绞线机40，进而具备冷却单元35。绞线机40是具备导辊41和42、弓状旋转部43、以及端部卷筒44的双绞型集束式捻线机。如图3所示，被覆电线31从被覆电线卷筒32经由配线板33和集线口34被送出到绞线机40，通过绞线机40将各被覆电线31绞合，形成绞合电线10。如图3所示，在绞线机40中，导辊41和42与弓状旋转部43同步旋转，在从集线口34至导辊41的过程中，对被覆电线31施加扭转。接下来，在从位于下游侧的导辊42至端部卷筒44的过程中，进一步施加扭转。最后，将所得到的绞合电线10卷取到端部卷筒44上。
然后，在图3所示的制造装置30中，在被覆电线卷筒32与配线板33之间设置有冷却单元35。从被覆电线卷筒32被送出的各被覆电线31通过冷却单元35被冷却至规定温度(冷却工序)，之后，通过绞线机40被绞合(绞合工序)。
在冷却工序中，将复数根被覆电线全部冷却至5℃以下。冷却工序中的冷却温度优选为0℃以下、更优选为-40℃以下。从实现进一步的轻量化的方面考虑，冷却温度低是优选的，但从成本的方面出发，能够将冷却温度的优选下限设为-20℃以上。另外，在冷却工序中，优选冷却至被覆电线被绞合时被覆电线达到5℃以下，更优选冷却至达到0℃以下，进一步优选冷却至-40℃以下。另外，也可以冷却至被覆电线被绞合时的被覆电线的温度为-20℃以上。
在经过冷却工序后，将经冷却的复数根被覆电线绞合，由此绝缘体不会被严重压碎而使各被覆电线被绞合。如此得到的绞合电线具有与设计上的导体中心间距离几乎不变的导体中心间距离，因此显示出与设计上的特性阻抗同样的特性阻抗。即，根据本发明的绞合电线的制造方法，与具有相同节距长度的现有的绞合电线相比，可以容易地制造显示出更接近设计上的值的特性阻抗的绞合电线。进而，能够制造与具有相同节距长度和特性阻抗的现有的绞合电线相比更轻量的绞合电线。
在图3中，在从被覆电线卷筒32至配线板33的过程中将被覆电线31冷却，但只要是在被覆电线31被绞合时被覆电线31被充分冷却的位置，则对进行冷却的位置就没有特别限定。例如，可以按照将卷绕在被覆电线卷筒32上的被覆电线31冷却的方式来设置冷却单元，也可以按照将位于配线板33或集线口34的被覆电线31冷却的方式来设置冷却单元。
冷却单元35只要是能够将被覆电线31冷却至所期望的温度的单元就没有特别限定，例如可以举出：使被覆电线31与冷气接触的方法；使被覆电线31与冷却液接触的方法；使被覆电线31与经冷却的被覆电线卷筒32、配线板33或集线口34接触的方法；使被覆电线31与冷却辊(未图示)接触的方法；等。
作为使被覆电线31与冷气接触的方法，可以举出将冷气喷吹到被覆电线31的方法；使被覆电线31通过冷却至气氛温度的库内的方法等。作为此时使用的“库”，只要是能够使被覆电线31通过的库，则对其形式、种类和尺寸就没有限制。该“库”可以称为冷却槽、冷却区画、冷却容器等。具体而言，可考虑冷冻库、恒温槽、环境试验机等。
另外，也可以通过将设置绞合电线制造装置30的气氛(环境)的温度控制为规定温度的方法来将被覆电线31冷却。这种情况下，可以控制设置有绞合电线制造装置30的房间或空间(booth)的温度，也可以将绞合电线制造装置30收纳于机壳(cabinet)、壳体(case)、外壳(enclosure)、外壳(housing)等中并对它们的内部温度进行控制。
作为冷却气氛的单元，可以举出热交换机，作为在热交换机中使用的制冷剂，可以举出碳氟化物、盐水溶液等。另外，作为冷气，可以使用由热交换机制造的冷气、使气化温度为0℃以下的固体或液体(例如干冰或液氮)气化而成的气体。另外，可以将冷气吹入到收纳有绞合电线制造装置的机壳(cabinet)、壳体(case)、外壳(enclosure)、外壳(housing)等中。还优选防止因冷气而可在被覆电线、绞线机等中产生的结露，例如，通过使用经除湿的冷气，能够防止结露。
作为冷却液，可以举出凝固点为0℃以下的液体，可以举出利用液氮或干冰进行了冷却的丙酮。
使被覆电线31与冷气或冷却液接触的位置如上所述，没有特别限制，例如，可以使卷绕在被覆电线卷筒32上的被覆电线31与冷气或冷却液接触，也可以使位于被覆电线卷筒32至集线口34之间的任一位置的被覆电线31与冷气或冷却液接触。
作为冷却被覆电线卷筒32、配线板33、集线口34或冷却辊的方法，可以举出使用热交换机的方法、使用制冷剂的方法等。
本发明的绞合电线的制造方法中使用的被覆电线可以通过公知的方法制作，例如，可以通过挤出成型将聚合物挤出到导体上，制作具备导体和被覆上述导体的周围的绝缘体的被覆电线。特别是，由于生产率优异，因而优选通过熔融挤出成型来制作被覆电线。
以上对实施方式进行了说明，但可以理解的是，能够在不脱离权利要求书的主旨和范围的情况下对形式和细节进行多种变更。
实施例
接着，举出实施例对本发明的实施方式进行说明，但本发明不仅限定于所述实施例。
实施例的各数值通过下述方法进行测定。
(压碎率)
对于构成实施例和比较例中得到的绞合电线的被覆电线的一者，以不使另一电线损伤和变形的方式用钳子切断，形成单线的状态。相对于将管电压设定为90kV、管电流设定为55μA的X射线CT装置(TOSHIBA IT&CONTROL SYSTEMS CORPORATION制造、TOSCANER-30900μC3)的X射线源，使加工成单线的被覆电线垂直地竖立，旋转360°并照射X射线，得到被覆电线的截面图像。在所得到的图像歪斜的情况下，按照铜线为正圆的方式使图像变形，基于此时未压碎最外层的外形的被覆部分来描绘正圆。无论如何也无法成为正圆时，也可以用椭圆校正。以通过压碎面的中心的方式画出最外层的外形的直径，由与压碎面的交点计算出外形至压碎面的距离。
压碎率可以由(外形至压碎面的距离)÷(外形的直径)×100(％)来算出。
(弹性模量)
由被覆电线回收绝缘体。以比形成绝缘体的材料的熔点高50℃的成型温度、3MPa的成型压力对所回收的绝缘体进行压缩成型，由此制成厚度1mm～2mm的片材，使用所得到的片材，依照ASTM D638而制成试验片。对于所制成的试验片，使用Tensilon万能试验机以100mm/min的速度进行拉伸试验，求出拉伸弹性模量。
(相对介电常数和介质损耗角正切)
使用实施例和比较例中所用的含氟聚合物，在280℃进行熔融挤出，制作出直径2.3mm×长度80mm的圆柱状的测定样品。对于该测定样品，使用网络分析仪(关东电子应用开发公司制造)通过空腔谐振器摄动法测定6.0GHz下的相对介电常数和介质损耗角正切(试验温度25℃)。
(常数A和常数B)
在以绞合电线的节距长度为横轴、绞合电线的压碎率为纵轴的图中，将实施例和比较例中得到的绞合电线的节距长度和压碎率的值作图，描绘规定与实施例和比较例的边界的直线，由所描绘的直线的斜率求出常数A，由与纵轴的交点求出常数B。
(含氟聚合物的组成)
关于含氟聚合物的各聚合单元的质量比，使用NMR分析装置(例如，BrukerBioSpin公司制造、AC300高温探针)、或红外吸收测定装置(PerkinElmer公司制造、1760型)测定各聚合单元的含量。
(含氟聚合物的熔点)
将使用差示扫描量热测定装置(商品名：RDC220、精工电子公司制造)以10℃/分钟的升温速度测定时的峰所对应的温度作为熔点。
(含氟聚合物的熔体流动速率(MFR))
为如下测定时的值：依照ASTM D-1238，使用KAYENESS熔体流动指数测定仪4000系列(安田精机公司制造)，利用直径2.1mm、长度8mm的模具，在372℃、5kg负荷下进行测定。
实施例1
将被覆电线(外径1.0mm、铜线的直径0.510mm、绝缘体厚度0.245mm)设置于设定为0℃的恒温槽(Espec公司制造、型号：SH-241)中，静置至电线温度达到恒温槽的气氛温度为止(至少10分钟)，该被覆电线具备铜线和通过熔融挤出成型形成在该铜线的周围的TFE/HFP/PPVE共聚物A(TFE/HFP/PPVE(质量比)：87.5/11.5/1.0、熔点：257℃、MFR：36.3g/10分钟、弹性模量：460MPa、6GHz下的相对介电常数(εr)：2.05、6GHz下的介质损耗角正切：3.3×10-4)的绝缘体。
利用加捻机(Tokyo-IDEAL公司制造、型号：TW-2N)，将冷却后的两根被覆电线以约500tpm加捻成表1中记载的节距长度。此处，节距长度表示，在完全绞合部分中一根线旋转一次为止的长度。
对于所得到的双绞线(绞合电线)，测定压碎率，求出特性阻抗(Ω)。结果示于表1。
(特性阻抗)
双绞线典型地设计成具有100欧姆的特性阻抗，特性阻抗可以参考文献(BrianC.Wadell、“Transmission line design handbook(传输线设计手册)”、Artech House onDemand(1991))中记载的阻抗的计算公式，由下式算出。
[数4]
Figure BDA0002732571060000151
式(3)中，ZO：特性阻抗；
εeff：有效相对相对介电常数，由下式(4)求出；
D：由被覆电线的外形(mm)×(1－压碎率(％)×2/100)求出的值(mm)；
d：被覆电线的导体的直径(mm)。
εeff＝1.0+q(εr－1.0) (4)
式(4)中，εeff：有效相对相对介电常数；
εr：绝缘体的相对介电常数；
q：校正系数，由下式(5)求出。
q＝0.25+0.0004×(tan-1(TπD))2 (5)
式(5)中，T：加捻率(＝1mm/节距长度(mm))
tan-1(TπD)为加捻的节距角度θ(°)。
若被覆因加捻时的应力而压碎，则双绞线中的导体的中心间间隔缩短，特性阻抗与设计值偏离。
实施例2
将恒温槽的设定温度变更为-40℃，除此以外与实施例1同样地制作双绞线。对于所得到的双绞线，与实施例1同样地进行评价。结果示于表1。
实施例3
使用被覆电线(外径1.0mm、铜线的直径0.510mm、绝缘体厚度0.245mm)，该被覆电线具备铜线和通过熔融挤出成型形成在该铜线的周围的TFE/HFP/PPVE共聚物B(TFE/HFP/PPVE(质量比)：87.6/11.5/0.9、熔点：257℃、MFR：35.7g/10分钟、弹性模量：480MPa、6GHz下的相对介电常数(εr)：2.05、6GHz下的介质损耗角正切：3.3×10-4)的绝缘体，除此以外与实施例1同样地制作双绞线。对于所得到的双绞线，与实施例1同样地进行评价。结果示于表1。
实施例4
将恒温槽的设定温度变更为-40℃，除此以外与实施例3同样地制作双绞线。对于所得到的双绞线，与实施例1同样地进行评价。结果示于表1。
比较例1
将恒温槽的设定温度变更为20℃，除此以外与实施例1同样地制作双绞线。对于所得到的双绞线，与实施例1同样地进行评价。结果示于表1。
比较例2
将恒温槽的设定温度变更为20℃，除此以外与实施例3同样地制作双绞线。对于所得到的双绞线，与实施例1同样地进行评价。结果示于表1。
比较例3
将恒温槽的设定温度变更为10℃，除此以外与实施例1同样地制作双绞线。对于所得到的双绞线，与实施例1同样地进行评价。结果示于表1。
参考例1
对于构成实心电缆(CommScope公司制造、Ultra 10 10G4 8765504/10)的双绞线，与实施例1同样地测定绝缘体的弹性模量，结果为427MPa。另外，测定节距长度和压碎率。结果示于表2。
参考例2
对于构成实心电缆(General Cable公司制造、GenSPEED 10MTP Category 6ACable 7132851)的双绞线，与实施例1同样地测定绝缘体的弹性模量，结果为422MPa。另外，测定节距长度和压碎率。结果示于表2。
参考例3～6
由实心电缆(Superior Essex公司制造、10Gain Category 6A 6A-272-2B)回收4种双绞线，对于所得到的4种双绞线，与实施例1同样地测定绝缘体的弹性模量，结果为450MPa。另外，测定节距长度和压碎率。结果示于表2。
[表1]
表1
Figure BDA0002732571060000171
由表1的结果可知，经充分冷却被覆电线的冷却工序所制造的绞合电线与具有同样节距长度的在10℃以上所绞合的绞合电线相比，压碎率小，设计上的特性阻抗与计算出的特性阻抗之差也小。特别是，在实施例1的绞合电线中，即便绞合电线的节距长度为约5mm，与设计上的特性阻抗之差也不过为12Ω。与此相对，在比较例1的绞合电线中，若将节距长度设为约5mm，则与设计上的特性阻抗之差达到18Ω。由此可知，经充分冷却被覆电线的冷却工序所制造的绞合电线具有与设计上的特性阻抗不存在显著差异的特性阻抗。
接着，对于实施例、比较例以及参考例的双绞线，通过计算式：A×x/(z/500)+B(其中，x、z与不等式(1)相同，A＝-1，B＝11.5)求出值。结果示于表2。
另外，在设计上的特性阻抗与计算出的特性阻抗存在差异的情况下，为了实现设计上的特性阻抗，需要增加绝缘体的厚度，需要增加形成绝缘体的聚合物的量。形成绝缘体的聚合物的量的增加不仅使制造成本上升，还使绞合电线变重，因此形成绝缘体的聚合物的量越少越优选。因此，基于表1中记载的结果，求出为了显示100Ω的阻抗所需要的每1000英尺的聚合物的填补量(g)。结果示于表2。需要说明的是，为了使各双绞线彼此易于比较，按照导体直径为0.573mm(AWG23)的倍率放大或缩小导体直径和外形，使导体直径和外形统一，之后通过计算求出聚合物的填补量(g)。结果示于表2。
[表2]
表2
Figure BDA0002732571060000191
如表2的结果所示，满足不等式(1)：y<A×x/(z/500)+B(其中，x、y、z如上所述，A＝-1，B＝11.5)的实施例的绞合电线的聚合物填补量少。因此，可知：满足不等式(1)的绞合电线即便在设计成特性阻抗为100Ω的情况下，与具有相同节距长度的现有的绞合电线相比，形成绝缘体的聚合物的量也少。即，满足不等式(1)的绞合电线具有不仅制造成本低、而且轻量的很大优点。
图4中示出对实施例1和2、比较例1和3的绞合电线的节距长度和压碎率作图而成的图。另外，图5中示出对实施例3和4、比较例2的绞合电线的节距长度和压碎率作图而成的图。此外，在图4和图5中，用虚线表示式(Y)：y＝A×x/(z/500)+B(其中，x、y、z与不等式(1)相同，A＝-1，B＝11.5)的图。如图4和图5所示，满足不等式(1)：y<A×x/(z/500)+B(其中，x、y、z如上所述，A＝-1，B＝11.5)的绞合电线是为了实现所期望的特性阻抗所需要的聚合物量少的绞合电线，需要大量的聚合物填补量的绞合电线不满足不等式(1)。因此，可知：通过使绞合电线满足不等式(1)，可得到与具有相同节距长度的现有的绞合电线相比更轻量的绞合电线。
符号说明
10 绞合电线
20 被覆电线
21 导体
22 绝缘体
23 外形
24 压碎面
25 直径线
26,27 交点
30 绞合电线制造装置
31 被覆电线
32 被覆电线卷筒
33 配线板
34 集线口
35 冷却单元
40 绞线机
41,42 导辊
43 弓状旋转部
44 端部卷筒

Claims (15)

1.一种绞合电线，其为具备导体和被覆所述导体的周围的绝缘体的复数根被覆电线绞合而成的绞合电线，其满足下述不等式(1)，
Figure FDA0003354675240000011
其中，x：所述绞合电线的节距长度，单位为mm；
y：所述绝缘体的压碎率，单位为％；
z：所述绝缘体的弹性模量，单位为MPa；
A：常数A＝-1；
B：常数B＝11.5，
所述压碎率是指通过下式求出的值，
压碎率＝(外形至压碎面的距离)÷(外形的直径)×100％
其中，外形至压碎面的距离是指，外形与通过压碎面的中心的直径线的交点至压碎面与通过压碎面的中心的直径线的交点的距离。
2.如权利要求1所述的绞合电线，其中，所述绝缘体包含含氟聚合物。
3.如权利要求1或2所述的绞合电线，其中，所述绝缘体在6GHz下的相对介电常数为2.3以下。
4.如权利要求1或2所述的绞合电线，其中，所述绝缘体在6GHz下的介质损耗角正切为5.0×10-3以下。
5.如权利要求1或2所述的绞合电线，其中，所述绝缘体的厚度为0.01mm～3.0mm。
6.如权利要求1或2所述的绞合电线，其中，所述绝缘体具有单层结构或双层以上结构。
7.如权利要求1或2所述的绞合电线，其是两根被覆电线绞合而成的。
8.一种绞合电线的制造方法，其是制造具备导体和被覆所述导体的周围的绝缘体的复数根被覆电线绞合而成的绞合电线的方法，所述绞合电线满足下述不等式(1)，
Figure FDA0003354675240000012
其中，x：所述绞合电线的节距长度，单位为mm；
y：所述绝缘体的压碎率，单位为％；
z：所述绝缘体的弹性模量，单位为MPa；
A：常数A＝-1；
B：常数B＝11.5，
所述压碎率是指通过下式求出的值，
压碎率＝(外形至压碎面的距离)÷(外形的直径)×100％
其中，外形至压碎面的距离是指，外形与通过压碎面的中心的直径线的交点至压碎面与通过压碎面的中心的直径线的交点的距离，
所述制造方法包括下述工序：
冷却工序，将具备导体和被覆所述导体的周围的绝缘体的复数根被覆电线冷却至5℃以下；和
绞合工序，将所述复数根被覆电线进行绞合。
9.如权利要求8所述的绞合电线的制造方法，其中，在所述冷却工序中，冷却至0℃以下。
10.如权利要求8或9所述的绞合电线的制造方法，其中，所述绝缘体包含含氟聚合物。
11.如权利要求8或9所述的绞合电线的制造方法，其中，所述绝缘体在6GHz下的相对介电常数为2.3以下。
12.如权利要求8或9所述的绞合电线的制造方法，其中，所述绝缘体在6GHz下的介质损耗角正切为5.0×10-3以下。
13.如权利要求8或9所述的绞合电线的制造方法，其中，所述绝缘体的厚度为0.01mm～3mm。
14.如权利要求8或9所述的绞合电线的制造方法，其中，所述绝缘体具有单层结构或双层以上结构。
15.如权利要求8或9所述的绞合电线的制造方法，其中，被覆电线为两根。
CN201980026959.3A 2018-04-25 2019-04-18 绞合电线及其制造方法 Active CN112020752B (zh)

Applications Claiming Priority (7)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2018-084493 2018-04-25
JP2018084493 2018-04-25
JP2018104316 2018-05-31
JP2018-104316 2018-05-31
JP2019-005738 2019-01-17
JP2019005738 2019-01-17
PCT/JP2019/016717 WO2019208401A1 (ja) 2018-04-25 2019-04-18 撚り電線およびその製造方法

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN112020752A CN112020752A (zh) 2020-12-01
CN112020752B true CN112020752B (zh) 2022-02-25

Family

ID=68292829

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN201980026959.3A Active CN112020752B (zh) 2018-04-25 2019-04-18 绞合电线及其制造方法

Country Status (6)

Country Link
US (1) US10978224B2 (zh)
JP (1) JP6908184B2 (zh)
KR (1) KR102483591B1 (zh)
CN (1) CN112020752B (zh)
TW (1) TWI734099B (zh)
WO (1) WO2019208401A1 (zh)

Families Citing this family (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US20210383947A1 (en) * 2017-06-23 2021-12-09 Delta Electronics (Jiangsu) Ltd. Winding wire having insulation layer wrapping around multiple wires
JP7124723B2 (ja) * 2019-01-16 2022-08-24 株式会社オートネットワーク技術研究所 融着層付き絶縁電線
JP6955530B2 (ja) * 2019-05-20 2021-10-27 矢崎総業株式会社 耐屈曲通信ケーブル及びワイヤハーネス

Family Cites Families (53)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3328514A (en) * 1964-11-13 1967-06-27 Bell Telephone Labor Inc Shielded jacketed-pair communications wire
JPS6040646B2 (ja) * 1980-12-03 1985-09-12 住友電気工業株式会社 通信ケ−ブルの撚り合せ方法
JPS6288220A (ja) * 1985-10-15 1987-04-22 矢崎総業株式会社 中空導体撚線ケ−ブルの製造方法
US4935467A (en) * 1987-06-04 1990-06-19 Raychem Corporation Polymeric blends
FR2669143B1 (fr) * 1990-11-14 1995-02-10 Filotex Sa Cable electrique a vitesse de propagation elevee.
US5483020A (en) * 1994-04-12 1996-01-09 W. L. Gore & Associates, Inc. Twin-ax cable
US5956445A (en) * 1994-05-20 1999-09-21 Belden Wire & Cable Company Plenum rated cables and shielding tape
US6403887B1 (en) * 1997-12-16 2002-06-11 Tensolite Company High speed data transmission cable and method of forming same
US6010788A (en) * 1997-12-16 2000-01-04 Tensolite Company High speed data transmission cable and method of forming same
DE19956736C1 (de) * 1999-11-25 2001-07-26 Kocks Drahtseilerei Verfahren und Verseilvorrichtung zur Herstellung eines Seiles oder Seilelements sowie Seil oder Seilelement
JP4228172B2 (ja) * 2001-10-25 2009-02-25 住友電気工業株式会社 信号伝送用ケーブル、端末装置およびこれを用いたデータの伝送方法
JP4193396B2 (ja) * 2002-02-08 2008-12-10 住友電気工業株式会社 伝送用メタルケーブル
JP4221968B2 (ja) * 2002-07-31 2009-02-12 住友電気工業株式会社 ２芯平行シールドケーブル及び配線部品並びに情報機器
US7050688B2 (en) * 2003-07-18 2006-05-23 Corning Cable Systems Llc Fiber optic articles, assemblies, and cables having optical waveguides
US7358436B2 (en) * 2004-07-27 2008-04-15 Belden Technologies, Inc. Dual-insulated, fixed together pair of conductors
US7473848B2 (en) * 2007-04-25 2009-01-06 E.I. Dupont De Nemours And Company Crust resistant twisted pair communications cable
CN101945927B (zh) * 2008-02-15 2014-10-01 大金美国股份有限公司 四氟乙烯/六氟丙烯共聚物和其生产方法以及电线
CN101978433A (zh) 2008-03-17 2011-02-16 纳幕尔杜邦公司 抗压导体绝缘材料
US7795539B2 (en) * 2008-03-17 2010-09-14 E. I. Du Pont De Nemours And Company Crush resistant conductor insulation
US20090258024A1 (en) 2008-03-17 2009-10-15 The George Washington University Compositions and methods for diagnosis and treatment of chronic inflammatory diseases
US20090229851A1 (en) * 2008-03-17 2009-09-17 E.I. Du Pont De Nemours And Company Crush Resistant Conductor Insulation
KR101171554B1 (ko) * 2008-07-31 2012-08-06 스미토모 덴키 고교 가부시키가이샤 차동 전송 케이블 및 그것을 포함하는 복합 케이블
AU2009298873B9 (en) * 2008-09-23 2015-11-26 Corning Cable Systems Llc Fiber optic cables and assemblies for fiber toward the subscriber applications
US8331748B2 (en) * 2009-09-30 2012-12-11 Corning Cable Systems Llc Armored fiber optic assemblies and methods employing bend-resistant multimode fiber
US8335417B2 (en) * 2009-09-30 2012-12-18 Corning Cable Systems Llc Crush-resistant fiber optic cables employing bend-resistant multimode fibers
US8428407B2 (en) * 2009-10-21 2013-04-23 Corning Cable Systems Llc Fiber optic jumper cable with bend-resistant multimode fiber
CN102884592B (zh) * 2010-08-31 2017-12-26 3M创新有限公司 具有电介质间距的屏蔽电缆
EP2985765B1 (en) * 2010-12-01 2020-03-18 Fujikura Ltd. Insulated wire and cable
JP5704127B2 (ja) * 2012-06-19 2015-04-22 日立金属株式会社 多対差動信号伝送用ケーブル
US9091830B2 (en) * 2012-09-26 2015-07-28 Corning Cable Systems Llc Binder film for a fiber optic cable
JP2014130707A (ja) * 2012-12-28 2014-07-10 Hitachi Metals Ltd シールドケーブル
US20140262424A1 (en) * 2013-03-14 2014-09-18 Delphi Technologies, Inc. Shielded twisted pair cable
WO2014185468A1 (ja) * 2013-05-15 2014-11-20 矢崎総業株式会社 信号用ケーブル及びワイヤハーネス
JP5958426B2 (ja) * 2013-06-26 2016-08-02 日立金属株式会社 多対差動信号伝送用ケーブル
US9075212B2 (en) * 2013-09-24 2015-07-07 Corning Optical Communications LLC Stretchable fiber optic cable
US9547147B2 (en) * 2013-12-20 2017-01-17 Corning Optical Communications LLC Fiber optic cable with extruded tape
EP3090296B1 (en) * 2013-12-30 2019-02-27 Corning Optical Communications LLC A fiber optic cable with a binder film system
RU175764U1 (ru) * 2013-12-30 2017-12-18 КОРНИНГ ОПТИКАЛ КОММЬЮНИКЕЙШНЗ ЭлЭлСи Волоконно-оптический кабель с огнестойкой пленкой
EP3090297A1 (en) * 2013-12-30 2016-11-09 Corning Optical Communications LLC Fibre optic cable with thin composite film
CN105899988A (zh) * 2013-12-30 2016-08-24 康宁光电通信有限责任公司 具有套筒的光纤电缆
JP2015191877A (ja) * 2014-03-31 2015-11-02 株式会社オートネットワーク技術研究所 ツイストケーブルおよびその製造方法
JP2016004707A (ja) 2014-06-18 2016-01-12 株式会社オートネットワーク技術研究所 ツイスト電線及びツイスト電線の製造方法
JP5805336B1 (ja) * 2015-01-19 2015-11-04 東京特殊電線株式会社 絶縁電線及びそれを用いたコイル並びに絶縁電線の製造方法
US9508467B2 (en) * 2015-01-30 2016-11-29 Yfc-Boneagle Electric Co., Ltd. Cable for integrated data transmission and power supply
CN105632595B (zh) * 2015-12-31 2018-01-16 天长市富信电子有限公司 一种耐火电源线缆的生产工艺
US10315590B2 (en) * 2016-06-14 2019-06-11 Hitachi Metals, Ltd. Cable and wire harness
US10008307B1 (en) * 2016-11-10 2018-06-26 Superior Essex International LP High frequency shielded communications cables
DE112017006006T5 (de) * 2016-11-28 2019-08-29 Autonetworks Technologies, Ltd. Geschirmtes Kommunikationskabel
US20200012061A1 (en) * 2017-03-22 2020-01-09 Dow Global Technologies Llc Optical cable with channel structure
CN107225746A (zh) * 2017-06-30 2017-10-03 江苏东方电缆材料有限公司 一种电缆挤出设备用模具
EP3451351B1 (en) * 2017-09-05 2021-04-07 NKT Cables Group A/S Low voltage electric power cable
CN208014407U (zh) * 2018-01-16 2018-10-26 立讯精密工业股份有限公司 信号传输电缆
JP7075579B2 (ja) * 2018-02-13 2022-05-26 日立金属株式会社 複合ケーブル及びワイヤハーネス

Also Published As

Publication number Publication date
TWI734099B (zh) 2021-07-21
JPWO2019208401A1 (ja) 2021-02-12
US10978224B2 (en) 2021-04-13
TW201946072A (zh) 2019-12-01
KR102483591B1 (ko) 2023-01-03
US20190333658A1 (en) 2019-10-31
CN112020752A (zh) 2020-12-01
KR20200135454A (ko) 2020-12-02
JP6908184B2 (ja) 2021-07-21
WO2019208401A1 (ja) 2019-10-31

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN112020752B (zh) 绞合电线及其制造方法
US20200332037A1 (en) Insulated communication wire
JP5314707B2 (ja) テトラフルオロエチレン／ヘキサフルオロプロピレン系共重合体及び電線
US20090038821A1 (en) Covered electric wire and coaxial cable
JP6985635B2 (ja) 車載ネットワークケーブル用電線及び車載ネットワークケーブル
JP6414632B2 (ja) 誘電体導波線路
EP2102274B1 (en) Foamed fluoropolymer article
US8153701B2 (en) Extrusion of a foamable fluoropolymer
US8354461B2 (en) Foamable fluoropolymer composition
WO2021167073A1 (ja) 誘電体導波線路
Geussens Thermoplastics for cables
KR20230071295A (ko) 고난연 utp 케이블

Legal Events

Date Code Title Description
PB01 Publication
PB01 Publication
SE01 Entry into force of request for substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
GR01 Patent grant
GR01 Patent grant