CN111917131A - 一种基于pi和mpr的光伏lcl并网逆变器谐波抑制方法 - Google Patents
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Abstract
一种基于PI和MPR的光伏LCL并网逆变器谐波抑制方法,包括步骤:建立LCL型三相并网逆变器电流反馈闭环控制模型;应用比例‑谐振控制,并分析其传递函数;对比例‑谐振控制进行改进,得出改进型比例‑谐振控制器;对比比例‑谐振控制和改进型比例‑谐振控制器的幅频特性曲线,对比增益、相角,验证改进型比例‑谐振控制器的优越性;为了抑制并网电流中的5次、7次特定次谐波,构建多重比例控制器;将多重比例控制器引入改进型比例‑谐振控制器中,分析传递函数;将含有多重比例控制器的改进型比例‑谐振控制器多应用于光伏LCL并网逆变器电流PI控制中,在保证对参考电流的无误差跟踪前提下,实现对输出电流中存在的5次、7次等低次谐波进行有效抑制。
Description
技术领域
本发明属于光伏发电技术领域,具体涉及一种基于PI和MPR的光伏LCL并网逆变器谐波抑制方法。
背景技术
太阳能作为一种新兴的分布式发电单元,由于自身的局限性,相比于传统发电行业,具有孤岛效应、谐波污染等问题。
谐波污染是光伏发电并网必须要解决的问题。并网电压、电流波形的畸变会对沿途线路造成电磁干扰,增加负载的运行负担,严重时会对电网的安全、可靠运行造成严重损害。因此,对光伏发电并网的谐波电流进行准确检测,并且有效抑制是至关重要的。
目前在光伏发电并网逆变器谐波抑制方面,一种方法是改造逆变器硬件电路拓扑,将二阶高通滤波器应用到光伏逆变并网中,对滤波器元器件即电容、电感、电阻进行选型,该方法虽然滤波特性较好,但增加了系统体积和成本。另一种方法是建立基于LC型虚拟同步发电机并网模型,为了有效抑制谐波引起的谐振,引入虚拟阻抗,该方法虽然控制效果较好,但设计复杂,不适合实际应用。
发明内容
本发明所要解决的技术问题是提供一种在不改造光伏LCL并网逆变器硬件电路拓基础上,可以通过控制算法改进达到谐波抑制的方法,具体是在PI控制的基础上采用改进MPR控制。
本发明采用如下技术方案来实现的:
一种基于PI和MPR的光伏LCL并网逆变器谐波抑制方法,包括以下步骤:
步骤1,建立LCL型三相并网逆变器电流反馈闭环控制模型;
步骤2,在步骤1建立的LCL型三相并网逆变器电流反馈闭环控制模型中,应用比例-谐振控制,并分析其传递函数;
步骤3,对步骤2中的比例-谐振控制进行改进,得出改进型比例-谐振控制器,分析传递函数;
步骤4,对比步骤2中的比例-谐振控制和步骤3中的改进型比例-谐振控制器的幅频特性曲线,对比增益、相角,验证步骤3中改进型比例-谐振控制器的优越性;
步骤5,为了抑制并网电流中的5次、7次特定次谐波,构建多重比例控制器;
步骤6,将步骤5中多重比例控制器引入步骤3中的改进型比例-谐振控制器中,分析传递函数;
步骤7,将步骤6得到的含有多重比例控制器的改进型比例-谐振控制器多应用于光伏LCL并网逆变器电流PI控制中,在保证对参考电流的无误差跟踪前提下,实现对输出电流中存在的5次、7次等低次谐波进行有效抑制。
本发明进一步的改进在于,步骤1中,建立LCL型三相并网逆变器电流反馈闭环控制模型,包括:Gc(s)并网逆变器电流闭环控制的传递函数;KPWM逆变电路放大倍数;H为电流反馈系数。
本发明进一步的改进在于,步骤2中,在步骤1建立的LCL型三相并网逆变器电流反馈闭环控制模型中,应用比例-谐振控制,分析其传递函数为:其中:KP是比例系数;KR是谐振系数;ωc是截止频率;ω0是谐振频率;s为微分算子。
本发明进一步的改进在于,步骤4中,对比步骤2中的比例-谐振控制和步骤3中的改进型比例-谐振控制器的幅频特性曲线,对比增益、相角,验证步骤3中改进型比例-谐振控制器的优越性;在参数KP、KR、ωc和ω0完全相同时,对比传递函数GPR1,传递函数GPR2在谐振频率处的幅值增益,相角范围,验证进型比例-谐振控制器能够实现对特定次频率信号的准确跟踪。
本发明进一步的改进在于,步骤7中,将步骤6得到的含有多重比例控制器的改进型比例-谐振控制器多应用于光伏LCL并网逆变器电流PI控制中,在保证对参考电流的无误差跟踪前提下,实现对输出电流中存在的5次、7次等低次谐波进行有效抑制。
本发明至少具有如下有益的技术效果:
本发明采用PI和MPR在光伏LCL并网逆变器控制系统中,在保证并网电流动态响应的同时,能够抑制网侧电流中的谐波。
进一步,本发明采用PI控制能够实现对直流参考电流的无误差跟踪,MPR控制可以对并网电流中5次、7次等低次谐波进行有效抑制。同时,两个控制器的动态响应完全一致,不用对相角补偿就可以保证并网逆变器系统的稳态运行。
附图说明
图1为LCL型三相并网逆变电路拓扑结构图
图2为LCL型三相并网逆变器电流反馈闭环控制模型原理图;
图3为传统PR和改进PR幅频特性曲线;
图4为传统PR和改进PR相频特性曲线;
图5为MPR控制算法结构框图;
图6为PI和MPR控制算法的逆变器控制结构图;
图7为PI和MPR控制器传递函数的Nyquist波形图;
图8为PI控制方案下的并网电流仿真波形;
图9为PI控制方案下的并网电流THD分析图;
图10为PI和MPR控制方案下的并网电流仿真波形;
图11为PI和MPR控制方案下的并网电流THD分析图。
具体实施方式
下面结合附图和实施例对本发明的技术方案做进一步的说明。
本发明提供的一种基于PI和MPR的光伏LCL并网逆变器谐波抑制方法,包括以下步骤:
步骤1,建立LCL型三相并网逆变器电流反馈闭环控制模型;
步骤2,在步骤1建立的LCL型三相并网逆变器电流反馈闭环控制模型中,应用比例-谐振控制,并分析其传递函数;
步骤3,对步骤2中的比例-谐振控制进行改进,得出改进型比例-谐振控制器,分析传递函数;
步骤4,对比步骤2中的比例-谐振控制和步骤3中的改进型比例-谐振控制器的幅频特性曲线,对比增益、相角,验证步骤3中改进型比例-谐振控制器的优越性。
步骤5,为了抑制并网电流中的5次、7次特定次谐波,构建多重比例控制器。
步骤6,将步骤5中多重比例控制器引入步骤3中的改进型比例-谐振控制器中,分析传递函数。
步骤7,将步骤6得到的含有多重比例控制器的改进型比例-谐振控制器多应用于光伏LCL并网逆变器电流PI控制中,在保证对参考电流的无误差跟踪前提下,实现对输出电流中存在的5次、7次等低次谐波进行有效抑制。
在图1中,Udc为直流母线电压、Cdc为直流稳压电容;u为逆变器输出电压、uc为电容两端电压、ug为网侧电压;i1为逆变器输出电流、ic为流经电容电流、i2为网侧电流;L1为逆变器侧电感、R1为逆变器侧电感串联等效电阻;L2为网侧电感、R2为网侧电感串联等效电阻。
图2中,忽略电感侧串联等效电阻的影响,Gc(s)为并网逆变器电流闭环控制的传递函数;KPWM为逆变电路放大倍数;H为电流反馈系数。
在图3中,在图4中,传统比例-谐振控制(Proportional Resonance,PR),能够引起特定次频率的谐振,增大该频率处的增益幅值,适合控制交流信号,在并网逆变器控制系统中具有良好的谐波抑制能力。
所述传统PR控制器的传递函数中:KP是比例系数;KR是谐振系数;ωc是截止频率。所述传统比例-谐振控制在谐振频率ωc处的幅值增益最大,该频率处的相位为0,但在特定次频率处的幅值增益并不是很大。本发明对传统比例-谐振控制进行改进,得到一种改进型比例谐振控制器,其传递函数可以写成:
所述改进型比例谐振控制传递函数中:参数KP、KR、ωc与所述传统比例-谐振控制参数定义一致,ω0是谐振频率。当参数KP、KR、ωc和ω0完全相同时,相比于传递函数GPR1,传递函数GPR2在谐振频率处的幅值增益较大,相角范围更宽,能够对特定次频率信号的准确跟踪。
所述多重比例谐振传递函数中:ωi为特定次谐振频率。
在图6中,GPI(s)为PI控制的传递函数,正弦三相交流信号的误差在αβ两相静止坐标系下可以写成eα(t)、eβ(t),经过Park变换后可以得到dq两相旋转坐标系下的输出信号,之后通过PI控制器,最后经过Park逆变换,最后变换到αβ两相静止坐标系下的输出信号uα(t)、uβ(t)。dJO、qJO为等效之后的解耦项表达式,其表达式可以写成:
其中:ugd、ugq为网侧电压在dq轴下的分量;I1d、I1q为逆变器侧电流在dq轴下的分量;I2d、I2q为网侧电流在dq轴下的分量;uCd、uCq为电容电压在dq轴下的分量;直流给定值;G(s)为逆变器传递函数的数学模型,可以写成:
为了验证所提出方法的有效性,在Matlab/Simulink搭建了LCL三相并网逆变器仿真实验平台,设开关频率为10KHz、直流母线电压Udc=80V、直流母线侧电容Cdc=4700μF、逆变器测电容Cf=20μF、L1=5mH、L2=0.5mH,为了验证所提方法的谐波抑制能力,在仿真中加入3%的5次谐波和3%的7次谐波,此时并网电流中的总谐波畸变率为7.23%。
在图7中,为了验证PI和MPR控制系统的稳定性,对PI和MPR控制器的传递函数进行Nyquist分析,灰色圆形曲线为稳定区间,当控制器传递函数的Nyquist曲线在稳定区间内部时,系统稳定,因此,可以得出PI和MPR控制系统为一个稳定的控制系统的结论。
对比图8和图10,当向并网逆变器控制系统中注入5次、7次谐波时,PI和MPR控制系统下的并网电流波形光滑,正弦特性明显优于传统PI控制系统下的并网电流波形。
对比图9和图11,当向并网逆变器控制系统中注入5次、7次谐波时,PI控制系统下的a相并网电流THD=7.71%,不能满足并网要求;而PI和MPR控制系统下的THD=2.03%,满足并网要求,且5次、7次谐波明显降低。
上列详细说明是针对本发明可行实施例的具体说明,该实施例并非用以限制本发明的专利范围,凡未脱离本发明所为的等效实施或变更,均应包含于本案的专利范围中。
Claims (8)
1.一种基于PI和MPR的光伏LCL并网逆变器谐波抑制方法,其特征在于,包括以下步骤:
步骤1,建立LCL型三相并网逆变器电流反馈闭环控制模型;
步骤2,在步骤1建立的LCL型三相并网逆变器电流反馈闭环控制模型中,应用比例-谐振控制,并分析其传递函数;
步骤3,对步骤2中的比例-谐振控制进行改进,得出改进型比例-谐振控制器,分析传递函数;
步骤4,对比步骤2中的比例-谐振控制和步骤3中的改进型比例-谐振控制器的幅频特性曲线,对比增益、相角,验证步骤3中改进型比例-谐振控制器的优越性;
步骤5,为了抑制并网电流中的5次、7次特定次谐波,构建多重比例控制器;
步骤6,将步骤5中多重比例控制器引入步骤3中的改进型比例-谐振控制器中,分析传递函数;
步骤7,将步骤6得到的含有多重比例控制器的改进型比例-谐振控制器多应用于光伏LCL并网逆变器电流PI控制中,在保证对参考电流的无误差跟踪前提下,实现对输出电流中存在的5次、7次等低次谐波进行有效抑制。
2.根据权利要求1所述的一种基于PI和MPR的光伏LCL并网逆变器谐波抑制方法,其特征在于,步骤1中,建立LCL型三相并网逆变器电流反馈闭环控制模型,包括:Gc(s)并网逆变器电流闭环控制的传递函数;KPWM逆变电路放大倍数;H为电流反馈系数。
5.根据权利要求4所述的一种基于PI和MPR的光伏LCL并网逆变器谐波抑制方法,其特征在于,步骤4中,对比步骤2中的比例-谐振控制和步骤3中的改进型比例-谐振控制器的幅频特性曲线,对比增益、相角,验证步骤3中改进型比例-谐振控制器的优越性;在参数KP、KR、ωc和ω0完全相同时,对比传递函数GPR1,传递函数GPR2在谐振频率处的幅值增益,相角范围,验证进型比例-谐振控制器能够实现对特定次频率信号的准确跟踪。
8.根据权利要求7所述的一种基于PI和MPR的光伏LCL并网逆变器谐波抑制方法,其特征在于,步骤7中,将步骤6得到的含有多重比例控制器的改进型比例-谐振控制器多应用于光伏LCL并网逆变器电流PI控制中,在保证对参考电流的无误差跟踪前提下,实现对输出电流中存在的5次、7次等低次谐波进行有效抑制。
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