CN111794278A - 一种封堵结构及利用其封堵中板预留孔洞的施工方法 - Google Patents

一种封堵结构及利用其封堵中板预留孔洞的施工方法 Download PDF

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CN111794278A CN202010673517.2A CN202010673517A CN111794278A CN 111794278 A CN111794278 A CN 111794278A CN 202010673517 A CN202010673517 A CN 202010673517A CN 111794278 A CN111794278 A CN 111794278A
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车广义
徐鹏
安刚
孙宇
芦秀芬
陈云飞
李振兵
曹金波
刘佳兴
林操
冯双龙
于涣熙
赵猛
徐伟
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Abstract

本发明公开了一种封堵结构，由第一、第二双拼工字钢、螺栓、第一、第二钢板垫片、第一、第二螺母，竹胶板等结构构成，通过向第二双拼工字钢的间隙浇筑混凝土，可以对预留孔进行封堵，使得孔洞封堵作业能和底板站后单位施工作业同步进行，保证了地铁施工的整体进度和施工工期；本发明还公开了一种利用上述封堵结构封堵中板预留孔洞的施工方法，包括通过受力验算选取封堵结构的施工参数，搭设封堵结构，利用所述封堵结构封堵中板预留孔洞；通过封堵结构的材料选型，封堵结构的施工参数和模板的参数，三者相互配合取值，优化出符合施工要求的封堵结构；采用分层浇筑混凝土封堵预留孔洞，保证混凝土整体性和密实性，并注重封堵后混凝土的养护。

Description

一种封堵结构及利用其封堵中板预留孔洞的施工方法
技术领域
本发明涉及轨道交通建设技术领域，适合底板站后多种工种同时施工，具体指一种封堵结构及利用其封堵中板预留孔洞的施工方法。
背景技术
地铁是在城市中修建的快速、大运量、用电力牵引的轨道交通。列车在全封闭的线路上运行，位于中心城区的线路基本设在地下隧道内，中心城区以外的线路一般设在高架桥或地面上，地铁是涵盖了城市地区各种地下与地上的路权专有、高密度、高运量的城市轨道交通系统。
现有技术中，地铁车站中板预留孔洞封堵的方式通常都是从底板向上搭设满堂式脚手架，但是搭设满堂式脚手架会占用底板大量的空间，会直接影响底板站后单位施工作业(例如：铺轨、接触网和电缆敷设等)，地铁车站中板预留孔洞封堵作业不能和底板站后单位施工作业同步进行，进而会耽误地铁施工的整体进度，无法保证施工工期，所以我们提出一种封堵结构及利用其封堵中板预留孔洞的施工方法，用以解决现有技术存在的不足。
发明内容
本发明的第一个目的是提供一种封堵结构，所述封堵结构直接搭设在中板预留孔洞上，解决了因地铁车站中板预留孔洞未封堵导致底板站后单位施工作业无法同步进行的问题，并且该封堵结构经济节约，操作方便，稳定性强，拆卸工作量小，使用灵活，安全可靠性高。
本发明的第二个目的是提供一种利用上述封堵结构封堵中板预留孔洞的施工方法，通过公式对所述封堵结构的施工参数进行计算取值，其中中板，模板的参数和封堵结构材料选型根据施工实际情况进行预设，然后根据公式验算结果进行封堵结构的施工参数的选择；封堵结构的材料选型，封堵结构的施工参数和模板的参数，三者相互配合取值，优化出符合施工要求的封堵结构，既节约施工成本又能满足施工安全要求。
本发明通过下面的技术方案加以实现：
一种封堵结构，包括设置有预留孔2的中板1，其特征在于，所述中板1的顶部设置有两个第一双拼工字钢5，两个第一双拼工字钢5分别位于预留孔2的两侧，所述第一双拼工字钢5的顶部设置有多个等间距设置的第二双拼工字钢6，所述中板1的下方设置有多个等间距设置的双拼槽钢3，所述双拼槽钢3与第一双拼工字钢5相平行，所述第二双拼工字钢6的顶部和底部及双拼槽钢3的顶部和底部均焊接有多个等间距设置的钢筋20，所述第二双拼工字钢6上设置有多个等间距设置的螺栓4，所述螺栓4的底端贯穿双拼槽钢3并延伸至双拼槽钢3的下方，所述螺栓4的外壁上分别套设有第一钢板垫片10和第二钢板垫片18，所述第一钢板垫片10和第二钢板垫片18相互靠近的一侧分别与双拼槽钢3的底部和第二双拼工字钢6的顶部相接触，所述螺栓4的外壁上分别螺纹连接有第一螺母11和第二螺母19，所述第一螺母11和第二螺母19相互靠近一侧分别与第一钢板垫片10的底部和第二钢板垫片18的顶部相接触，所述螺栓4位于预留孔2内，多个双拼槽钢3的顶部设置有多个等间距设置的方木8，多个方木8的顶部设置有同一个模板7，所述模板7的顶部与中板1的底部相接触，所述模板7的尺寸大于预留孔2的尺寸，所述螺栓4的顶端贯穿模板7并延伸至模板7的上方。
而且，所述第一钢板垫片10和第二钢板垫片18的厚度均为10mm。
而且，所述模板7为竹胶板。
而且，所述第一双拼工字钢5的顶部对称固定安装有两个安装板12，所述安装板12的顶部焊接有L型板13，所述L型板13的底部焊接有导杆14，所述导杆14的外壁上滑动套设有支撑板16，所述导杆14的外壁上套设有弹簧15，所述弹簧15位于L型板13和支撑板(16)之间，两个支撑板16的底部焊接有同一个U型板9，所述U型板9位于第二双拼工字钢6的下方，所述U型板9的底部与中板1的顶部相接触，所述导杆14的底部焊接有限位板21，所述限位板21位于支撑板16的下方。
而且，所述U型板9的底部固定安装有橡胶垫17，所述橡胶垫17的底部与中板1的顶部相接触。
本发明还提供一种利用所述的封堵结构封堵中板预留孔洞的施工方法，包括通过受力验算选取封堵结构的施工参数，搭设封堵结构，利用所述封堵结构封堵中板预留孔洞；
所述施工参数包括吊模组成材料选取和封堵结构架设参数；所述通过受力验算选取封堵结构的施工参数，具体包括以下步骤：
通过公式(1)-(5)对所述封堵结构的施工参数进行计算取值，其中中板，模板的参数和封堵结构材料选型根据施工实际情况进行预设，然后根据公式(1)-(5)的验算结果进行封堵结构的施工参数的选择；封堵结构的材料选型，封堵结构的施工参数和模板的参数，三者相互配合取值，直到优化出符合施工要求的取值即可搭设封堵结构；
(1)荷载组合值按下式计算：
Q＝(H×M+m+q1+q2)×a1
式中：Q-板恒载值(KN/m2)
H-中板厚度(m)
M-钢筋混凝土自重(KN/m2)
m-模板自重(KN/m2)
q1-板钢筋荷载(KN/m2)
q2-槽钢自重(KN/m2)
a1-永久荷载分项系数
F＝Q+(N+n)×a2
式中：F-板荷载组合值(KN/m2)
Q-板恒载值(KN/m2)
N-施工匀布荷载标准值(KN/m2)
n-砼振捣对水平模板荷载标准值(KN/m2)
a2-可变荷载分项系数
(2)模板抗弯强度和挠度按下式计算:
Mmax＝Km1×Q×L2+Km2×D×L2
式中：Mmax-最大弯矩(KN·m)
Km1-弯矩系数1
Km2-弯矩系数2
Q-板恒载值(KN/m2)
D-竖向动荷载(KN/m2)
L-内楞间距(m)
Wx＝b×h2/6
式中：Wx-抵抗矩(mm3)
b-中板预留孔度跨度(mm)
h-竹胶板厚度(mm)
σ＝Mmax/Wx
式中：σ-抗弯强度(N/mm2)
Mmax-最大弯矩(KN·m)
Wx-抵抗矩(mm3)
ω＝(Kw1×Q+Kw2×D)×r1/(100×E×I)
式中：ω-挠度(mm)
Kw1-挠度系数1
Kw2-挠度系数2
Q-板恒载值(KN/m2)
D-竖向动荷载(KN/m2)
r1-取值系数(取值范围为0.15-0.35)
E-弹性模量(N/mm2)
I-截面惯性矩(mm4)
通过计算验证施工所选模板厚度和跨度是否满足建筑施工模板技术规范的要求；
(3)板托架抗弯强度和挠度按下式计算:
A：上层方木抗弯强度和挠度按下式计算：
Mmax＝Km1×Q×r2+Km2×D×r2
式中：Mmax-最大弯矩(KN·m)
Km1-弯矩系数1
Km2-弯矩系数2
Q-板恒载值(KN/m2)
D-竖向动荷载(KN/m2)
r2-取值系数(取值范围0.5-1.5)
Wx＝b×h2/6
式中：Wx-抵抗矩(mm3)
b-方木间的距离(mm)
h-方木高(mm)
σ＝Mmax/Wx
式中：σ-抗弯强度(N/mm2)
Mmax-最大弯矩(KN·m)
Wx-抵抗矩(mm3)
ω＝(Kw1×Q+Kw2×D)×r3/(100×E×I)
式中：ω-挠度(mm)
Kw1-挠度系数1
Kw2-挠度系数2
Q-板恒载值(KN/m2)
D-竖向动荷载(KN/m2)
r3-取值系数(取值范围为0.7-1.5)
E-弹性模量(N/mm2)
I-截面惯性矩(mm4)
通过计算验证施工所选方木型号和排列方式是否满足建筑施工模板技术规范的要求；
B：下层槽钢抗弯强度和挠度按下式计算：
Mmax＝1/8×F×l2
式中：Mmax-最大弯矩(KN·m)
F-板荷载组合值(KN/m2)
l-槽钢间距(m)
σ＝Mmax/Wx
式中：σ-抗弯强度(N/mm2)
Mmax-最大弯矩(KN·m)
Wx-抵抗矩(根据具体施工选用的槽钢型号查表可得该型号槽钢的抵抗矩)
fmax＝5×F×r4×l4/(384×E×I)
式中：fmax-最大挠度(mm)
F-板荷载组合值(KN/m2)
r4-取值系数(取值范围为0.8-1.0)
l-槽钢间距(mm)
E-弹性模量(N/mm2)
I-截面惯性矩(mm4)
通过计算验证施工所选槽钢型号是否满足建筑施工模板技术规范的要求；
(4)单根对拉螺栓承受的荷载按下式计算:
根据对拉螺栓水平距离，垂直距离和板荷载组合值预测对拉螺栓最大可承受的荷载，然后选择合适的对拉螺栓型号
P＝A×B×F
式中：P-预测单根对拉螺栓应承受的荷载(KN)
A-对拉螺栓水平距离(m)
B-对拉螺栓垂直距离(m)
F-板荷载组合值(KN/m2)
通过计算验证施工所选对拉螺栓型号是否满足建筑施工模板技术规范的要求；
(5)工字钢抗弯强度和挠度按下式计算:
Mmax＝Km1×Q×N+Km2×D×N
式中：Mmax-最大弯矩(KN·m)
Km1-弯矩系数1
Km2-弯矩系数2
Q-板恒载值(KN/m2)
D-竖向动荷载(KN/m2)
N-工字钢跨度(m)
σ＝Mmax/Wx
式中：σ-抗弯强度(N/mm2)
Mmax-最大弯矩(KN·m)
Wx-抵抗矩(根据具体施工选用的工字钢型号查表可得该型号工字钢的抵抗矩)
ω＝(Kw1×Q+Kw2×D)×N/(100×E×I)
式中：ω-挠度(mm)
Kw1-挠度系数1
Kw2-挠度系数2
Q-板恒载值(KN/m2)
D-竖向动荷载(KN/m2)
N-工字钢跨度(m)
E-弹性模量(N/mm2)
I-截面惯性矩(mm4)
通过计算验证施工所选工字钢型号是否满足建筑施工模板技术规范的要求；
封堵结构的施工参数需要使模板、板托架的上层方木、板托架的下层槽钢、单根对拉螺栓和单根工字钢在板恒载和板荷载组合值下的最大抗弯强度、最大挠度满足施工要求；
经计算所述第二双拼工字钢6规格为32b，所述第一双拼工字钢5的规格为32b，所述双拼槽钢3的规格为10#，所述螺栓4的规格为Φ18。
根据受力验算结果确定的施工参数和封堵结构材料搭设封堵结构；
而且，利用所述封堵结构封堵中板预留孔洞，具体包括以下步骤：
首先进行钢筋绑扎，保持钢筋表面清理干净，必要时进行除锈，然后进行混凝土浇筑，从中板顶部工字钢缝隙灌注混凝土，采用人工振捣，保证各个部位捣固均衡，混凝土根据中板厚度封层浇筑，每层20cm，第一层浇筑完成后，停30分钟，待模板受力稳定后再浇筑上层，浇筑过程中保证材料连续供应，减少施工冷缝的出现，保证混凝土整体性和密实性；在浇筑完毕后12小时内对混凝土加以覆盖并保湿养护；浇筑混凝土到设计强度80％后，可拆除底膜，首先拆除放拉杆，然后逐层拆除槽钢、方木和底模板。
本发明具有以下有益效果：
1、本发明中，先将两个第一双拼工字钢分别放置在预留孔的两侧，再将两个U型板放在两个第一双拼工字钢的内侧，将安装板固定在第一双拼工字钢上，橡胶垫可以贴紧在中板上，然后将多个第二双拼工字钢放置在两个第一双拼工字钢上，将螺栓依次穿过第二双拼工字钢和预留孔并使螺栓贯穿中板，将第二钢板垫片套在螺栓上并将第二螺母旋在螺栓上，通过第一钢板垫片和第一螺母将双拼槽钢固定在螺栓上，然后将多个方木依次放在多个双拼槽钢上，然后再将竹胶板放置在多个方木上，此时旋紧多个第一螺母，可以使竹胶板紧贴中板，此时可以通过第二双拼工字钢的间隙向预留孔内浇筑混凝土，对预留孔进行封堵，竹胶板可以对混凝土进行支撑；
2、本发明中，U型板的设置，可以防止混凝土流到或溅到第一双拼工字钢的位置，避免第一双拼工字钢处的混凝土凝固，不便于将第一双拼工字钢拆卸下来；
3、本发明中，在预留孔内的混凝土凝固时，先旋松第一螺母，在竹胶板脱离中板时，将竹胶板和方木抽出，然后再将第一螺母取下并将双拼槽钢拆除，之后将第二螺母取下，并依次将第二双拼工字钢和第一双拼工字钢及U型板拆除，最后将露出的螺栓切除。
4、本发明解决了地铁车站中板预留孔洞封堵作业未完成，又需要底板站后单位施工作业同步进行时，无法搭设满堂脚手架的问题，在中板预留孔洞处搭设所述封堵结构，既满足多种工种同时作业需求，又缩短了施工时间，而且封堵结构操作方便，稳定性强，拆卸工作量小，使用灵活，安全可靠性强。
5、本发明通过公式对所述封堵结构的施工参数进行计算取值，其中中板，模板的参数和封堵结构材料选型根据施工实际情况进行预设，然后根据公式的验算结果进行封堵结构的施工参数的选择；封堵结构的材料选型，封堵结构的施工参数和模板的参数，三者相互配合取值，最终优化出符合施工要求的施工参数即可搭设封堵结构，通过严格的验算，即可选择符合施工要求的吊模材料，又节省了施工成本，同时保证了封堵结构满足设计和规范的要求，上述计算方法可以根据实际情况进行推广使用。
附图说明
图1为本发明提出的一种封堵结构的三维示意图；
图2为本发明提出的一种封堵结构的另一个视角的三维示意图；
图3为本发明提出的一种封堵结构的主视图；
图4为本发明提出的一种封堵结构的A部分的放大图；
图5为本发明提出的一种封堵结构的中板的剖视图；
图6为本发明提出的一种封堵结构的俯视图；
图7为本发明提出的一种封堵结构的仰视图；
图8为本发明提出的一种封堵结构的第一双拼工字钢的三维示意图；
图9为本发明提出的一种封堵结构的B部分的放大图；
图10为本发明提出的一种封堵结构的支撑板的侧视图；
图11为本发明提出的一种封堵结构的第二双拼工字钢与螺栓的连接示意图；
图12为本发明提出的一种封堵结构的C部分的放大图。
图中：1、中板；2、预留孔；3、双拼槽钢；4、螺栓；5、第一双拼工字钢；6、第二双拼工字钢；7、模板；8、方木；9、U型板；10、第一钢板垫片；11、第一螺母；12、安装板；13、L型板；14、导杆；15、弹簧；16、支撑板；17、橡胶垫；18、第二钢板垫片；19、第二螺母；20、钢筋；21、限位板。
具体实施方式
下面结合实施例，对本发明做进一步详细描述，但本发明的实施方式不限于此，不能以下述实施例来限定本发明的保护范围。
下述实施实例中所使用的实验方法如无特殊说明，均为常规方法；所使用的材料、试剂等，如无特殊说明，均可从商业途径获得。
实施例1
如图1-图12所示，一种封堵结构，包括设置有预留孔2的中板1，其特征在于，所述中板1的顶部设置有两个第一双拼工字钢5，两个第一双拼工字钢5分别位于预留孔2的两侧，所述第一双拼工字钢5的顶部设置有多个等间距设置的第二双拼工字钢6，所述中板1的下方设置有多个等间距设置的双拼槽钢3，所述双拼槽钢3与第一双拼工字钢5相平行，所述第二双拼工字钢6的顶部和底部及双拼槽钢3的顶部和底部均焊接有多个等间距设置的钢筋20，所述第二双拼工字钢6上设置有多个等间距设置的螺栓4，所述螺栓4的底端贯穿双拼槽钢3并延伸至双拼槽钢3的下方，所述螺栓4的外壁上分别套设有第一钢板垫片10和第二钢板垫片18，所述第一钢板垫片10和第二钢板垫片18相互靠近的一侧分别与双拼槽钢3的底部和第二双拼工字钢6的顶部相接触，所述螺栓4的外壁上分别螺纹连接有第一螺母11和第二螺母19，所述第一螺母11和第二螺母19相互靠近一侧分别与第一钢板垫片10的底部和第二钢板垫片18的顶部相接触，所述螺栓4位于预留孔2内，多个双拼槽钢3的顶部设置有多个等间距设置的方木8，多个方木8的顶部设置有同一个模板7，所述模板7的顶部与中板1的底部相接触，所述模板7的尺寸大于预留孔2的尺寸，所述螺栓4的顶端贯穿模板7并延伸至模板7的上方。
本实施中，所述第一钢板垫片10和第二钢板垫片18的厚度均为10mm。
本实施中，所述模板7为竹胶板。
本实施中，所述第一双拼工字钢5的顶部对称固定安装有两个安装板12，所述安装板12的顶部焊接有L型板13，所述L型板13的底部焊接有导杆14，所述导杆14的外壁上滑动套设有支撑板16，所述导杆14的外壁上套设有弹簧15，所述弹簧15位于L型板13和支撑板(16)之间，两个支撑板16的底部焊接有同一个U型板9，所述U型板9位于第二双拼工字钢6的下方，所述U型板9的底部与中板1的顶部相接触，所述导杆14的底部焊接有限位板21，所述限位板21位于支撑板16的下方。
本实施中，所述U型板9的底部固定安装有橡胶垫17，所述橡胶垫17的底部与中板1的顶部相接触。
一种利用所述的封堵结构封堵中板预留孔洞的施工方法，包括通过受力验算选取封堵结构的施工参数，搭设封堵结构，利用所述封堵结构封堵中板预留孔洞；
所述施工参数包括吊模组成材料选取和封堵结构架设参数；所述通过受力验算选取封堵结构的施工参数，具体包括以下步骤：
通过公式(1)-(5)对上述封堵结构的施工参数进行计算取值，其中中板，模板的参数和封堵结构材料选型根据施工实际情况进行预设，然后根据公式(1)-(5)的验算结果进行封堵结构的施工参数的选择；封堵结构的材料选型，封堵结构的施工参数和模板的参数，三者相互配合取值，直到优化出符合施工要求的取值即可搭设封堵结构；
(1)荷载组合值按下式计算：
Q＝(H×M+m+q1+q2)×a1
式中：Q-板恒载值(KN/m2)
H-中板厚度(m)
M-钢筋混凝土自重(KN/m2)
m-模板自重(KN/m2)
q1-板钢筋荷载(KN/m2)
q2-槽钢自重(KN/m2)
a1-永久荷载分项系数
F＝Q+(N+n)×a2
式中：F-板荷载组合值(KN/m2)
Q-板恒载值(KN/m2)
N-施工匀布荷载标准值(KN/m2)
n-砼振捣对水平模板荷载标准值(KN/m2)
a2-可变荷载分项系数
(2)模板抗弯强度和挠度按下式计算:
Mmax＝Km1×Q×L2+Km2×D×L2
式中：Mmax-最大弯矩(KN·m)
Km1-弯矩系数1
Km2-弯矩系数2
Q-板恒载值(KN/m2)
D-竖向动荷载(KN/m2)
L-内楞间距(m)
Wx＝b×h2/6
式中：Wx-抵抗矩(mm3)
b-中板预留孔度跨度(mm)
h-竹胶板厚度(mm)
σ＝Mmax/Wx
式中：σ-抗弯强度(N/mm2)
Mmax-最大弯矩(KN·m)
Wx-抵抗矩(mm3)
ω＝(Kw1×Q+Kw2×D)×r1/(100×E×I)
式中：ω-挠度(mm)
Kw1-挠度系数1
Kw2-挠度系数2
Q-板恒载值(KN/m2)
D-竖向动荷载(KN/m2)
r1-取值系数(取值范围为0.15-0.35)
E-弹性模量(N/mm2)
I-截面惯性矩(mm4)
通过计算验证施工所选模板厚度和跨度是否满足建筑施工模板技术规范的要求；
(3)板托架抗弯强度和挠度按下式计算:
A：上层方木抗弯强度和挠度按下式计算：
Mmax＝Km1×Q×r2+Km2×D×r2
式中：Mmax-最大弯矩(KN·m)
Km1-弯矩系数1
Km2-弯矩系数2
Q-板恒载值(KN/m2)
D-竖向动荷载(KN/m2)
r2-取值系数(取值范围0.5-1.5)
Wx＝b×h2/6
式中：Wx-抵抗矩(mm3)
b-方木间的距离(mm)
h-方木高(mm)
σ＝Mmax/Wx
式中：σ-抗弯强度(N/mm2)
Mmax-最大弯矩(KN·m)
Wx-抵抗矩(mm3)
ω＝(Kw1×Q+Kw2×D)×r3/(100×E×I)
式中：ω-挠度(mm)
Kw1-挠度系数1
Kw2-挠度系数2
Q-板恒载值(KN/m2)
D-竖向动荷载(KN/m2)
r3-取值系数(取值范围为0.7-1.5)
E-弹性模量(N/mm2)
I-截面惯性矩(mm4)
通过计算验证施工所选方木型号和排列方式是否满足建筑施工模板技术规范的要求；
B：下层槽钢抗弯强度和挠度按下式计算：
Mmax＝1/8×F×l2
式中：Mmax-最大弯矩(KN·m)
F-板荷载组合值(KN/m2)
l-槽钢间距(m)
σ＝Mmax/Wx
式中：σ-抗弯强度(N/mm2)
Mmax-最大弯矩(KN·m)
Wx-抵抗矩(根据具体施工选用的槽钢型号查表可得该型号槽钢的抵抗矩)
fmax＝5×F×r4×l4/(384×E×I)
式中：fmax-最大挠度(mm)
F-板荷载组合值(KN/m2)
r4-取值系数(取值范围为0.8-1.0)
l-槽钢间距(mm)
E-弹性模量(N/mm2)
I-截面惯性矩(mm4)
通过计算验证施工所选槽钢型号是否满足建筑施工模板技术规范的要求；
(4)单根对拉螺栓承受的荷载按下式计算:
根据对拉螺栓水平距离，垂直距离和板荷载组合值预测对拉螺栓最大可承受的荷载，然后选择合适的对拉螺栓型号
P＝A×B×F
式中：P-预测单根对拉螺栓应承受的荷载(KN)
A-对拉螺栓水平距离(m)
B-对拉螺栓垂直距离(m)
F-板荷载组合值(KN/m2)
通过计算验证施工所选对拉螺栓型号是否满足建筑施工模板技术规范的要求；
(5)工字钢抗弯强度和挠度按下式计算:
Mmax＝Km1×Q×N+Km2×D×N
式中：Mmax-最大弯矩(KN·m)
Km1-弯矩系数1
Km2-弯矩系数2
Q-板恒载值(KN/m2)
D-竖向动荷载(KN/m2)
N-工字钢跨度(m)
σ＝Mmax/Wx
式中：σ-抗弯强度(N/mm2)
Mmax-最大弯矩(KN·m)
Wx-抵抗矩(根据具体施工选用的工字钢型号查表可得该型号工字钢的抵抗矩)
ω＝(Kw1×Q+Kw2×D)×N/(100×E×I)
式中：ω-挠度(mm)
Kw1-挠度系数1
Kw2-挠度系数2
Q-板恒载值(KN/m2)
D-竖向动荷载(KN/m2)
N-工字钢跨度(m)
E-弹性模量(N/mm2)
I-截面惯性矩(mm4)
通过计算验证施工所选工字钢型号是否满足建筑施工模板技术规范的要求；
封堵结构的施工参数需要使模板、板托架的上层方木、板托架的下层槽钢、单根对拉螺栓和单根工字钢在板恒载和板荷载组合值下的最大抗弯强度、最大挠度满足施工要求；
本实施中经计算所述第二双拼工字钢6规格为32b，所述第一双拼工字钢5的规格为32b，所述双拼槽钢3的规格为10#，所述螺栓4的规格为Φ18。
根据受力验算结果确定的施工参数和封堵结构材料搭设封堵结构；
本实施中，利用所述封堵结构封堵中板预留孔洞，具体包括以下步骤：
首先进行钢筋绑扎，保持钢筋表面清理干净，必要时进行除锈，然后进行混凝土浇筑，从中板顶部工字钢缝隙灌注混凝土，采用人工振捣，保证各个部位捣固均衡，混凝土根据中板厚度封层浇筑，每层20cm，第一层浇筑完成后，停30分钟，待模板受力稳定后再浇筑上层，浇筑过程中保证材料连续供应，减少施工冷缝的出现，保证混凝土整体性和密实性；在浇筑完毕后12小时内对混凝土加以覆盖并保湿养护；浇筑混凝土到设计强度80％后，可拆除底膜，首先拆除放拉杆，然后逐层拆除槽钢、方木和底模板。
实施例2
应用背景：呼和浩特市轨道交通1号线一期工程西起三间房车辆段，沿新华西街一直向东至白塔停车场。正线共设20座车站，在线路西端设车辆段1座，在线路东端设停车场1座。全线铺轨总长69.7km，其中正线铺轨51.7km，场段铺轨18km，全线共设置5个铺轨基地。根据总工期安排和作业面移交情况，全线约70％的铺轨在冬季进行施工。
施工速度要求：施工时间紧，任务重，要求在中板预留吊装孔未封堵完成，同时进行其他工种作业，在保证工程质量的前提下，提高工作效率。
如图1-图12所示，一种封堵结构，包括设置有预留孔2的中板1，其特征在于，所述中板1的顶部设置有两个第一双拼工字钢5，两个第一双拼工字钢5分别位于预留孔2的两侧，所述第一双拼工字钢5的顶部设置有多个等间距设置的第二双拼工字钢6，所述中板1的下方设置有多个等间距设置的双拼槽钢3，所述双拼槽钢3与第一双拼工字钢5相平行，所述第二双拼工字钢6的顶部和底部及双拼槽钢3的顶部和底部均焊接有多个等间距设置的钢筋20，所述第二双拼工字钢6上设置有多个等间距设置的螺栓4，所述螺栓4的底端贯穿双拼槽钢3并延伸至双拼槽钢3的下方，所述螺栓4的外壁上分别套设有第一钢板垫片10和第二钢板垫片18，所述第一钢板垫片10和第二钢板垫片18相互靠近的一侧分别与双拼槽钢3的底部和第二双拼工字钢6的顶部相接触，所述螺栓4的外壁上分别螺纹连接有第一螺母11和第二螺母19，所述第一螺母11和第二螺母19相互靠近一侧分别与第一钢板垫片10的底部和第二钢板垫片18的顶部相接触，所述螺栓4位于预留孔2内，多个双拼槽钢3的顶部设置有多个等间距设置的方木8，多个方木8的顶部设置有同一个模板7，所述模板7的顶部与中板1的底部相接触，所述模板7的尺寸大于预留孔2的尺寸，所述螺栓4的顶端贯穿模板7并延伸至模板7的上方。
本实施中，所述第一钢板垫片10和第二钢板垫片18的厚度均为10mm。
本实施中，所述模板7为竹胶板。
本实施中，所述第一双拼工字钢5的顶部对称固定安装有两个安装板12，所述安装板12的顶部焊接有L型板13，所述L型板13的底部焊接有导杆14，所述导杆14的外壁上滑动套设有支撑板16，所述导杆14的外壁上套设有弹簧15，所述弹簧15位于L型板13和支撑板(16)之间，两个支撑板16的底部焊接有同一个U型板9，所述U型板9位于第二双拼工字钢6的下方，所述U型板9的底部与中板1的顶部相接触，所述导杆14的底部焊接有限位板21，所述限位板21位于支撑板16的下方。
本实施中，所述U型板9的底部固定安装有橡胶垫17，所述橡胶垫17的底部与中板1的顶部相接触。
一种利用所述的封堵结构封堵中板预留孔洞的施工方法，包括通过受力验算选取封堵结构的施工参数，搭设封堵结构，利用所述封堵结构封堵中板预留孔洞；
所述施工参数包括吊模组成材料选取和封堵结构架设参数；所述通过受力验算选取封堵结构的施工参数，具体包括以下步骤：
通过公式(1)-(5)对所述封堵结构的施工参数进行计算取值，其中中板，模板的参数和封堵结构材料选型根据施工实际情况进行预设，然后根据公式(1)-(5)的验算结果进行封堵结构的施工参数的选择；封堵结构的材料选型，封堵结构的施工参数和模板的参数，三者相互配合取值，直到优化出符合施工要求的取值即可搭设封堵结构；
(1)荷载组合值按下式计算：
Q＝(H×M+m+q1+q2)×a1
式中：Q-板恒载值(KN/m2)
H-中板厚度(m)
M-钢筋混凝土自重(KN/m2)
m-模板自重(KN/m2)
q1-板钢筋荷载(KN/m2)
q2-槽钢自重(KN/m2)
a1-永久荷载分项系数
表1板荷载值计算表
Figure BDA0002583215550000141
根据实际施工情况，对钢筋混凝土自重，模板自重，板钢筋荷载和槽钢自重进行预设，计算板恒载值为14.16KN/m2。
F＝Q+(N+n)×a2
式中：F-板荷载组合值(KN/m2)
Q-板恒载值(KN/m2)
N-施工匀布荷载标准值(KN/m2)
n-砼振捣对水平模板荷载标准值(KN/m2)
a2-可变荷载分项系数
表2板荷载组合值计算表
Figure BDA0002583215550000151
根据公式经计算板荷载组合值F为20.46KN/m2。
(2)模板抗弯强度和挠度按下式计算:
Mmax＝Km1×Q×L2+Km2×D×L2
式中：Mmax-最大弯矩(KN·m)
Km1-弯矩系数1
Km2-弯矩系数2
Q-板恒载值(KN/m2)
D-竖向动荷载(KN/m2)
L-内楞间距(m)
表3模板最大弯矩计算表
Figure BDA0002583215550000152
Wx＝b×h2/6
式中：Wx-抵抗矩(mm3)
b-中板预留孔度跨度(mm)
h-竹胶板厚度(mm)
表4模板抵抗矩计算表
参数 中板预留孔度跨度b(mm) 竹胶板厚度h(mm) 抵抗矩Wx(mm<sup>3</sup>)
数值 1000 18 54000
σ＝Mmax/Wx
式中：σ-抗弯强度(N/mm2)
Mmax-最大弯矩(KN·m)
Wx-抵抗矩(mm3)
表5模板抗弯强度计算表
参数 最大弯矩Mmax(KN·m) 抵抗矩Wx(mm<sup>3</sup>) 抗弯强度σ(N/mm<sup>2</sup>)
数值 0.159×10<sup>6</sup> 54000 2.944
根据实际施工情况，模板选择18mm竹胶板，内楞为100×100mm方木，间距为300mm，按三跨等跨连续梁计算。经计算模板抗弯强度σ为2.944N/mm2比建筑施工模板技术规范的要求的弯矩强度13N/mm2小，满足施工要求。
ω＝(Kw1×Q+Kw2×D)×r1/(100×E×I)
式中：ω-挠度(mm)
Kw1-挠度系数1
Kw2-挠度系数2
Q-板恒载值(KN/m2)
D-竖向动荷载(KN/m2)
r1-取值系数(取值范围为0.15-0.35)
E-弹性模量(N/mm2)
I-截面惯性矩(mm4)
表6模板挠度计算表
Figure BDA0002583215550000161
根据实际施工的中板预留跨度和模板厚度计算截面惯性矩I，计算结果为281250mm4。为满足施工规范要求，保证施工质量，取值取值系数r1为0.24，经计算模板挠度ω为0.100mm小于建筑施工模板技术规范要求的最小挠度0.5mm，满足规范要求。
(3)板托架抗弯强度和挠度按下式计算:
A：上层方木抗弯强度和挠度按下式计算：
Mmax＝Km1×Q×r2+Km2×D×r2
式中：Mmax-最大弯矩(KN·m)
Km1-弯矩系数1
Km2-弯矩系数2
Q-板恒载值(KN/m2)
D-竖向动荷载(KN/m2)
r2-取值系数(取值范围0.5-1.5)
表7上层方木最大弯矩计算表
Figure BDA0002583215550000171
Wx＝b×h2/6
式中：Wx-抵抗矩(mm3)
b-方木间的距离(mm)
h-方木高(mm)
表8上层方木抵抗矩计算表
参数 方木间的距离b(mm) 方木高h(mm) 抵抗矩Wx(mm<sup>3</sup>)
数值 100 100 167000
σ＝Mmax/Wx
式中：σ-抗弯强度(N/mm2)
Mmax-最大弯矩(KN·m)
Wx-抵抗矩(mm3)
表9上层方木抗弯强度计算表
参数 最大弯矩Mmax(KN·m) 抵抗矩Wx(mm<sup>3</sup>) 抗弯强度σ(N/mm<sup>2</sup>)
数值 1.433×10<sup>6</sup> 167000 8.58
经计算模板抗弯强度σ为8.58N/mm2比建筑施工模板技术规范的要求的弯矩强度17N/mm2小，满足施工要求。
ω＝(Kw1×Q+Kw2×D)×r3/(100×E×I)
式中：ω-挠度(mm)
Kw1-挠度系数1
Kw2-挠度系数2
Q-板恒载值(KN/m2)
D-竖向动荷载(KN/m2)
r3-取值系数(取值范围为0.7-1.5)
E-弹性模量(N/mm2)
I-截面惯性矩(mm4)
表10上层方木挠度计算表
Figure BDA0002583215550000181
根据实际施工的方木的间距和方木的高计算截面惯性矩I，计算结果为8300000mm4。为满足施工规范要求，保证施工质量，取值取值系数r3为0.94，经计算模板挠度ω为1.39mm小于建筑施工模板技术规范要求的最小挠度6mm，满足规范要求。
B：下层槽钢抗弯强度和挠度按下式计算：
Mmax＝1/8×F×l2
式中：Mmax-最大弯矩(KN·m)
F-板荷载组合值(KN/m2)
l-槽钢间距(m)
表11下层槽钢最大弯矩计算表
Figure BDA0002583215550000182
σ＝Mmax/Wx
式中：σ-抗弯强度(N/mm2)
Mmax-最大弯矩(KN·m)
Wx-抵抗矩(根据具体施工选用的槽钢型号查表可得该型号槽钢的抵抗矩)
表12下层槽钢抗弯强度计算表
参数 最大弯矩Mmax(KN·m) 抵抗矩Wx(mm<sup>3</sup>) 抗弯强度σ(N/mm<sup>2</sup>)
数值 3.683×10<sup>6</sup> 7.94×10<sup>4</sup> 46.385
根据实际施工情况，选用10#槽钢，查表可得抵抗矩Wx为7.94×104mm3，根据公式计算得抗弯强度σ为46.385N/mm2，小于建筑施工模板技术规范要求的抗弯强度215N/mm2，说明10#槽钢可以满足实际施工需要。
fmax＝5×F×r4×l4/(384×E×I)
式中：fmax-最大挠度(mm)
F-板荷载组合值(KN/m2)
r4-取值系数(取值范围为0.8-1.0)
l-槽钢间距(mm)
E-弹性模量(N/mm2)
I-截面惯性矩(mm4)
表13下层槽钢最大挠度计算表
Figure BDA0002583215550000191
根据实际施工情况，选用10#槽钢，查表可得弹性模量为206000N/mm2，截面惯性矩I为2.32×108mm4，根据公式计算可得10#槽钢最大挠度fmax为0.609mm小于要求的最大挠度值3mm，说明10#槽钢可以满足实际施工需要。
(4)单根对拉螺栓承受的荷载按下式计算:
根据对拉螺栓水平距离，垂直距离和板荷载组合值预测对拉螺栓最大可承受的荷载，然后选择合适的对拉螺栓型号。
P＝A×B×F
式中：P-预测单根对拉螺栓应承受的荷载(KN)
A-对拉螺栓水平距离(m)
B-对拉螺栓垂直距离(m)
F-板荷载组合值(KN/m2)
表14单根对拉螺栓承受的荷载计算表
Figure BDA0002583215550000192
经预测每根对拉螺栓需要承受的荷载为22.097KN，查表可得每根Φ18对拉螺栓可以承受的荷载为29.58KN，大于预测数值，说明Φ18对拉螺栓满足施工要求。
(5)工字钢抗弯强度和挠度按下式计算:
Mmax＝Km1×Q×N+Km2×D×N
式中：Mmax-最大弯矩(KN·m)
Km1-弯矩系数1
Km2-弯矩系数2
Q-板恒载值(KN/m2)
D-竖向动荷载(KN/m2)
N-工字钢跨度(m)
表15工字钢抗弯强度计算表
Figure BDA0002583215550000201
σ＝Mmax/Wx
式中：σ-抗弯强度(N/mm2)
Mmax-最大弯矩(KN·m)
Wx-抵抗矩(根据具体施工选用的工字钢型号查表可得该型号工字钢的抵抗矩)
表16工字钢抗弯强度计算表
参数 最大弯矩Mmax(KN·m) 抵抗矩Wx(mm<sup>3</sup>) 抗弯强度σ(N/mm<sup>2</sup>)
数值 45.92 6.325×10<sup>4</sup> 7.26
根据实际施工情况，选用32b工字钢，查表可得抵抗矩Wx为6.325×104mm3，根据公式计算得抗弯强度σ为7.26N/mm2，小于建筑施工模板技术规范要求的抗弯强度235N/mm2，说明32b工字钢的抗弯强度满足施工要求。
ω＝(Kw1×Q+Kw2×D)×N/(100×E×I)
式中：ω-挠度(mm)
Kw1-挠度系数1
Kw2-挠度系数2
Q-板恒载值(KN/m2)
D-竖向动荷载(KN/m2)
N-工字钢跨度(m)
E-弹性模量(N/mm2)
I-截面惯性矩(mm4)
表17工字钢最大挠度计算表
Figure BDA0002583215550000202
根据实际施工情况，选用32b工字钢，查表可得弹性模量为206000N/mm2，截面惯性矩I为2.32×10-4mm4，根据公式计算可得32b工字钢最大挠度ω为4.69mm小于要求的最大挠度值16mm，说明32b工字钢可以满足实际施工需要。
封堵结构的施工参数需要使模板、板托架的上层方木、板托架的下层槽钢、单根对拉螺栓和单根工字钢在板恒载和板荷载组合值下的最大抗弯强度、最大挠度满足施工要求；
本实施中经计算所述第二双拼工字钢6规格为32b，所述第一双拼工字钢5的规格为32b，所述双拼槽钢3的规格为10#，所述螺栓4的规格为Φ18。
根据受力验算结果确定的施工参数和封堵结构材料搭设封堵结构；
本实施中，利用所述封堵结构封堵中板预留孔洞，具体包括以下步骤：
首先进行钢筋绑扎，保持钢筋表面清理干净，必要时进行除锈，然后进行混凝土浇筑，从中板顶部工字钢缝隙灌注混凝土，采用人工振捣，保证各个部位捣固均衡，混凝土根据中板厚度封层浇筑，每层20cm，第一层浇筑完成后，停30分钟，待模板受力稳定后再浇筑上层，浇筑过程中保证材料连续供应，减少施工冷缝的出现，保证混凝土整体性和密实性；在浇筑完毕后12小时内对混凝土加以覆盖并保湿养护；浇筑混凝土到设计强度80％后，可拆除底膜，首先拆除放拉杆，然后逐层拆除槽钢、方木和底模板。
上述实践应用可知：利用封堵结构封堵中板预留孔洞，可以解决因车站中板预留孔洞未封堵，当底板站后单位施工作业同时施工时无法搭设脚手架的问题，满足了场地紧张、上下交叉作业频繁、施工进度紧的需求，又通过参数选择进行受力验算对吊模材料进行选择，保证了在施工安全要求的同时降低了施工成本，取得了很好的效果，确保了呼市轨道交通1号线如期完工，为呼市的城市建设做出了贡献。

Claims (7)

1.一种封堵结构，包括设置有预留孔(2)的中板(1)，其特征在于，所述中板(1)的顶部设置有两个第一双拼工字钢(5)，两个第一双拼工字钢(5)分别位于预留孔(2)的两侧，所述第一双拼工字钢(5)的顶部设置有多个等间距设置的第二双拼工字钢(6)，所述中板(1)的下方设置有多个等间距设置的双拼槽钢(3)，所述双拼槽钢(3)与第一双拼工字钢(5)相平行，所述第二双拼工字钢(6)的顶部和底部及双拼槽钢(3)的顶部和底部均焊接有多个等间距设置的钢筋(20)，所述第二双拼工字钢(6)上设置有多个等间距设置的螺栓(4)，所述螺栓(4)的底端贯穿双拼槽钢(3)并延伸至双拼槽钢(3)的下方，所述螺栓(4)的外壁上分别套设有第一钢板垫片(10)和第二钢板垫片(18)，所述第一钢板垫片(10)和第二钢板垫片(18)相互靠近的一侧分别与双拼槽钢(3)的底部和第二双拼工字钢(6)的顶部相接触，所述螺栓(4)的外壁上分别螺纹连接有第一螺母(11)和第二螺母(19)，所述第一螺母(11)和第二螺母(19)相互靠近一侧分别与第一钢板垫片(10)的底部和第二钢板垫片(18)的顶部相接触，所述螺栓(4)位于预留孔(2)内，多个双拼槽钢(3)的顶部设置有多个等间距设置的方木(8)，多个方木(8)的顶部设置有同一个模板(7)，所述模板(7)的顶部与中板(1)的底部相接触，所述模板(7)的尺寸大于预留孔(2)的尺寸，所述螺栓(4)的顶端贯穿模板(7)并延伸至模板(7)的上方。
2.根据权利要求1所述的一种封堵结构，其特征在于，所述第一钢板垫片(10)和第二钢板垫片(18)的厚度均为10mm。
3.根据权利要求1所述的一种封堵结构，其特征在于，所述模板(7)为竹胶板。
4.根据权利要求1所述的一种封堵结构，其特征在于，所述第一双拼工字钢(5)的顶部对称固定安装有两个安装板(12)，所述安装板(12)的顶部焊接有L型板(13)，所述L型板(13)的底部焊接有导杆(14)，所述导杆(14)的外壁上滑动套设有支撑板(16)，所述导杆(14)的外壁上套设有弹簧(15)，所述弹簧(15)位于L型板(13)和支撑板(16)之间，两个支撑板(16)的底部焊接有同一个U型板(9)，所述U型板(9)位于第二双拼工字钢(6)的下方，所述U型板(9)的底部与中板(1)的顶部相接触，所述导杆(14)的底部焊接有限位板(21)，所述限位板(21)位于支撑板(16)的下方。
5.根据权利要求5所述的一种封堵结构，其特征在于，所述U型板(9)的底部固定安装有橡胶垫(17)，所述橡胶垫(17)的底部与中板(1)的顶部相接触。
6.一种利用权利要求1-5所述任一项的封堵结构封堵中板预留孔洞的施工方法，包括通过受力验算选取封堵结构的施工参数，搭设封堵结构，利用所述封堵结构封堵中板预留孔洞，其特征在于：
所述施工参数包括吊模组成材料选取和封堵结构架设参数；所述通过受力验算选取封堵结构的施工参数，具体包括以下步骤：
通过公式(1)-(5)对权利要求1-5任一项所述封堵结构的施工参数进行计算取值，其中中板，模板的参数和封堵结构材料选型根据施工实际情况进行预设，然后根据公式(1)-(5)的验算结果进行封堵结构的施工参数的选择；封堵结构的材料选型，封堵结构的施工参数和模板的参数，三者相互配合取值，直到优化出符合施工要求的取值即可搭设封堵结构；
(1)荷载组合值按下式计算：
Q＝(H×M+m+q1+q2)×a1
式中：Q-板恒载值(KN/m2)
H-中板厚度(m)
M-钢筋混凝土自重(KN/m2)
m-模板自重(KN/m2)
q1-板钢筋荷载(KN/m2)
q2-槽钢自重(KN/m2)
a1-永久荷载分项系数
F＝Q+(N+n)×a2
式中：F-板荷载组合值(KN/m2)
Q-板恒载值(KN/m2)
N-施工匀布荷载标准值(KN/m2)
n-砼振捣对水平模板荷载标准值(KN/m2)
a2-可变荷载分项系数
(2)模板抗弯强度和挠度按下式计算:
Mmax＝Km1×Q×L2+Km2×D×L2
式中：Mmax-最大弯矩(KN·m)
Km1—弯矩系数1
Km2-弯矩系数2
Q-板恒载值(KN/m2)
D-竖向动荷载(KN/m2)
L-内楞间距(m)
Wx＝b×h2/6
式中：Wx-抵抗矩(mm3)
b-中板预留孔度跨度(mm)
h-竹胶板厚度(mm)
σ＝Mmax/Wx
式中：σ-抗弯强度(N/mm2)
Mmax-最大弯矩(KN·m)
Wx-抵抗矩(mm3)
ω＝(Kw1×Q+Kw2×D)×r1/(100×E×I)
式中：ω-挠度(mm)
Kw1-挠度系数1
Kw2-挠度系数2
Q-板恒载值(KN/m2)
D-竖向动荷载(KN/m2)
r1-取值系数(取值范围为0.15-0.35)
E-弹性模量(N/mm2)
I-截面惯性矩(mm4)
通过计算验证施工所选模板厚度和跨度是否满足建筑施工模板技术规范的要求；
(3)板托架抗弯强度和挠度按下式计算:
A：上层方木抗弯强度和挠度按下式计算：
Mmax＝Km1×Q×r2+Km2×D×r2
式中：Mmax-最大弯矩(KN·m)
Km1—弯矩系数1
Km2-弯矩系数2
Q-板恒载值(KN/m2)
D-竖向动荷载(KN/m2)
r2-取值系数(取值范围0.5-1.5)
Wx＝b×h2/6
式中：Wx-抵抗矩(mm3)
b-方木间的距离(mm)
h-方木高(mm)
σ＝Mmax/Wx
式中：σ-抗弯强度(N/mm2)
Mmax-最大弯矩(KN·m)
Wx-抵抗矩(mm3)
ω＝(Kw1×Q+Kw2×D)×r3/(100×E×I)
式中：ω-挠度(mm)
Kw1-挠度系数1
Kw2-挠度系数2
Q-板恒载值(KN/m2)
D-竖向动荷载(KN/m2)
r3-取值系数(取值范围为0.7-1.5)
E-弹性模量(N/mm2)
I-截面惯性矩(mm4)
通过计算验证施工所选方木型号和排列方式是否满足建筑施工模板技术规范的要求；
B：下层槽钢抗弯强度和挠度按下式计算：
Mmax＝1/8×F×l2
式中：Mmax-最大弯矩(KN·m)
F-板荷载组合值(KN/m2)
l-槽钢间距(m)
σ＝Mmax/Wx
式中：σ-抗弯强度(N/mm2)
Mmax-最大弯矩(KN·m)
Wx-抵抗矩(根据具体施工选用的槽钢型号查表可得该型号槽钢的抵抗矩)
fmax＝5×F×r4×l4/(384×E×I)
式中：fmax-最大挠度(mm)
F-板荷载组合值(KN/m2)
r4-取值系数(取值范围为0.8-1.0)
l-槽钢间距(mm)
E-弹性模量(N/mm2)
I-截面惯性矩(mm4)
通过计算验证施工所选槽钢型号是否满足建筑施工模板技术规范的要求；
(4)单根对拉螺栓承受的荷载按下式计算:
根据对拉螺栓水平距离，垂直距离和板荷载组合值预测对拉螺栓最大可承受的荷载，然后选择合适的对拉螺栓型号；
P＝A×B×F
式中：P-预测单根对拉螺栓应承受的荷载(KN)
A-对拉螺栓水平距离(m)
B-对拉螺栓垂直距离(m)
F-板荷载组合值(KN/m2)
通过计算验证施工所选对拉螺栓型号是否满足建筑施工模板技术规范的要求；
(5)工字钢抗弯强度和挠度按下式计算:
Mmax＝Km1×Q×N+Km2×D×N
式中：Mmax-最大弯矩(KN·m)
Km1—弯矩系数1
Km2-弯矩系数2
Q-板恒载值(KN/m2)
D-竖向动荷载(KN/m2)
N-工字钢跨度(m)
σ＝Mmax/Wx
式中：σ-抗弯强度(N/mm2)
Mmax-最大弯矩(KN·m)
Wx-抵抗矩(根据具体施工选用的工字钢型号查表可得该型号工字钢的抵抗矩)
ω＝(Kw1×Q+Kw2×D)×N/(100×E×I)
式中：ω-挠度(mm)
Kw1-挠度系数1
Kw2-挠度系数2
Q-板恒载值(KN/m2)
D-竖向动荷载(KN/m2)
N-工字钢跨度(m)
E-弹性模量(N/mm2)
I-截面惯性矩(mm4)
通过计算验证施工所选工字钢型号是否满足建筑施工模板技术规范的要求；
封堵结构的施工参数需要使模板、板托架的上层方木、板托架的下层槽钢、单根对拉螺栓和单根工字钢在板恒载和板荷载组合值下的最大抗弯强度、最大挠度满足施工要求；
根据受力验算结果确定的施工参数和封堵结构材料搭设如权利要求1-5任一项所述封堵结构；
利用所述封堵结构封堵中板预留孔洞，具体包括以下步骤：
首先进行钢筋绑扎，保持钢筋表面清理干净，必要时进行除锈，然后进行混凝土浇筑，从中板顶部工字钢缝隙灌注混凝土，采用人工振捣，保证各个部位捣固均衡，混凝土根据中板厚度封层浇筑，每层20cm，第一层浇筑完成后，停30分钟，待模板受力稳定后再浇筑上层，浇筑过程中保证材料连续供应，减少施工冷缝的出现，保证混凝土整体性和密实性；在浇筑完毕后12小时内对混凝土加以覆盖并保湿养护；浇筑混凝土到设计强度80％后，可拆除底膜，首先拆除放拉杆，然后逐层拆除槽钢、方木和底模板。
7.根据权利要求6所述的一种封堵结构和利用其封堵中板预留孔洞的施工方法，其特征在于：所述第二双拼工字钢(6)规格为32b，所述第一双拼工字钢(5)的规格为32b，所述双拼槽钢(3)的规格为10#，所述螺栓(4)的规格为Φ18。
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