CN111689784B - 一种隔热降噪材料、隔热降噪结构及包括其的压缩机 - Google Patents

Abstract

本发明提供隔热降噪材料、隔热降噪结构及包括其的压缩机。ZrO₂颗粒，质量百分比为75％‑98.5％；Al₂O₃颗粒，质量百分比为0.5‑15％；石墨烯颗粒，质量百分比为0.5％‑5％；稳定剂，质量百分比为0.5％‑5％；所述质量百分比是基于所述隔热降噪材料所有组分的总质量。本发明采用ZrO₂颗粒作为载体，降低了材料的导热系数，使材料的传热性能下降，提高隔热效果。

Description

一种隔热降噪材料、隔热降噪结构及包括其的压缩机

技术领域

本发明涉及压缩机领域，尤其涉及一种隔热降噪材料、隔热降噪结构及包括其的压缩机。

背景技术

旋转式压缩机以其压缩效率高、体积小、噪音低等优点，在空调领域得到了广泛应用，其也是家用空调中常用的一种全封闭式制冷压缩机，其常采用高背压式的壳体结构形式。当压缩机运行时，压缩完成的高温高压冷媒气体先被排入到壳体内，再通过壳体顶部排气管排出。润滑油存储在壳体下部，一方面对运动部件起到润滑和密封的作用，另一方面也起到了冷却电机的作用，从而当高温的润滑油在壳体上部与气体分离而回流至底部油池后，这些回流的高温润滑油将会对处于下部的泵体和泵体内部的低温低压冷媒进行加热，从而引起低温吸气的无效过热，即在低温吸气时压缩机泵体内冷媒被加热，致使其吸气温度比蒸发温度高，循环单位功耗增大，单位制冷量不变，单位冷凝热增大，循环的单位体积制冷量下降，制冷系数下降，压缩机排气温度升高，这对压缩机的制冷循环是不利的，称为无效过热，无效过热不仅会降低压缩机的容积效率，还会导致压缩机的性能下降。

而且压缩机噪声还是空调系统的主要噪声之一，其噪声的有效控制将是空调噪声品质的有力保障。其中泵体部件产生噪声作为压缩机总体噪声的重要组成部分，其对压缩机整体噪声有很大的影响。对于旋转式压缩机，降低泵体部件的噪声的常用手段有：增设消音器，消音器上平面开设有排气口，压缩机的高压气体一部分经上法兰排入上消音器，在上消音器消声后通过消音器排气孔排入壳体空腔；一部分经过下法兰排入下消音器后，在通过上下法兰和气缸上的流通孔排入空腔中。这些泵体消音方式，都是经消音器消声后，再通过消音器的排气口排出壳体内，这种结构虽可以降低压缩机的高压气动噪声，但是压缩机泵体内部曲轴与滚子、滚子与气缸、滑片与滚子及滑片与气缸之间摩擦震动产生的噪声会直接通过与壳体焊接的气缸传导到外界，进而致使压缩机的降噪效果不佳。

为了减少传热、降低噪音，部分压缩机在气缸上设置非金属材料夹层或贴层，例如，通过塑料、橡胶等传统材料实现隔热降噪的目的。但是，传统非金属材料不能同时取得较好的隔热和降噪的下效果，又或者强度不够，容易损坏等，不能很好的地适用压缩机。

发明内容

鉴于此，本发明提供一种隔热降噪材料、隔热降噪结构及包括其的压缩机，至少用于解决现有技术中存在的降噪材料的隔热性能差的技术问题，具体地：

本发明提供一种隔热降噪材料，包括如下组分：

ZrO₂颗粒，质量百分比为75％-98.5％；

Al₂O₃颗粒，质量百分比为0.5-15％；

石墨烯颗粒，质量百分比为0.5％-5％；

稳定剂，质量百分比为0.5％-5％；

所述质量百分比是基于所述隔热降噪材料所有组分的总质量。

进一步可选地，所述稳定剂为La₂O₃、Y₂O₃、TiO₂、MgO、Cr₂O₃、SiO₂、CaCO₃、BaCO₃中的一种或多种。

进一步可选地，所述隔热降噪材料采用如下步骤制备：

ZrO₂颗粒、Al₂O₃颗粒、石墨烯颗粒和稳定剂在乙醇或去离子水中进行球磨混合；

球磨混合完成的湿料进行混料干燥处理，得到陶瓷混料微粒；

所述陶瓷混料微粒与混合助剂进行高速混合形成混合泥料，其中，所述混合助剂由无机粘接剂和去离子水按照1∶2-1∶5的比例进行混合获得；

所述混合泥料进行压膜、压膜干燥、烧结后成型。

进一步可选地，所述球磨混合的球料比为3∶1-8∶1，转速为50-500r/min，时间为4-24h；和/或，

所述混料干燥的温度为50℃-80℃，时间为20min-120min。

进一步可选地，所述陶瓷混料微粒与所述混合助剂按照质量比为80∶20-93∶7混合形成混合泥料，

和/或，

所述混合泥料中固体的质量百分比为75％-85％。

第二方面，提供一种隔热降噪结构，由上述隔热降噪材料制成，所述隔热降噪结构为蜂窝状结构。

进一步可选地，所述隔热降噪结构为圆弧板状结构，沿所述圆弧板状结构的轴线平行的方向贯通地设置多个蜂窝孔，所述蜂窝孔沿所述圆弧板状结构的径向分布有多排，

所述蜂窝孔构造为圆形孔和/或多边形孔。

进一步可选地，在所述圆弧板状结构的径向方向上，所述蜂窝孔交错设置。

进一步可选地，所述蜂窝孔的总面积占所述圆弧板状结构轴向端面面积的1/4-3/4。

第三方面，提供一种压缩机，包括：

气缸，所述气缸的压缩腔与所述气缸的外壁之间设置有安装腔体；

上述隔热降噪结构，所述隔热降噪结构设置在所述安装腔体内。

进一步可选地，所述安装腔体构造为沿所述气缸的轴向贯通的通孔，所述安装腔体内靠近所述气缸的第一端面的部分设置有连接块，所述连接块与所述安装腔体相对的两侧壁连接。

进一步可选地，所述压缩机还包括消音器，设置在所述气缸的第二端，对所述压缩腔进行封堵，

所述消音器对所述安装腔体端部的一部分进行遮挡。

本发明采用ZrO₂颗粒作为载体，降低了材料的导热系数，使材料的传热性能下降，提高隔热效果。并进一步通过增加稳定剂，使ZrO₂表现出较高的断裂韧度，产生相变增韧，材料的整体性能得到提高，可获得较高的韧性和耐磨性等。

附图说明

通过参照附图详细描述其示例实施例，本公开的上述和其它目标、特征及优点将变得更加显而易见。下面描述的附图仅仅是本公开的一些实施例，对于本领域的普通技术人员来讲，在不付出创造性劳动的前提下，还可以根据这些附图获得其他的附图。

图1示出本发明实施例中隔热降噪材料的制备流程示意图；

图2示出本发明实施例中隔热降噪材料压膜过程第一状态示意图；

图3示出本发明实施例中隔热降噪材料压膜过程第二状态示意图；

图4示出本发明实施例中隔热降噪结构的结构示意图；

图5示出本发明实施例中隔热降噪结构的俯视示意图；

图6示出图5中A处放大图；

图7示出本发明实施例中压缩机泵体分解示意图；

图8示出本发明实施例中压缩机泵体组件装配状态示意图；

图9示出本发明实施例中气缸结构示意图；

图10示出本发明实施例中气缸俯视示意图。

图中：

10、气缸；11、压缩腔；12、滑片槽；13、安装腔体；14、连接块；20、滚子；30、滑片；40、上法兰；50、下法兰；60、消音器；70、曲轴；80、隔热降噪结构；81、蜂窝孔；82、避让口；91、蜂窝模芯支架；92、蜂窝模芯；93、上模仁；94、下模仁。

具体实施方式

为使本发明实施例的目的、技术方案和优点更加清楚，下面将结合本发明实施例中的附图，对本发明实施例中的技术方案进行清楚、完整地描述，显然，所描述的实施例是本发明一部分实施例，而不是全部的实施例。基于本发明中的实施例，本领域普通技术人员在没有做出创造性劳动前提下所获得的所有其他实施例，都属于本发明保护的范围。

在本发明实施例中使用的术语是仅仅出于描述特定实施例的目的，而非旨在限制本发明。在本发明实施例和所附权利要求书中所使用的单数形式的“一种”、“所述”和“该”也旨在包括多数形式，除非上下文清楚地表示其他含义，“多种”一般包含至少两种，但是不排除包含至少一种的情况。

应当理解，本文中使用的术语“和/或”仅仅是一种描述关联对象的关联关系，表示可以存在三种关系，例如，A和/或B，可以表示：单独存在A，同时存在A和B，单独存在B这三种情况。另外，本文中字符“/”，一般表示前后关联对象是一种“或”的关系。

还需要说明的是，术语“包括”、“包含”或者其任何其他变体意在涵盖非排他性的包含，从而使得包括一系列要素的商品或者系统不仅包括那些要素，而且还包括没有明确列出的其他要素，或者是还包括为这种商品或者系统所固有的要素。在没有更多限制的情况下，由语句“包括一个……”限定的要素，并不排除在包括所述要素的商品或者系统中还存在另外的相同要素。

本发明提供一种隔热降噪材料，包括如下组分：ZrO₂颗粒，质量百分比为75％-98.5％；Al₂O₃颗粒，质量百分比为0.5-15％；石墨烯颗粒，质量百分比为0.5％-5％；稳定剂，质量百分比为0.5％-5％，稳定剂包括La₂O₃、Y₂O₃、TiO₂、MgO、Cr₂O₃、SiO₂、CaCO₃、BaCO₃中的至少一种。隔热降噪材料中添加Al₂O₃是为了降低部分成本，添加石墨烯是为了提升隔热降噪结构80整体的材料性能，如抗压强度及抗冲击强度，但也不能添加过多，若添加过多则会导致隔热降噪结构的导热系数增强，隔热性能也会因此而下降。而在隔热降噪结构中添加稳定剂是为了使ZrO₂的相变点温度稳定到室温，相变产生体积效应而吸收大量的断裂能，从而使材料表现出异常高的断韧度，产生相变增韧，从而获得高韧性和高耐磨性的ZrO₂隔热降噪结构材料。

隔热降噪材材料采用如下步骤制备：

如图1所示，ZrO₂颗粒、Al₂O₃颗粒、石墨烯颗粒和稳定剂在乙醇或去离子水中进行球磨混合。例如，以质量百分百比为85-98.5％的ZrO₂颗粒作为载体，加入质量百分百比为0.5-15％的Al₂O₃颗粒、质量百分百比为0.5-5％的石墨烯颗粒及质量百分百比为0.5-5％稳定剂在乙醇中进行球磨混合；

或者，以质量百分百比为75-98.5％的ZrO₂颗粒作为载体，加入质量百分百比为0.5-15％的Al₂O₃颗粒、质量百分百比为0.5-5％的氧化还原石墨烯颗粒及质量百分百比为0.5-5％稳定剂在去离子水中进行球磨混合。

优选地，球磨混合的球料比为3∶1-8∶1，转速为50-500r/min，时间为4-24h。

球磨混合完成后得到湿料，对湿料进行混料干燥处理后得到陶瓷混料微粒，优选地混料干燥的温度为50℃-80℃，干燥时间为20min-120min。

经球磨混合和混料干燥后得到陶瓷混料微粒，微粒的直径为3μm-20μm。由于陶瓷混料微粒的粒径很小，其活性很好，能够促进烧结成型，成型后的陶瓷小颗粒可在一定程度上消除分散于晶界上线膨胀系数不同的刚玉和玻璃相，使材料的断裂模式发生改变，提高了材料的断裂韧性。

陶瓷混料微粒与混合助剂进行高速混合形成混合泥料，其中，混合助剂由无机粘接剂和去离子水按照1∶2-1∶5的比例进行混合获得，无机粘接剂是能够把同种或不同种的固体或粉体材料面链接在一起的媒介物质，其能够有效将材料内各种固体微粒胶粘在一起，也不会出现应力集中的情况，链接缝间还具有优良的密封性能，还通过化学键力和/或范德华力/界面静电力和/或机械作用力来将缝粘合在一起，优选地，无机粘接剂为磷酸-氧化铜系列或磷酸铝系列或水玻璃系列或硅溶胶系列中的至少一种。

优选地，陶瓷混料微粒与混合助剂按照质量比为80∶20-93∶7混合形成混合泥料，混合泥料中固体的质量百分比为75％-85％。

混合泥料经压膜、压膜干燥、烧结后成型。

可根据需要选用合适的模具进行压膜，例如可以选用蜂窝状模具进行压膜以形成蜂窝状结构。具体包括：隔热降噪结构坯料的压制是先将上述混合泥料装填入到设计好的压制模具型腔中，再对模芯施加一定的压力，将混合泥料压制成隔热降噪结构坯料。

如图2、图3所示，对模芯施加的压力为100-500公斤，混合泥料的压缩量(压紧量)与压制模具的蜂窝模芯92支架91行程s1相等。压制模具的模芯支架行程s1与上模仁93厚度t1相同。压制模具的蜂窝模芯92的长度s2与下模仁94厚度t2相同。其中，压制模具的蜂窝模芯92支架91行程s1为上模仁93厚度t1与下模仁94厚度t2之和的20％-50％，即s1＝(20％-50％)×(t1+t2)。

混合泥料的压缩量(压紧量)为上模仁93厚度t1与下模仁94厚度t2之和的20％-50％，即压缩量＝(20％-50％)×(t1+t2)。

压膜完成后进行压膜干燥，优选地，压膜干燥温度为40-80℃，干燥脱水时间为10min-60min。经过干燥脱水处理后，可使最终成型的组织内部分子间的结合力更强，无机粘接剂的粘合力更好。

压膜干燥完成后进行烧结固化处理，烧结温度为1300℃-1600℃，烧结保温时间为2-10h。具体地，烧结保温为保持烧结温度1300-1600℃下随烧结炉进行冷却，而且在冷却过程中要保证炉门处于关闭状态。进一步地，烧结环境为真空环境，且真空度在0.1Pa(含)以上。

以压膜成蜂窝状结构为例，隔热降噪结构的径向抗压强度在20MPa以上，轴向抗压强度在45MPa以上，导热系数低于8W/m·K。微小的陶瓷颗粒在烧结成型后，形成的晶粒精密排列，达到了钙化的密度，强度和耐磨性都得到一定程度的提高。进一步地，使用微小的陶瓷颗粒成型的隔热降噪结构的内部组织的主晶相裂纹发生偏转和分支以及裂纹桥接，裂纹扩展变得曲折，降低了裂纹前沿的正应力，消耗微裂纹扩展能，不易出现穿晶断裂的情况，使隔热降噪结构整体的断裂韧性得以提高。

烧结成型后的隔热降噪结构的部分性能如下表所示：

从上表可知：

由(1)及(4)可知，ZrO₂的占比越大，导热系数值越小，隔热性能就越好，但成本也会增加；Al₂O₃的占比越大，导热系数值就越大，隔热性能也就越差，但同时成本也会降低。

由(2)及(3)可知，稳定剂的占比越大，蜂窝陶瓷的抗压强度越强，但稳定剂并不是影响蜂窝陶瓷抗压强度的主要因素，即对提升蜂窝陶瓷抗压强度的效果不是很明显。

由(1)、(3)、(5)及(7)可知，石墨烯的占比越大，蜂窝陶瓷材料的抗压强度越强。

由(1)及(6)可知，添加更多的Al₂O₃后，成本得到很大降低，但导热系数升得很高，蜂窝陶瓷的隔热性能也会变得更差。

由(1)及(8)可知，氧化锆添加量过多以后，虽然隔热性能更优了，但成本增加很多，而且其石墨烯和稳定剂的添加量也很少，致使成型后的蜂窝陶瓷的抗压强度降低。

石墨烯的加入增强了隔热降噪结构的整体抗压强度，但若加入量过多，就会提升隔热降噪结构的导热系数，进而导致隔热降噪结构的隔热性能下降；Al₂O₃的加入能在一定程度上降低生产成本，但Al₂O₃的导热系数比ZrO₃的高，若Al₂O₃的加入量过多也会降低隔热降噪结构的隔热性能。

稳定剂选用陶瓷材料常用的稳定剂，如Ce₂O₂、Y₂O₃、MgO、CrO等，这些化合物中的Y^{3 +}、Mg²⁺、Ce²⁺及Ca²⁺能够置换出ZrO₂中的Zr⁴⁺，使ZrO₂表现出异常高的断裂韧度，产生相变增韧，隔热降噪结构的整体材料性能得到提高，如可获得较高的韧性和耐磨性等。

Ce₂O₂、Y₂O₃、MgO、CrO等稳定剂在ZrO₂隔热降噪结构中所起的作用如下表所示：

Ce₂O₂、Y₂O₃、MgO、CrO等稳定剂在ZrO₂的最佳组分如下表所示：

稳定剂	最佳组分范围/％
		Ce<sub>2</sub>O<sub>2</sub>	5
Y<sub>2</sub>O<sub>3</sub>	4
		MgO	2
CrO	3

本发明还提供一种隔热降噪结构，由上述隔热降噪材料制成，如图4、图5、图6所示，隔热降噪结构80为蜂窝状结构。隔热降噪结构80为圆弧板状结构，沿圆弧板状结构的轴线平行的方向贯通地设置多个蜂窝孔81，蜂窝孔81沿圆弧板状结构的径向分布有多排，蜂窝孔81构造为圆形孔和/或多边形孔。例如，蜂窝孔81为正六边形、正方形、正三角形、正五边形、正菱形等正多边形或圆形中的至少一种。在圆弧板状结构的径向上，蜂窝孔81交错设置，即在径向上相邻的两个蜂窝孔81的中心不在同一过圆弧形圆心的直线上，进而在过圆心的一条直线上有间隔蜂窝壁，以此来削弱噪声的传递及热量的传递。

优选地，正六边形或正方形或正三角形或正菱形或正五边形或正多边(n边)形蜂窝孔81中的至少一个端点要在过圆弧板状结构圆心的延长线上，其中边的条数为奇数的正多边形有一个端点在该延长线上，如，正三角形、正五边形等；边的条数为偶数的正多边形有两个端点在该延长线上，如正方形、正六边形等有两个端点在该延长线上。

将正多变形蜂窝孔81的端点置于过圆心的延长线上可使使蜂窝孔81朝向圆心的方向呈两个面的状态，而隔热降噪结构80朝向圆心的方向则呈弧面的状态，这些都能增大蜂窝孔81的孔壁与空腔内冷媒或冷冻机油的接触面积，提升散热效率及吸声性能，即高温冷冻油的热量会被面积较大的隔热降噪结构80吸收，而气缸10内摩擦副产生的噪声也会更大程度的引起隔热降噪结构80蜂窝孔81壁的微振动，更多的声能转化为动能，进而提升隔热降噪结构80整体的隔热性能及降噪性能。

其中，隔热降噪结构80的蜂窝孔81的排数N大于或等于3排，即N≥3，以提升径向上降噪空腔的数目，增强降噪性能。

进一步的，隔热降噪结构80上所有的蜂窝孔81的面积s(即孔密度)圆弧板状结构轴向端面面积的1/4-3/4，即s＝(1/4-3/4)×S。

其中，蜂窝孔81的隔热原理是：隔热降噪结构80内有很多空穴的蜂窝孔81，这些蜂窝孔81增大了散热面积，ZrO₂的导热系数是所有金属氧化物中最低的，隔热性能优良。

其中，蜂窝孔81的降噪原理是：噪声传递到隔热降噪结构80后，一方面，噪声的声能会引起空气和材料纤维的振动(孔壁很薄)，由于摩擦阻力和粘滞阻力，使一部分声能转化为热能而散失掉，从而起到消声作用；另一方面，这种热能也会转化为动能，即该热能可使隔热降噪结构80受热发生膨胀，而隔热降噪结构80又有很多蜂窝孔81的空穴间，这些空穴为隔热降噪结构80的热膨胀位移提供了很大的空间，降噪性能优良，该隔热降噪结构80也同时具备较高的抗震性能和阻尼性能。

进一步的，隔热降噪结构80能阻隔泵体径向40％-70％的热量传递，能够隔离50％-80％的噪声传递，使压缩机整机的噪声能降低2-8dB。

隔热降噪结构80的各结构及材料对隔热及降噪的性能对比如下表所示(其中蜂窝孔81形都为正六边形，蜂窝孔81形的形状对隔热降噪结构80的隔热及降噪性能影响不大，只有孔的面积大小及排布形式对隔热降噪结构80的隔热及降噪性能影响较大)：

由上表可知，ZrO₂的导热系数比Al₂O₃的低，因此ZrO₂隔热降噪结构的隔热性能较Al₂O₃隔热降噪结构的隔热性能好；隔热降噪结构80的蜂窝孔81交错布置的隔热性能和降噪性能比蜂窝孔81未交错布置的好；隔热降噪结构80的蜂窝孔81的端点在圆形隔热降噪结构80圆心延长线上的隔热性能和降噪性能也比蜂窝孔81未在圆形隔热降噪结构80圆心延长线上的好；隔热降噪结构80的蜂窝孔81的排数越多，隔热及降噪性能越好(但并不是主要的隔热降噪的影响因素)，反之则越差；隔热降噪结构80的蜂窝孔81的面积占无蜂窝孔81的平面的总面积的占比越高，孔的数量越多或孔的尺寸越大，空穴的面积就越大，隔热降噪性能就越好，反之则越差。

本发明还提供一种压缩机，包括泵体组件，如图7、图8所示，泵体组件包括：气缸10，气缸10的压缩腔11与气缸10的外壁之间设置有安装腔体13；安装腔体13内设置有上述隔热降噪结构80。优选地，安装腔体13构造为沿气缸10的轴向贯通的通孔，安装腔体13内靠近气缸10的第一端面的部分设置有连接块14，连接块14连接与安装腔体13相对的两侧壁连接。压缩机还包括消音器60设置在气缸10的第二端，对压缩腔11进行封堵，消音器60对安装腔体13端部的一部分进行遮挡。消音器60的外径D比气缸10上安装腔体13的嵌入槽内壁直径d1大，而且消音器60的外径D比气缸10上安装腔体13的嵌入槽外壁直径d2小，即d1＜D＜d2。

具体的：

压缩机包括：气缸10、滚子20、下法兰50、上法兰40、消音器60和曲轴70，滚子20设置在气缸10的压缩腔11内，并与曲轴70驱动连接，由曲轴70驱动滚子20在压缩腔11内转动。下法兰50封装在气缸10的地第一端部，上法兰40封装在气缸10的第二端部，消音器60设置在气缸10的第二端部，并封盖在上法兰40的外侧。气缸10上设置有与压缩腔11连通的滑片槽12，在滑片槽12内滑动设置有滑片30，通过滚子20的转动可以使滑片30在滑片槽12内移动。

如图9、图10所示，安装腔体13为形成在压缩腔11的外侧沿着压缩腔11的边缘形成的弧形空腔结构，例如可以是槽状结构或通孔结构，在本实施例中，安装腔体13构造为通孔结构，即安装腔体13为弧形通孔。在弧形通孔内侧靠近气缸10第一端部的位置设置连接块14，连接块14的连接在弧形通孔径向上相对的两个内壁上。连接块14优选间隔地设置有多个，例如可以根据弧形通孔的大小设置两个、三个或更多，连接块14的设置可以提高腔的强度，减小开设弧形通孔对气缸10强度的影响。另一方面，连接块14还可以起到限位作用，在轴向上对隔热降噪结构80进行限位，隔热降噪结构80从气缸10的第二端装入到安装腔体13内，连接块14可以使隔热降噪结构80不会从气缸10的第一端滑出。

进一步地，连接块14还可以设置在安装腔体13的轴向中间位置等，在多个不同位置设置，以进一步提高气缸10强度。

对应地，隔热降噪结构80的形状与安装腔体13的形状适配，使隔热降噪结构80可以嵌入到安装腔体13内，并且在隔热降噪结构80上设置有与连接块14对应的避让口82，以避免隔热降噪结构80与连接块14发生干涉。

进一步的，在嵌入隔热降噪结构80之前还可在其五个大面涂敷无机粘接剂，胶粘剂将隔热降噪结构80粘接在安装腔体13的各个侧壁上，以提升隔热降噪结构80与气缸10上安装腔体13各个侧壁之间的结合力。

其中，胶粘剂的耐温性能在100℃-200℃之内。

进一步的，胶粘剂还能提升气缸10的隔热和降噪性能。

优选地，隔热降噪结构80可运用在转子压缩机的气缸10、滑片压缩机的气缸10、活塞压缩机的气缸10上等。

进一步的，将转子压缩机、滑片压缩机、活塞压缩机的其中任意一种或两种及以上的组合运用到房间空调系统、车用空调系统、供暖热泵系统、多联机系统、冷冻冷藏系统、空气压缩机系统、空气能热水器系统、洗烘一体系统、除湿系统、新风空调系统、空气净化系统中。

当压缩机气缸10的隔热性能不好时，容易发生低温吸气无效过热现象，低温吸气无效过热产生的原因是：由于压缩机内的泵体浸泡在冻机油中或有冷冻机油流经泵体的外围，而冷冻油会被压缩机内的电机运转产生的热量和泵体摩擦及压缩冷媒产生的热量而加热，导致泵体除了内部有内部零件摩擦产生的热量和压缩冷媒产生的热量外，还会被泵体外部高温的冷冻机油做二次加热，进而导致泵体内部压缩腔11内的冷媒被再次加热，从而引起低温吸气的无效过热的现象，无效过热不仅会降低压缩机的容积效率，还会导致压缩机的性能下降。

因此，气缸10加装隔热降噪结构80有效提高了气缸10的隔热性能，可以避免发生无效过热现象。

综上，本发明采用ZrO₂颗粒为载体制取隔热降噪材料，提高了材料的隔热性能和强度，并将其设置成蜂窝状，进一步提高了其隔热性能，并使其具有更好的降噪性能。特别是运用于压缩机上的时候，对提高压缩机的性能，避免出现无效过热现象，降低噪音具有较好的效果。

进一步的，为达到隔热降噪的效果，气缸10内还可加装泡沫金属来替代蜂窝陶瓷，也能提升气缸的隔热性能和降噪性能。

以上具体地示出和描述了本公开的示例性实施例。应可理解的是，本公开不限于这里描述的详细结构、设置方式或实现方法；相反，本公开意图涵盖包含在所附权利要求的精神和范围内的各种修改和等效设置。

Claims (9)

1.一种隔热降噪材料，其特征在于，包括如下组分：

ZrO₂颗粒，质量百分比为75%-98.5%；

Al₂O₃颗粒，质量百分比为0.5-15%；

石墨烯颗粒，质量百分比为0.5%-5%；

稳定剂，质量百分比为0.5%-5%，所述稳定剂为La₂O₃、Y₂O₃、TiO₂、MgO、Cr₂O₃、SiO₂、CaCO₃、BaCO₃中的一种或多种；

所述质量百分比是基于所述隔热降噪材料所有组分的总质量；

所述隔热降噪材料采用如下步骤制备：

ZrO₂颗粒、Al₂O₃颗粒、石墨烯颗粒和稳定剂在乙醇或去离子水中进行球磨混合；

球磨混合完成的湿料进行混料干燥处理，得到陶瓷混料微粒；

所述陶瓷混料微粒与混合助剂进行高速混合形成混合泥料，其中，所述混合助剂由无机粘接剂和去离子水按照1:2-1:5的比例进行混合获得，

所述陶瓷混料微粒与所述混合助剂按照质量比为80:20-93:7混合形成混合泥料，

和/或，

所述混合泥料中固体的质量百分比为75%-85%；

所述混合泥料进行压模、压模干燥、烧结后成型。

2.根据权利要求1所述的隔热降噪材料，其特征在于，所述球磨混合的球料比为3:1-8:1，转速为50-500r/min，时间为4-24h；和/或，

所述混料干燥的温度为50℃-80℃，时间为20min-120min。

3.一种隔热降噪结构，其特征在于，由权利要求1-2任一项所述的隔热降噪材料制成，所述隔热降噪结构为蜂窝状结构。

4.根据权利要求3所述的隔热降噪结构，其特征在于，所述隔热降噪结构为圆弧板状结构，沿所述圆弧板状结构的轴线平行的方向贯通地设置多个蜂窝孔，所述蜂窝孔沿所述圆弧板状结构的径向分布有多排，

所述蜂窝孔构造为圆形孔和/或多边形孔。

5.根据权利要求4所述的隔热降噪结构，其特征在于，在所述圆弧板状结构的径向方向上，所述蜂窝孔交错设置。

6.根据权利要求4所述的隔热降噪结构，其特征在于，所述蜂窝孔的总面积占所述圆弧板状结构轴向端面面积的1/4-3/4。

7.一种压缩机，其特征在于，包括：气缸和权利要求3-6任一项所述的隔热降噪结构，

所述气缸的压缩腔与所述气缸的外壁之间设置有安装腔体；

所述隔热降噪结构设置在所述安装腔体内。

8.根据权利要求7所述的压缩机，其特征在于，所述安装腔体构造为沿所述气缸的轴向贯通的通孔，所述安装腔体内靠近所述气缸的第一端面的部分设置有连接块，所述连接块与所述安装腔体相对的两侧壁连接。

9.根据权利要求8所述的压缩机，其特征在于，所述压缩机还包括消音器，设置在所述气缸的第二端，对所述压缩腔进行封堵，

所述消音器对所述安装腔体端部的一部分进行遮挡。

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